在液体深度为H.时，作用在罐壁上的静水压强P，使用公式（1）计算：

静水压强，单位为千帕（kPa）； He 一液体深度，单位为米（m） P 储液的密度，单位为千克每立方米（kg/m"）； g 重力加速度（取值9.81N/kg）： Ph 液面上方气体压强，单位为千帕（kPa）

6.2.4轴向罐壁应力

单位面积罐体的轴向罐壁应力，计算时应考虑以下因素： a）罐体静荷载； 外加荷载； ) 由风力作用下的倾覆力矩产生的轴向拉力和压缩力； dy 由地震活动产生的轴向拉力和压缩力。

罐体设计过程中应考虑液体注入和排放所产生的荷载。 这些影响至少应包括以下内容： a）液体注入口位置一—注入的液体流动过程产生的对罐壁的冲击力； b）液体排放—液体排放口快速关闭锅炉标准规范范本，产生水锤效应风险； c）疲劳—频繁注液和排放操作所产生的荷载：

d）注液和排放过程产生的压力、局部负压； e）排气； f) 温度的急剧变化。

罐体结构静荷载计算应包含所有结构性部件和永久配件的总重量。 6.4顶盖 罐体设计应考虑顶盖对罐壁产生的应力。这些应力可能包括但不限于： a）由结构性顶盖组件传导的平面和径向分布式应力； b 由顶盖结构形式而导致的平面和径向集中式应力： c） 由于外加顶盖荷载的不规则分布而引起的不均匀应力； 由基础的不均匀沉降引起的顶盖感应应力。

罐体总荷载计算中应考虑附属设备的影响。 附属设备的荷载应考虑静态荷载和动态荷载

设备静态荷载应包含设备的重量、固定设备的装置重量和存储于设备内部的液体质量的总

5. 5.3 动态荷致

应严格测定各种设备的动态荷载，可能包括但不限于： a 安装在罐体上的设备转动或部件移动所产生的启动和运转应力； b) 因工艺要求，需要在罐体上安装设备或附属装置，这些设备的运行会对罐体产生一定的力（例 如：搅拌过程中罐内液体的强迫运动对罐壁的冲击：罐顶搅拌轴转动带来的对罐顶的影响等）。

出通道 型进行计量 a）只用作清洁和维修用途的通道，其超负荷荷载应取值不小于0.75kN/m； b）用于操作程序所需的通道，其超负荷荷载应取值不小于3.0kN/m。 当顶盖配有栏杆时，栏杆以内的区域应按可进入区域进行设计

环境荷载应根据罐体的设计筹命进行设

地震产生的荷载，设计过程应考虑以下因素： a) 水平加速度； b) 垂直加速度： c) 溶液的晃动； d) 锚固方法； 动态地面响应。

惠和风压应由工地现场的适用标准来进行测定。

降雪产生的荷载应由建设地点的适用标准来进行

罐体设计应者虑由附属物件（如梯子、平台、阀门、机械装置等）所产生的应九。

钢罐的设计应考虑使用的极限状态，根据最不利因素组合进行设 7.2罐体

7. 2. 1荷载系数

表1中为设计需要考虑的荷载系数。

罐壁应能够承受最不利因素的荷载组合。 罐壁应能够抗击连接到地基产生的力和力矩。 本标准中，存储液体产生的罐壁摩擦力相对较小，可以忽略不计

7. 2. 2. 2 环向力

7.2.2.3静态环向力

F——静态环向力，单位为千牛每米（kN/m）； P。—静水压强，单位为千帕（kPa）；

7.2.2.4罐壁厚度

当净拉伸应力起控制作用的情况下，罐壁厚度由罐内包含物所引起的应力计算，可由公式（3

式中： tg 罐壁厚度，单位为毫米（mm）； Hs 液体从顶部最高液位到壳体某层钢板底部的设计高度，单位为米（m）； D 罐体直径，单位为米（m）； S 螺栓间距，单位为毫米（mm）； P 储液密度，单位为千克每立方米（kg/m）； f 容许拉伸应力，单位为兆帕（MPa）； d 螺栓孔直径，单位为毫米（mm）

7.2.2.5容许压缩应力

式中： —容许压缩应力，单位为兆帕（MPa）； 一罐体半径，单位为毫米（mm）

式中： f——容许压缩应力，单位为兆帕（MPa）； tg—罐壁厚度，单位为毫米（mm）； 罐体半径，单位为毫米（mm）

7.2. 2. 6 抗震设计

7.2.2.7螺栓连接件

螺栓连接的设计至少应该考虑以下因素： a） 螺栓通过任意顺序连接的净截面产生的拉应力； b） 连接钢板上的承载压力； 螺栓承载压力； d）螺栓剪应力。 在螺栓节点设计中，当垫片或者密封胶的压缩厚度不超过1.6mm时，垫片和密封胶的作用可以忽略 螺栓最小间距应按照下面方法确定： 螺栓的中心到中心之间的距离不应少于2d，d为螺栓的直径，单位为mm。螺栓的中心到边缘或者接 缝的距离不应小于1.5d。任何情况下中心到中心或者边缘到中心的距离应按公式（5）进行计算：

L≥ 0.6×ReL×tj

L≥ 0.6×RL×t

L—中心到中心或者边缘到中心的距离，单位为毫米（mm）； P一由螺栓传递的力，单位为千牛（kN）； ReL一 塘瓷钢板的屈服强度，单位为兆帕（MPa）： t一薄钢板或钢带在节点连接处的厚度，单位为毫米（mm）。 当多组螺栓列被使用，有效净截面区域可以采用总面积的85%。 螺栓连接的净截面的拉伸应力不应超过公式（6）计算的较小值：

式中： f一容许拉伸应力，单位为兆帕（MPa）； 塘瓷钢板或钢带的屈服强度，单位为兆帕（MPa）； 一—由螺栓或螺栓考虑截面传递的力，由截面组件的拉力划分。如果r小于0.2，可忽略； d螺栓的直径，单位为毫米（mm）； S螺栓间距，单位为毫米（mm）； Rm一糖瓷钢板或钢带的抗拉强度，单位为兆帕（MPa）。 螺栓孔在dXt面积上的容许应力不应超过1.35Rpo.2。 螺栓剪力的恒荷载和活荷载不应超过公式（8）确定的值：

f,≤0.25×Rm

受影响区域的容许剪力，拉伸应力截面或毛截面，单位为兆帕（MPa）： R一 一最小螺栓拉伸强度，单位为兆帕（MPa）。 螺栓拉伸应力区域的拉伸应力，除地脚螺栓外，不应超过公式（9）的较小值：

f一—螺栓的容许拉伸应力，单位为兆帕（MPa）； Ra——螺栓的屈服强度，单位为兆帕（MPa）； R螺栓的拉伸强度，单位为兆帕（MPa）。 栓和螺母的承载强度和剪应力强度应符合本标准5.3的规定。

7. 2. 2. 8 罐壁轴向受力

临界轴向屈曲应力的另一种表达方式见公式（11）：

7. 2. 2.9 外部风压

Et.? 1 9r,cr = 0.8 × lr v2

qr·cr 临界外部屈曲应力，单位为兆帕（MPa）； E 杨氏弹性模量： g 罐壁厚度，单位为毫米（mm）； 一 箍筋之间的距离，单位为毫米（mm）； 厂 罐体半径，单位为毫米（mm）； 泊松比。 公式（12）适用于壳体上具有顶部箍筋和中间箍筋，或无中间箍筋的罐体，以及任何后续安装中间 箍筋的罐体。由于箍筋重叠部分造成罐体厚度不均，应取平均厚度计算。 在比较风压届曲应力时，风压应取罐体圆周范围内的最大径向风压。 在设计测试条件时，可以考虑适当降低风速。

7.2.2.10顶部箍筋

7.2.2.11中间箍筋

z 中间箍筋惯性距，单位为毫米的四次方（mm*）； qWmx 最大风压，单位为千帕（kPa）； ? 一 相邻两层中间箍筋之间的距离，如果中间箍筋为最下层箍筋，则该值为箍筋同罐底的距离， 单位为毫米（mm); 罐体半径，单位为毫米（mm）； 杨氏弹性系数。

7.2.2.12 热效应

由于罐内储液和罐体结构之间以及外部环境和罐体结构之间存在温差，所以罐体结构的设计应考虑 热效应的影响（比如位移、应变、曲率、压力、力和力矩）。设计时还应考虑储液表面可能冻结带来的 影响。

7.2.2.13内部压力

7.2.2.14内部空置

对于无盖的罐体，设计时应考虑在操作过程中产生的内部半空以及风压的影响。在设计罐壁时，应 该综合考虑这些因素以及外部风压。 对于有盖的罐体，设计时应考虑在操作条件下储罐内部存储半罐液体时产生的空间压力以及风压的 影响。在设计钢罐壁时，应该综合考虑这些因素以及外部风压。并应该在罐体排空的条件下考虑这些因

设计时至少要考虑以下因素： a) 静荷载； b) 动荷载：雪、风、雨水、地震； c) 内部产生的正、负压； 开盖情况； e）接口处的任何刚性构件内的压力和张力。

设计时至少要考虑以下因素： a) 静荷载； b) 动荷载：雪、风、雨水、地震； c) 内部产生的正、负压； d) 开盖情况； e接口处的任何刚性构件内的压

7.2.4罐壁和罐底的连接

如果不对罐体基础表面做淡 应采用防水混凝土构筑罐体基础

7.2.5.2据瓷钢板连接与链底连接

所有糖瓷钢板应使用螺栓，充分连接所有接缝。 安装过程应备足螺栓数量，可与密封胶一同使用保证钢罐防水密封。 罐体与基础连接应考虑连接界面的防水密封问题

7. 2. 5. 3基础

设计方应提供完整的基础设计资料。 必要时，使用方应提供现场地勘资料以满足基础设计计算要求。 除使用方另有要求外，基础设计应符合SH/T3528规定的要求，对于机械锚固的罐体，基础沉 太于表2列出的数值。

表2基础沉降最大位移设计值

基础设计过程中应充分考虑以下几点最基础的要求： a) 静荷载； b) 动荷载； c) 罐体/地基相互作用力（力矩和剪力）； d) 负载下的罐体膨胀； e) 环境负荷（风和地震）； f) 热膨胀； g) 拟建施工现场地质条件和不均匀沉降潜在风险。

当罐体由于使用和安全需要，需增设的辅助产品。 。使用方和供应方应该就适用标准达成

对于因准入限制、商业因素或工艺要求的影响，而不便于开展例行检查和保养的部件，鉴于 利益，应考虑安装一个合适的阴极保护系统，以提供额外安全保护。阴极保护系统应由设计人员未 工程师进行设计和安装。 设计阴极保护系统应考虑： a）存储液体的电阻率； b） 暴露的钢材表面面积； C） 罐体内部物质，罐体结构，基础混凝土，基础钢筋和隐藏的配套钢件之间的电气连接： d) 当选择牺牲阳极材料时，电流密度有抗腐蚀要求。 注：牺牲阳极型的阴极保护系统相对简单，成本低，易于管理和安装。

带盖罐体至少应有一个低位的人孔。具体位置根据工艺需要设置

板边角处钻一个直径5mm的孔，其中心距边缘应≤4mm。 用于耐热急变、密着强度或表面抗刮硬度试验的试样，也可在糖瓷制品的不同部位用适当的切割 割，边缘应整齐，不应造成瓷损伤。

8. 2. 2. 2密着强度

通常在自然日光或者等效人工照明条件下，目测检查。 8.4瓷层厚度、瓷层质量 测量结果应符合表5的规定。

测量结果应符合表5的规定。

测量结果应符合表5的规

表5瓷层厚度和瓷层质量

特种设备标准规范范本应按照表6规定的检验频率对瓷钢板进行检验

应该提供现场整改和现场对受损瓷层修补的程

供应商应该提供相应的糖瓷涂层检查、维护以及整改过程文档。 为了确保设计寿命，塘瓷涂层检查、维护以及整改过程应按照上述文档进行 所有糖瓷涂层检查、维护以及整改过程应符合安全工作守则。

罐体安装前设计方应提供罐体安装图纸，罐体安装过程应严格按照图纸进行。 罐体安装施工人员应经过糖瓷钢板制造商认可的专业人员。 罐体连接过程中使用扭矩扳手进行螺栓紧固检测标准，扭矩大小应完全按照设计数值进行设置。 罐体安装过程使用的密封胶应使用由制造商提供或推荐的适用密封胶

地基的设计和建设应该符合本标准7.2.5的要求，除非供应方另行说明。 使用方应该为地基设计人员提供现场地勘信息。 使用方应为罐体安装施工单位提供基础验收合格报告

9.3施工现场的塘瓷涂层检验