5.2.1按承载能力极限状态设计时，应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组 合，采用荷载设计值和强度设计值进行计算。荷载设计值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；强度设 计值等于材料强度标准值除以抗力分项系数。 5.2.2按正常使用极限状态设计时，应考虑荷载效应的标准组合。 5.2.3设计支撑结构、条和墙梁时，应考虑由于风吸力作用引起构件内力变化的不利影响，此时永 久荷载的荷载分项系数应取1.0。 5.2.4结构构件应按下列规定验算承载力和挠度

式中： S—作用效应组合的设计值； R——构件承载力设计值； .结构构件重要性系数。

b）在荷载作用方向上装修设计教程，挠度应符合下式要求：

式中： d一作用标准组合下构件的挠度值； delim一构件挠度容许值。 5.2.5设计轻型屋面的压型钢板、金属复合夹芯板和条时，按不上人屋面考虑，不上人屋面的均布 活荷载标准值（按投影面积计算）取0.5kN/m；设计支撑轻屋面的构件或结构时（支撑结构、刚架 等），当仅承受一个可变荷载且受荷水平投影面积超过60m时，屋面均布活荷载标准值可取为 0.3kN/m。 5.2.6设计屋面板和標条时，尚应考虑施工及检修集中荷载，其标准值应取1.0kN且作用在结构最不利 位置上；当施工荷载有可能超过上述荷载时，应按实际情况采用。 5.2.7面板、直接连接面板的支撑构件（包含擦条）的风荷载标准值应按GB50009围护结构的有关规 定计算确定。 5.2.8锅炉屋顶盖及紧身封闭的雪荷载、施工检修荷裁应按GB.50009的规定采用

一作用标准组合下构件的挠度值； dhlim构件捞度容许值。

5.2.8锅炉屋顶盖及紧身封闭的雪荷载、施工检修荷载应按GB50009的规定采用。

Pek水平地震作用标准值，kN； —地震作用动力放大系数，可取5.0； dmax 一水平地震影响系数最大值，应符合5.2.10的规定； Gk—构件（包括面板和框架）的重力荷载标准值，kN。 5.2.10水平地震影响系数最大值应按表6采用。

表6水平地震影响系数最大值

度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g

胸件按极限状态设计时，当作用和作用效应按线性关系考虑日 用效应组合的设计值应符合下列规定：

a）无地震作用组合效应时，应按式（4）进行计算： S=YGSGk+VoQSoK+WwYwSwI b）有地震作用效应组合时，应按式（5）进行计

S=YGSGE +YeSek +VwwSwK

S 作用效应组合的设计值； SGK永久重力荷载效应标准值； SGE 重力荷载代表值的效应，重力荷载代表值的取值应符合GB50011的规定； SQK 可变重力荷载效应标准值； SiwK 风荷载效应标准值； SEK 地震作用效应标准值； Y 永久重力荷载分项系数； Y 可变重力荷载分项系数：

Yw 一风荷载分项系数； 一可变重力荷载的组合值系数。

5.2.12进行构件的承载力设计时，作用

DL /T 1905 =2018

5.2.12进行构件的承载力设计时，作用分项系数应按下列规定取值

Ye应分别取1.2、1.4、1.4、1.3；当支撑结构不与锅炉构架一同进行抗震计算时，地震作用应 乘以放大系数，此时放大系数取6.0。 b）当永久重力荷载的效应起控制作用时，其分项系数应取1.35。 c）当永久重力荷载的效应对构件有利时，其分项系数应取1.0。 5.2.13可变作用的组合值系数应按下列规定采用： a）无地震作用组合时，当风荷载为第一可变作用时，其组合值系数w应取1.0，此时可变重力 荷载的组合值系数。应取0.7；当可变重力荷载为第一可变作用时，其组合值系数。应取 1.0，此时风荷载作用效应的组合值系数w应取0.6；当永久重力荷载起控制作用时，风荷载 组合值系数w和可变重力荷载组合值系数。应分别取0.6和0.7。 b）有地震作用组合时，一般情况下风荷载组合值系数w可取0；当风荷载起控制作用时，风荷 载组合值系数应取为0.2。

5.3.2锅炉屋顶盖及紧身封闭的设计应根据当地风荷载、结构体形热工性能、屋面坡度等情况，采 用相应的压型钢板板型及构造系统。 5.3.3压型钢板采用咬口锁边连接时，屋面排水坡度不宜小于3%，采用紧固件连接时，屋面的排水坡 度不宜小于5%。

5.4.1屋顶盖排水可分为有组织排水和无组织排水。有组织排水时宜采用雨水收集系统。通常锅炉、 脱硝、侧煤仓、炉前、炉侧公共跨屋顶盖等应采用有组织排水，并设计相应的雨水收集系统。电梯 井、楼梯间、司水小室屋顶盖、燃烧器防雨篷等可采用无组织排水。 5.4.2屋顶盖排水系统设计应符合GB50015的有关规定。 5.4.3采用有组织排水时，屋顶盖每个汇水面积内，雨水排水管不宜少于2根；雨水口和落水管的位 置，应根据锅炉造型和屋顶盖汇水情况等因素确定。 5.4.4严寒地区应采用内排水，寒冷地区宜采用内排水。 5.4.5当采用天沟排水时，金属天沟纵向坡度宜为0.5%。

DL/T1905—2018

墙梁的冷弯薄壁型钢的壁厚不宜小于1.5mm；用

计算下列情况时，各类材料强度设计值均应乘以相应的折减系数： a）单面连接的角钢： 按轴心受力计算强度和连接时 0.85; 按轴心受压计算稳定性时： 等边角钢 0.6+0.00152，但不大于1.0； 短边相连的不等边角钢 0.5+0.0025元，但不大于1.0； 长边相连的不等边角钢 0.70。 其中，入为长细比，对中间无联系的单角钢压杆，应按最小回转半径计算确定。当1<20时， 取=20。 b）无垫板的单面对接焊缝 0.85。 ）施工条件较差的高空安装焊缝 0.90。 ）两构件采用搭接连接或其间填有垫板的连接及单盖板的不对称连接 0.90。 当以上几种情况同时存在时，相应的折减系数应连乘

5.7.1计算钢结构变形时，可不考虑螺栓孔引起的截面削弱

5.7.1计算钢结构变形时，可不考虑螺栓孔引起的截面削弱 5.7.2受弯构件的挠度不宜超过表8中所列的容许值

8受弯构件挠度容许值

6.1.1锅炉屋顶盖及紧身封闭用压型钢板及金属复合夹芯板设计应满足承载力、保温、防水、抗风及 整体连接等功能要求。 6.1.2屋顶盖压型钢板宜采用紧固件隐藏的咬合板或扣合板，当采用紧固件外露的搭接板时，其搭接 板边形状宜形成防水空腔式构造

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6.1.3竖向墙面板宜采用紧固件 用寿命相近的金属材料。

6.2.1在一个波距的面板上作用集中荷载F【如图1a）所示］时，可按集中荷载F折算成沿板宽方向 的均布荷载gre［如图1b）所示]，并按gre进行单个波距的有效截面的受弯计算。

图1集中荷载下屋面面板的简化计算模型

M≤1 Mu Mu=W.J

式中： M一—截面所承受的最大弯矩设计值，可按图2的面板计算模型求得，N。mm； Mu一截面的抗弯承载力设计值，N·mm; W。—有效截面模量，应按GB50018的规定计算。

图2屋面面板的强度计算模型

DL/T19052018

当h/t≥100时：

一腹板平均剪应力，N/mm； Te——腹板的剪切屈曲临界应力，N/mm hlt腹板高厚比

6.2.5压型钢板支座处腹板的局部受压承载力，应按式（11)、式（12）验算

T≤T 8550 h/t T≤f. 855000 ≤Ter (hl/t)2

Rw Rw=at/JE(0.5+/0.021./t)[2.4+(0/90)1

R 支座反力，N； Rw 块腹板的局部受压承载力设计值，N； a 系数，中间支座取0.12；端部支座取0.06； 腹板厚度，mm 支座处的支撑长度，10mm

M≤1 Mu R≤) Rw M+R≤1.25 MuRw M.=W.

W。一一有效截面模量，按GB50018的规定计算； Rw一—腹板的局部受压承载力设计值，应按式（12）计算，N。 6.2.7压型钢板同时承受弯矩M和剪力V的截面，应满足式（17）、式（18）的要求

6.2.10计算屋面板支座的稳定系数时，其计算长度应按式（23）计管。

6.2.10计算屋面板支座的稳定系数时，其计算长度应按式（23）计算。

DL/T19052018

lo一支座计算长度，mm; μ一—支座计算长度系数，可取1.0或由试验确定； H一支座的高度，mm。 6.2.11压型钢板腹板和受压翼缘的有效宽厚比应按GB.50018的规定计筒

lo一支座计算长度，mm; μ一一支座计算长度系数，可取1.0或由试验确定； H一支座的高度，mm。 6.2.11压型钢板腹板和受压翼缘的有效宽厚比应按GB.50018的规定计筒。

复合夹芯板均布面荷载作用下的跨中挠度应按式

5pWL, KβpWL 384EI 8GA =R + Rd+ R

表9系数R、R2、R、R.取值表

表10芯材的剪切模量G取值表

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图4常见屋面板上钢板形心轴到底面位置距离

13金属复合夹心板的抗弯承载力，当受均布面荷载作用时，单跨夹芯板的抗弯承载力可 ）计算：

5WLKβWLa 384EI 8GA

3.1锅炉屋顶盖及紧身封闭用压型钢板的基材厚度宜取0.4mm～1.6mm。压型钢板宜采用长尺机 寸，以减少板长方向搭接。 3.2压型金属板采用咬口锁边连接的构造应符合下列规定： a）在標条上应设置与压型钢板波形相配套的专门固定支座，固定支座与条用自攻螺钉或螺栓连 接，且在边缘区域数量不应少于4个。 b）压型钢板搁置在固定支座上，两片压型钢板的侧边应确保在风吸力等因素作用下的扣合或咬合 连接可靠。 c）在风压大于0.5kN/m和高度大于30m的屋面，压型钢板宜采用360°咬口锁边连接，并内置 固件。 d）单坡尺寸过长和环境温差过大的屋面，压型钢板宜采用滑动式支座的360°咬口锁边连接 .3压型金属板采用紧固件连接的构造应符合下列规定： a）当铺设波高大于70mm的压型钢板时，在条上应设置固定支架，固定支架与擦条采用自攻 螺钉连接时，连接件宜每波设置1个。 b）当铺设波高小于70mm的压型钢板时，可不设置固定支架，应在波峰处采用带防水密封胶垫 的自攻螺钉与標条连接，连接件可每波或隔波设置1个，但每块板不得少于3个。 c） 压型钢板的纵向搭接应位于条处，搭接端应与擦条有可靠的连接，搭接部位应设置防水密封 胶带。压型钢板的纵向最小搭接长度应符合6.3.5规定。 d）压型钢板的横向搭接方向宜与主导方向一致，搭接不应小于一个波，特殊要求时可搭接两波， 搭接部位应设置防水密封胶带。搭接处用连接件紧固时，连接件应采用带防水密封胶垫的自攻 螺钉设置在波峰上。对于波高大于70mm的高波压型屋面板，连接件间距宜为700mm~ 800mm；对于波高小于70mm的低波压型屋面板，连接件间距宜为300mm~400mm。 金属复合夹芯板采用紧固件连接的构造应符合下列规定：

a）应采用面板压盖和带防水密封胶垫的自攻螺钉，将夹芯板固定在標条上。 b）夹芯板的纵向搭接应位于条处，每块板的支座宽度不应小于50mm，支撑处宜采用双或模 条一侧加焊通长角钢。 c）屋面的夹芯板纵向搭接应顺水流方向，纵向搭接长度不应小于200mm，搭接部位均应设置防 水密封胶带，并应用拉铆钉连接。 d）夹芯板的横向搭接方向宜与主导方向一致，搭接尺寸应按具体板型确定，连接部位均应设置防 水密封胶带，并应用拉铆钉连接。 6.3.5压型钢板纵向搭接的搭接长度不宜小于下列限值： 波高不小于70mm的高波屋面压型钢板：350mm。 波高小于70mm的低波屋面压型钢板：屋面坡度不大于1/10时，250mm；屋面坡度大于1/10时， 200mm。墙面压型钢板：120mm。 6.3.6屋面压型钢板采用连接件固定时，固定点应设在波峰上。墙面压型钢板采用连接件固定时，固 定点可设在波峰或波谷。连接件宜采用带有防水密封胶垫的自攻螺钉。 6.3.7屋脊、斜脊、天沟和突出屋面结构等与屋面的连接处应采用泛水板连接，泛水板的安装应顺 直，其与压型板的搭接宽度不少于200mm，泛水高度不应小于150mm。

a）標条可按单跨简支梁分析，当实腹式条搭接长度满足连续支座的构造要求时，条可按连续 梁分析。 b）在竖向荷载作用下，条可按双向受弯构件计算内力。按简支梁计算时，垂直于屋面方向，可 采用如图5a）所示的计算简图；平行于屋面方向，可采用如图5b）所示的两跨或多跨连续梁 计算简图，拉条可视为中间支座。按连续梁计算时，垂直于屋面方向可按多跨连续梁分析，平 行于屋面方向按简支梁分析。 c）当擦条兼作撑杆时，条应按压弯构件设计

a）垂直于屋面方向受力

b）平行于屋面方向受力

7.1.2应将撑杆或拉条作为標条沿屋面或墙梁沿墙面方向的支点（如图6所示）进行撑杆或拉条的内 力计算。

图6撑杆或拉条内力计算简图

7.1.3条应按下列规定进行设计

面能阻止条侧向失稳和扭转时，擦条的强度可

M、My 由水平荷载和竖向荷载产生的对截面主轴x轴和主轴轴的弯矩设计值； Wenx、Weny 分别为对主轴×轴和主轴轴的有效净截面模量（对冷弯薄壁型钢）或净截面 （对热轧型钢），如图7所示。

b）当屋面不能阻止擦条侧向失稳和扭转时，

风吸力作用下，当屋面不能阻止条上翼缘侧移和扭转时，对于槽型截面条，下翼缘的稳 生仍可按式（30）计算；对于Z型截面条，

7.1.4隅撑作为梁或柱受压翼缘的平面外侧向支撑（如图8所示），其轴压力按式（32）计

为梁或柱受压翼缘的平面外侧向支撑（如图8所示），其轴压力按式（32）计算： 槟条

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Af V= 60cosV235

Af一实腹式横梁被支撑翼缘的截面面积； f一一实腹式横梁钢材的强度设计值； 万一一实腹式横梁钢材的屈服强度； 一隅撑与条轴线间的夹角， 当隅撑仅一侧布置时，应按式（32）计算隅撑轴压力；当隅撑两侧成对布置时，每根隅撑所受的 轴压力可取上式计算值的一半。 7.1.5隅撑应按轴心受压构件计算，当采用单角钢构件时，应按5.6的规定进行强度设计值折减。 7.1.6计算条时，隅撑不能作为条的支撑点。

2.1屋面標条宜采用卷边槽型、斜卷边或直卷边Z型冷弯薄壁型钢，也可采用热轧型钢，跨度 可采用架式。 一墙宝代生风四宝临业一

7.2.3屋面標条布置应符合下列规定

a）除檐口、山墙区域外，屋面条宜等距布置。擦条布置应根据计算确定。 b） 在屋脊处，应靠近屋脊两侧各布置一道擦条。设置拉条时，在屋脊处宜设置撑杆和斜拉条，且 应设置拉杆将屋脊两侧条连在一起。 c）在天沟附近应布置一道条，并与天沟连接。 d）在天窗或气楼附近两侧应各设置一道条。 7.2.4当条跨度大于4m时，宜在条跨中位置设置拉条或撑杆。当条跨度大于6m时，宜在条 跨度三分点处各设一道拉条或撑杆（如图9所示）。拉条应与刚性擦条连接。当擦条上、下翼缘表面均 设置压型钢板，并与条牢固连接时，可不设拉条和撑杆

a）稳条向梳口倾倒时

5標间撑杆宜采用薄壁管材或小规格冷弯型钢，撑杆的长细比不得大于200。采用圆钢拉条时， 不宜小于10mm。擦间撑杆或拉条宜设置在距擦条受压翼缘约1/3腹板高度范围内。 擦条兼作水平支撑压杆时，擦条长细比不得大于200（拉条和撑杆可作为侧向支撑点）。

8.1.1实腹式墙梁应根据挂墙板的不同情况按下列规定计算强度（如图1

8.1.1实腹式墙梁应根据挂墙板的不同情况按下列规定计算强度（如图10所示）

a）正应力强度应按式（33）计算

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Mx、My 由水平荷载和竖向荷载产生的对截面主轴x轴和主轴>轴的弯矩设计值。 B 由水平荷载和竖向荷载引起的双力矩，对于两侧挂墙板的墙梁且保证墙面板和墙梁牢 固连接和单侧挂墙板的墙梁且采用拉条阻止其扭转变形时，可不计双力矩的影响，取 B=0；其他情况，B可按GB50018中相关规定进行计算。 Ww 与弯矩引起的应力同一验算点处的毛截面扇性截面模量

b）剪应力强度应按式（34)、式（35）计算：

设备标准图10墙梁受力分析图

3Vx.max≤ f、 4b.t 3V y.max≤ f 2h,t

Vx,max、Vymax——分别为竖向荷载和水平荷载产生的截面主轴x轴和主轴y轴方向的最大剪力设计值； bovho 一分别为墙梁截面沿截面主轴×轴和主轴轴方向的计算高度，应取相交板件连接 处的两内弧点之间的距离：

8.1.2对自承重轻型墙板结构，墙梁不计算墙板自重引起的弯矩和剪力。 8.1.3双侧挂墙板的墙梁，当挂板与墙梁有可靠连接时，可不计算整体稳定性。 8.1.4单侧挂墙板的墙梁，在风吸力作用下，可按式（30）计算其稳定性

8.2.1墙梁宜采用卷边槽型、斜卷边或直卷边Z型冷弯薄壁型钢，也可采用热轧型钢，跨度较大时可 采用桁架式。 8.2.2墙梁跨度大于12m时，宜在墙梁跨中增设抗风柱。 8.2.3抗风柱承受弯矩和竖向压力作用时，应按压弯构件进行设计，满足强度、整体稳定、局部稳定 和刚度的要求。 8.2.4对于非自承重的轻型墙体结构，墙梁跨度为4m～6m可设一道拉条发电机标准规范范本，6m～9m可在三分点处各 设一道拉条（如图11所示），最上面墙梁处应设斜拉条将拉力直接传至刚架柱或抗风柱。当斜拉条所 悬墙梁数超过5个时，可在中间加设一道斜拉条。当墙板竖向荷载有可靠途径直接传至地面或托梁 时，可不设拉条。圆钢拉条直径不宜小于10mm，所需截面面积应通过计算确定

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