2.0.9防火堤内堤脚线

.0.9防火堤内堤脚线 inboardtoelineofdike 防火堤内侧或其边坡与防火堤内设计地面的交线

石油化工标准规范范本防火堤外侧或其边坡与防火堤外侧设计地面的交

3.1.1 防火堤、防护墙的选用应根据储存液态介质的性质确定。 3.1.2防火堤、防护墙应采用不燃烧材料建造，且必须密实、闭 合、不泄漏。

3.1.3防火堤的防火性能应符合现行国家标准《石油天然气

设计防火规范》GB50183、《石油储备库设计规范》GB50737、《石油 车设计规范》GB50074、《石油化工企业设计防火规范》GB50160的 相关规定，

或从地面以下穿过。当必须穿过防火堤、防护墙时，应设置 应采用不燃烧材料严密封闭，或采用固定短管且两端采用 封连接的形式。

3.1.5防火堤、防护墙内场地宜设置排水明沟。

1沿无培土的防火堤内侧修建排水沟时，沟壁的外侧与防火 提内堤脚线的距离不应小于0.5m； 2沿土堤或内培土的防火堤内侧修建排水沟时，沟壁的外侧 与土堤内侧堤脚线或培土堤脚线的距离不应小于0.8m； 3沿防护墙修建排水沟时，沟壁的外侧与防护墙内堤脚线的 距离不应小于0.5m； 4排水沟应采用防渗漏措施； 5排水明沟宜设置格栅盖板，格栅盖板的材质应具有防火、 防腐性能。

踏步或坡道，并应设置在不同方位上。隔堤、隔墙应设置人行踏步 或坡道。

3.1.8防火堤的相邻踏步、坡道、爬梯之间的距离不宜天于60m， 高度大于或等于1.2m的踏步或坡道应设护栏。

高度大于或等于1.2m的踏步或坡道应设护栏。

3.2.1同一防火堤内的地上油罐布置应符合下列规定： 1在同一防火堤内，宜布置火灾危险性类别相同或相近的油 品储罐（甲B类、乙类和内A类油品储罐可布置在同一防火堤内，但 不宣与丙B类油品储罐布置在同一防火堤内），当单罐容积小于或 等于1000m3时，火灾危险性类别不同的常压储罐也可布置在同一 防火堤内，但应设置隔堤分开； 2沸溢性的油品储罐不应与非沸溢性油品储罐布置在同 防火堤内，单独成组布置的泄压罐除外； 3常压油品储罐不应与液化石油气、液化天然气、天然气凝 液储罐布置在同一防火堤内； 4可燃液体的压力储罐可与液化烃的全压力储罐布置在同 防火堤内； 5可燃液体的低压储罐可与常压储罐布置在同防火堤内； 6地上立式油罐、高位罐、卧式罐不宜布置在同一防火堤内； 7储存I级和Ⅱ级毒性液体的储罐不应与其他易燃和可燃 液体储罐布置在同一防火堤内，

1固定顶油罐及固定顶油罐与浮顶、内浮顶油罐混合布置， 其总容量不应大于120000m3，其中浮顶、内浮顶油罐的容积可折 半计算； 2钢浮盘内浮顶油罐总容量不应大于360000m3，易熔材料 浮盘内浮顶油罐总容量不应大于240000m； 3外浮顶油罐总容量不应大于600000m

度不小于7m的消防空地。

3.2.5油罐组防火堤内有效容积不应小于油罐组内一

2.5油罐组防火堤内有效容积不应小于油罐组内一个最 的公称容量。

的防火堤高于堤内设计地坪不应小于1.0m，高于堤外设计地坪或 消防道路路面（按较低者计）不应大于3.2m。卧式油罐组的防火 堤高于堤内设计地坪不应小于0.5m。 3.2.7油罐组防火堤有效容积应按下式计算，

1防火堤内应设置集水设施，连接集水设施的雨水排放管道 应从防火堤内设计地面以下通出堤外，并应采取安全可靠的截油 排水措施； 2在年累积降雨量不大于200mm或降雨在24h内可渗完， 且不存在环境污染的可能时，可不设雨水排除设施。 3.2.10油罐组防火堤内设计地面宜低于堤外消防道路路面或 地面。 3.2.11油罐组内的单罐容量大于或等于50000m3时，宜设置进 出罐组的越堤车行通道。该道路可为单车道，应从防火堤顶部通 过，弯道纵坡不宜大于10%、直道纵坡不宜大于12%。 3.2.12油罐组内隔堤的布置应符合下列规定： 1单罐容量小于5000m时，隔堤内油罐数量不应多于6座； 2单罐容量等于或大于5000m3且小于20000m3时，隔堤内 油罐数量不应多于4座； 3单罐容量等于或大于20000m且小于50000m时，隔堤内 油罐数量不应多于2座； 4单罐容量等于或大于50000m时，隔堤内油罐数量不应多 于1座； 5沸溢性油品油罐，隔堤内储罐数量不应多于2座；

制，并可根据具体情况进行设置； 7立式油罐组内隔堤高度宜为0.5m～0.8m，卧式油罐组内 隔堤高度宜为 0. 3m。

3.3 液化石油气、天然气凝液、液化天然气及其他 诸罐组防火堤、防护墙的布置

3.3.1防火堤、防护墙的设计高度，应符合下列规定： 1全冷冻式液化石油气、天然气凝液及液化天然气单防罐储 罐组的防火堤高度应符合下列规定： 1)防火堤内的有效容积应容纳储罐组内一个最大罐的容 量； 2）防火堤高度应比设计液面高度高出0.2m。 2全压力式或半冷冻式液化石油气、天然气凝液储罐组的防 护墙高度宜为0.6m，隔墙高度宜为0.3m。 3.3.2全冷冻式液化石油气、天然气凝液及液化天然气单防罐储 罐罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于储罐最高液位高度与 防火堤高度之差加上液面上气相当量压头之和；当防火堤高度大 于或等于储罐最高液位高度时距离可不限。全压力式或半冷冻式 液化烃储罐罐壁到防护墙的距离不应小于3m。 3.3.3相邻液化石油气、天然气凝液及液化天然气单防罐储罐组 的防火堤之间，应设消防道路。 3.3.4同一防火堤、防护墙内储罐总容量及储罐数量应符合下列 机定

3.3.3相邻液化石油气、大然气凝液及液化大然气单防罐储罐组

1全压力式或半冷冻式储罐数量不应多于12座且不应超过 2排，沸点低于45℃甲B类液体压力储罐总容积不宜大于 60000m3; 2全冷冻式储罐总容量不应超过200000m，储罐数量不宜 多于2座。

1防火堤和防护墙内应采用现浇混凝土地面，并宜设置不小 于0.5%的坡度坡向排水沟和排水口； 2储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组内的地面应做防腐蚀 处理。 3.3.6防火堤、防护墙内场地应设置集水设施，并应设置可控制 开闭的排水设施。

1全压力式储罐组总容积天于8000m时应设隔墙，隔墙内 各储罐容积之和不应大于8000m，当单罐容量大于或等于 5000m时应每罐一隔； 2全冷冻式单防罐组应每罐设置隔堤： 3沸点低于45℃的甲B类液体压力储罐隔堤内总容积不宜 大于8000m，单罐容积大于或等于5000m时应每罐一隔。

4.1.1防火堤的选型宜符合下列规定： 1防火堤宜选用土筑防火堤，也可采用钢筋混凝土防火堤、 砌体防火堤、夹芯式防火堤，不宜采用浆砌毛石防火堤； 2在用地紧张和抗震设防烈度8度及以上地区宜选用钢筋 混凝土防火堤。 4. 1.2防护墙宜采用砌体结构

4. 1. 2防护墙宜采用砌体组

防腐蚀处理。全冷冻式储罐组的防火堤，应采取防冷冻的措施。 .2.3采用浆砌毛石防火堤时，应做内培土。 .2.4：防火堤、防护墙、隔堤及隔墙的伸缩缝应根据建筑材料、气 医特点和地质条件变化情况进行设置，并应符合下列规定： 1伸缩缝的设置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010、《砌体结构设计规范》GB50003的规定； 2伸缩缝不应设在交叉处或转角处； 3伸缩缝缝宽宜为30mm～50mm； 4伸缩缝应采用非燃烧的柔性材料填充或采取其他可靠的 构造措施。

4.2.5防火堤内侧培士应符合下列规定：

5U0mm 2培土应分层压实，坡面应拍实，压实系数不宜小于0.90。 3培土表面应做面层，面层应能有效地防止雨水冲刷、杂草生 长和小动物破坏。面层可采用砖或预制混凝土块铺砌，砂浆灌缝， 在四季常青地区，可用高度不超过150mm的人工草皮做面层， 4.2.6土筑防火堤的构造应符合下列规定： 1 筑堤材料应为黏性土； 2 堤顶宽度不应小于500mm； 3 筑提土应分层夯实，坡面应拍实，压实系数不应小于 0.94; 4 土筑防火堤应设面层，并应符合本条第3款的规定。 4.2.7 钢筋混凝土防火堤的构造应符合下列规定： 1堤身及基础底板的厚度应由强度及稳定性计算确定且不 应小于250mm； 2受力钢筋应由强度计算确定并满足下列要求： 1钢筋混凝土防火堤应双向双面配筋；竖向钢筋直径不宜 小于12mm，水平钢筋直径不宜小于10mm；钢筋间距不 宜大于200mm。 2）钢筋的保护层厚度应按现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010的规定执行；基础底板受力钢筋的保护 层厚度当有垫层时，不应小于40mm，无垫层时，不应小 于70mm。 3）提身的最小配筋率和耐久性要求应按现行国家标准《混 凝土结构设计规范》GB50010的规定执行。 4.2.8砖、砌块防火堤的构造应符合下列规定： 1防火堤堤身厚度应根据强度及稳定性计算确定，且不应小 于300mm。 2普通砖和多孔砖的强度等级不应低于MU10，其砌筑砂浆 强度等级不应低王M5，湿凝土多孔砖的砌符砂浆强度等级不应

低于Mb5；混凝土小型空心砌块的强度等级不应低于MU7.5，其 砌筑砂浆强度等级不应低于Mb7.5；基础为毛石砌体时，毛石强 度等级不应低于MU30；浆砌应饱满密实并不得采用空心砖砌体。 3堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。 4抗震设防烈度大于或等于6度的地区或地质条件复杂、地 基沉降差异较大的地区宜采取加强整体性的结构措施。 5夹芯式砖砌防火堤应符合下列构造要求： 1)两侧砖墙厚度不宜小于240mm； 2）沿堤长每隔1.5m~2.0m宜设不小于200mm厚拉结墙 与两侧墙咬槎砌筑； 3）中间应填300mm～500mm厚度的黏土，且应分层夯实， 压实系数不宜小于0.90； 4）顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。 6砌体防火堤的耐久性要求应符合现行国家标准《砌体结构 设计规范》GB50003的有关规定。 4.2.9浆砌毛石防火堤的构造应符合下列规定： 1堤身及基础最小厚度应根据强度及稳定性计算确定不 应小于500mm，基础构造应符合现行国家标准《建筑地基基础设 计规范》GB50007的有关规定； 2毛石强度等级不应低于MU30，砂浆强度等级不宜低于 M10，浆砌应饱满密实； 3堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开； 4堤身应做1：1水泥砂浆勾缝。 4.2.10防护墙、隔堤、隔墙的构造应符合下列规定： 1砌体防护墙、隔堤、隔墙厚度不宜小于200mm，应双面抹 水泥砂浆，顶部宜设钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开； 2毛石防护墙、隔堤、隔墙厚度不宜小于400mm，应双面水 泥砂浆勾缝，顶部宜设钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。

2.9浆砌毛石防火堤的构造应符合下列规定：

1堤身及基础最小厚度应根据强度及稳定性计算确定且不 应小于500mm，基础构造应符合现行国家标准《建筑地基基础设 计规范》GB50007的有关规定； 2毛石强度等级不应低于MU30，砂浆强度等级不宜低于 M10，浆砌应饱满密实； 3堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开； 4堤身应做1：1水泥砂浆勾缝。 4.2.10防护墙、隔堤、隔墙的构造应符合下列规定： 1砌体防护墙、隔堤、隔墙厚度不宜小于200mm，应双面抹 水泥砂浆，顶部宜设钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开； 2毛石防护墙、隔堤、隔墙厚度不宜小于400mm，应双面水

1 砌体防护墙、隔堤、隔墙厚度不宜小于200mm，应双[ 泥砂浆，顶部宜设钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开； 2毛石防护墙、隔堤、隔墙厚度不宜小于400mm，应双可 砂浆勾缝，顶部宜设钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断

荷载效应和地囊作用效应的

5.1.1防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷

5.1.1防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷 载效应的基本组合计算。在7度及7度以上地区，应进行地震作 用效应和其他荷载效应的基本组合计算。 5.1.2进行堤内满液工况荷载效应基本组合计算时，荷载效应基 本组合的设计值应按下式计算：

S=Yc Sck +YySyk +Y+Stk

荷载效应组合的设计值； Y、YT 分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力荷载分 项系数，取值按表5.1.4确定； SGk一 按堤身自重荷载标准值计算的效应值； Syk一按静液压力荷载标准值计算的效应值； STk一一按静土压力荷载标准值计算的效应值。 地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算时，荷载效

5.1.3地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算

式中: G、YYYT

Y、YT 分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力裤 载分项系数，取值按表5.1.4确定； YEh 水平地震作用分项系数，取值按表5.1.4确定： SGE 按堤身自重荷载代表值计算的效应值； SGY 按静液压力荷载代表值计算的效应值； SGr 按静土压力荷载代表值计算的效应值：

5.1.4荷载效应和地震作用效应基本组合的分项系

1截面强度计算时，分项系数应按表5.1.4采用，当结构自 重荷载效应对结构承载力有利时，YG取1.0； 2进行稳定性验算时,各分项系数均取1.0。

效应和地无作用效应基本组合的

注：表中“一”号表示组合中不考虑该项荷载或作用效应。

5.2.1自重荷载标准值可按下式计算：

5.2.1自重荷载标准值可按下式计算

5.2荷载、地规作用及内力计算

pyk=Y,Z 1 2XH Mxk = Pyk Ho

图5.2.2静液压力计算示意图

5.2.3防火堤内培土的静土压力荷载标准值（图5.2.3）可按下 列要求计算： 1图5.2.3中的折线AFD为土压力分布曲线，F为转折点 其压力分布可按下列公式计算：

当Hi

图5.2.3内培土压力计算示意图

PAk=0 pGkH2K, Kh h=atan β PBk=tHKa PBk=(Hi +h)K) 2 cos"d K, = sindsin($+β) 1 + cosB

代中：pAk~PBk 分别为堤顶和计算截面处每来堤长静土压力分 布荷载标准值（kN/m）； PGk 土压力分布曲线转折处的每来堤长静土压力分 布荷载标准值（kN/m）； h一一培土坡线与堤背延长线的交点A至堤顶的距 离(m);

Tk 2PBk H Mrk = PTk Ho 1H Y

武中PTk 计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值(kN/m); MTk 计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的 弯矩标准值(kN·m/m）); H。一 计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计 算截面的距离（m）。 3当H≥H时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算：

MT= PTkHo 3LPGkH十PBk（H=H2））

5.2.4防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规

防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定：

PeGk = n αmaxα1B, H MeGk = PEGk Ho H,=αz H

Peck = n2 αmaxα3 B, H MeGk = PEGk H. H,αH

式中：2 砖、砌块及毛石防火堤基本振型参与系数，取1.27； α3 ~α4 根据X/H比值求得的相应系数，按表5.2.4确定。

表 5. 2. 4 系数 αα必3α4 数值表

续表 5. 2. 4

2.5地震作用时，防火堤内水平动液压力标准值（图5.2. 安下列公式计算：

图 5. 2. 5 水平动液压力计算示意

PeYk = 1. 25αmax , Ha fd Peyk = Peyk Hy MeYk=

5.2.6地震作用时，防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列 公式计算：

PeTk = 1. 25αmax PTk tang MeTk = 0. 4 H Pek

.3. 1 防火堤应进行截面强度计算。 .3.2 防火堤截面强度计算应符合下列规定 防火堤截面强度应符合下式要求：

式中: 结构重要性系数，取1.0； R一一防火堤抗力设计值，按各现行有关规范确定。 2 防火堤截面抗震强度验算应符合下式要求：

式中：YRE 防火堤承载能力抗震调整系数，对于钢筋混凝土防 火堤，取0.85；对于其他防火堤，取1.0； S一一荷载效应组合设计值，按本规范式5.1.3计算。 5.3.3基础强度和地基承载力计算应符合现行国家标准《建筑地 基基础设计规范》GB50007的有关规定

.4.2防火堤抗滑验算应符合下列规定：

1防火堤抗滑验算应符合按下式要求

(Rμ+Pp)/P≥1. 3

式中：G一每米堤长自重及覆土传至基础底面的垂直荷载合力 设计值(kN/m); 基础与地基之间的摩擦系数，应根据试验资料取值 当无试验资料时按附录B取值 3被动士压力设计值可按下列公式计算：

Pp= d*Kp+2nCdK Kp=tan (45°+ n

海绵城市标准规范范本代中：M一各倾覆力矩换算至基础底面并按5.1.2条和5.1 .22:

图5.4.3防火堤抗倾覆验算简图

表A.0.1主动土压力系数K（α=0:80）

土压力系数K可按表A.0.2确定。 表A.0.2主动土压力系数Kα=0：6=0）

表 A. 0. 2 主动土压力系数 K(α=0:6=0)

A.0.3被动土压力系数Kp可按表A.0.3确定

止回阀标准1.0.3被动土压力系数Kp可按表A.0.3确定。

表A.0.3被动土压力系数K