GB/T 9978.6—2008

2.2对于代表实际应用情况的梁，当梁实际长度大于试验炉的充许长度时，试件的受火长度（ 应小于4m。对于梁的设计受火长度小于4m时，可接实际长度受火。加载长度不应超过实际 度。试件的长度（Lspee）应在受火长度（Lexp）每端最多加上200mm。 对于约束梁，4m的跨度是不够的，因为此时只有部分梁处于受弯状态，其余的部分都在受到 件的约束。因此要使至少4m的梁受到正弯矩的作用，就需要选择更长的试件。如果希望梁的 到正弯矩作用，那么试件总长应为Lexp=4×100/Xm

件的数量应符合本部分和GB/T9978.1的相应

试验时的试件，包括任何内填充材料和接缝材料，其强度和含水量条件应养护至与实际使用情况相 近。有关试件养护的方法见GB/T9978.1的相关规定。应测定并记录试件养护达到平衡时的含水量 或养护状态。

5.1一般简支梁在炉内的布置见图1，试件的布置应保证侧间稳定。 对梁进行耐火试验时，可以安装在受约束（简支)部位上，也可以模拟实际中的边界条件。当支 束代表实际使用情况时，这些条件应在试验报告中详细记录，并且试验结果记录时应标明是“限制 束条件下。 5.2试验梁安装在受约束部位上时，当边界条件已知.试验结构应和实际应用一样项目管理和论文，安装在平滑

7.5.3简支试件安装时应能够允许试件自身的纵向自由移动和垂直变形，应避免一切因摩擦力引起的 限制。 7.5.4 设计必要的装置来限制试件的热膨胀、旋转和轴向变形，以满足因热膨胀和约束所产生的作 用力。 7.5.5当一个试验中的梁数量大于一根时，每根梁都应在规定的条件下受火，并且独立加载。 7.5.6在盖板周边的任何缝隙都应采用非约束、不燃材料密封。 7.5.7采用柔性绝热材料密封和保护支点，以免试验时热气从缝隙中窜出，对支撑端部造成影响

7.5.8如果梁端部有因支撑原因延伸超出炉体的部分，应使用自身的防火材料保护，或用一层厚度为 （100士10）mm，密度为（120士30）kg/m3的矿棉或硅酸铝棉毡包裹。 7.5.9试件为连续梁时，应对其中的1个或2个支点施加约束，未受热部分支点的转角应该与实际使 用情况一致。 7.5.10当梁四面受火，梁顶部到炉盖板的距离应大于等于梁的宽度。 注：对非对称梁或只有一端受约束的梁试验时应进行特别布置

8.1.1用来测量炉内温度的热电偶，应均布在试件区域内并能够提供可靠的温度信息。梁的受火部分 每1m至少布置2个热电偶，这些热电偶的结构和布置情况应符合GB/T9978.1的相关规定。 8.1.2热电偶间距不超过1.5m，并应布置在梁底面以下（100士50）mm，距梁的每侧面（100士50)mm 的位置。梁的每侧热电偶的数量应相同。

8.2.1当梁由钢或其他已知其耐火性能的材料制作时，试件温度测量有助于对其丧失隔热性、完整性 的判定，并且试验结果可用于评估技术。使用拧、焊接或镶嵌等适当方式使热电偶与钢连接，并保证热 电偶引出端至少有50mm长度和热电偶接头在同一等温区内。 3.2.2热电偶分别布置在梁跨中间处、两端距试验炉边缘500mm处与跨中之间的中间截面位置见图2 每个截面上典型的热由偶位置风图3

图2试件热电偶布置的截面位置

GB/T 9978. 62008

图3试件截面上热电偶的典型位置

8.2.3为获得混凝土的温度梯度而布置的热电偶将有利于预测丧失时间，试验结果可以用于评估技 术。热电偶应布置在每个加强抗拉筋（件）上。当多于8个时，热电偶将以同样的方式布置在8个点上 以获得所有抗拉筋（件）中代表性的温度（见图3）

8.3.1试验前15min对试件进行加载，稳定后所测的变形值为本次试验的变形零点。 8.3.2在试件的跨中位置测量梁纵轴方向的垂直变形挠度值。 8.3.3变形位移的测量应在不同的位置进行多点测量，以确定最大位移，

8.4测量仪器的准确度

测量仪器的准确度应与GB/T9978.1中的规定

对梁进行加载和控制应符合GB/T9978.1的相关规定和本部分6.3的规定， 试验炉控制 按照GB/T9978.1的相关规定对炉内温度、炉内压力进行测量和控制

对试件的承载能力进行测量和按照GB/T9978.1的相关规定对试件的完整性和/或隔热性进 和观察。

9978.1的相关规定对梁耐火试验时的承载能力

当试验装置、试验条件、试件准备、仪器使用、试验程序等条件均在GB/T9978本部分规定的 件之内时，试验结果有效。 当试验炉内温度、炉内压力和试验环境温度等试件受火条件超出GB/T9978.1和本部分规定 上限时，也可以考虑试验结果的有效性

GB/T 9978.62008

耐火试验结果的表示按GB/T9978.1的相应规定执行。 有特殊用途的某些构件，试验中荷载按照实际使用状况布置，其值可能小于建筑结构规范规定的荷 载值，那么在试验结果中表示试件的承载能力时应使用“限制”一词修饰。具体情况和计算过程应在试 验报告中说明。

试验报告应符合GB/T9978.1的相应规定

A.3.1试件安装到试验炉内

A.4约束和加载条件的影响

对热胀、轴向或旋转的约束有多种方法。 准确装置应满足其需要，当试件安装在约束框架内，试件对框架产生的轴向推力不应使框架有变 形。在某些情况下可以通过校准药束框架来测量轴向推力。在有些情况下会在试件框架间预留膨胀间 隙。由于试件上方或高度方向结构部件的接触或固定，这样的布置同样能对旋转提供约束。 更为准确的办法是由液压千斤顶来提供轴向和与试件相关的约束、测量。 在这些情况下对试件进行试验时，膨胀约束的产生将增大构件的轴向压力。此时这种力会发生在 构件的某个截面位置，该力产生的弯曲将会平衡一部分荷载作用产生的弯曲，从而使构件的承载能力和

镀铬标准GB/T 9978. 62008

耐火极限相对增加，但当试件出现碎裂或失稳时除外

试件热电偶的布置应能够确保获得关于试件截面温度的最有用数据信息。 对于组合结构（如在其两边缘间填充混凝土的H型钢梁），组合构件每个部件的温度数据信息以及 试件截面的温度梯度都是非常有用的数据信息，可以对这些数据做进一步评定。 热电偶可用来测量梁和保护层间的温度。得到的数据可用于对具有相同材料保护层的其他材料和 类似梁的临界温度进行推测

根材科 实际强度确定的，那么其应用具有广泛性，而根据材料标准值进行加载得到的数据则不具有广泛适 用性。 对于均质材料，在耐火试验前通过常温下的荷载试验就能够获得它的应力/应变关系。常温下的试 验加裁不应超过材料的弹性范围，因为这将影响屈服强度。其他对耐火极限有重要影响的因素如下： a 沿梁长度方向的横截面面积变化（建议在几个不同的位置检查）； 梁的材料密度，包括所有的组合部件，所有的保护层或涂层； C 平均厚度和全部保护材料的不稳定性； d）在梁上使用的保护层或涂层等全部吸湿材料的含水量。

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附录B （资料性附录） 试验结果的直接应用指南

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煤炭标准GB/T 9978.62008

1GB/T14107—1993 消防基本术语第二部分 [2］GB/T16283—1996固定灭火系统基本术语 [3]ISO139432000Firesafety—Vocabulary