c—一可变荷载的组合值系数； ——可变荷载的准永久值系数； w——抗震设计时的风荷载组合值系数； 覆冰重度； 结构重要性系数： Y1 土体重的抗拔稳定系数； Y2 基础重的抗拨稳定系数； 永久荷载的分项系数； YQ 可变荷载的分项系数； Yeh、Yev——分别为水平、竖向地震作用分项系数； Yw 风荷载分项系数； YRE 承载力抗震调整系数； α1 与构件直径有关的覆冰厚度修正系数： α2 覆冰厚度的高度变化系数； P 轴心受压构件稳定系数： 风荷载的体型系数， L

3.1.1移动通信工程钢塔结构设计，采用以概率论为基础

3.1.1移动通信工程钢塔结构设计，采用以概率论为基础的极 限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，以分项系数 设计表达式进行计算

3.1.3移动通信工程钢塔榄结构的设计使用年限一般为50年 建于既有建筑物或构筑物上的钢塔榄结构，其设计使用年限宜与 既有结构的后续设计使用年限相匹配，且不低于25年。有特殊使 用要求的钢塔结构，其设计使用年限可根据使用要求及现行相 关国家标准另行确定

取样标准3.1.4移动通信工程钢塔榄结构的安全等级一般为二级；有特殊

1.承载能力极限状态：这种极限状态对应于结构或结构构件 达到最大承载能力，或达到不适于继续承载的变形 2.正常使用极限状态：这种极限状态对应于结构或结构构件 达到变形或耐久性能的有关规定限值

3.1.6移动通信工程钢塔结构构件承载能力极限状态设

3.1.6移动通信工程钢塔结构构件承载能力极限状态设计应 采用荷载效应的基本组合，并按下列极限状态设计表达式中的最 不利值确定：

1.由可变荷载效应控制的组合

(YGSGk +YQ, YL, SQ k + ZYQ, L,dc, SQ,k)≤ R

2.由永久荷载效应控制的组合：

式中：%——结构重要性系数；

(cS ck + e,YL,c,SQ,k)

的分项系数，一般情况下应取1.4，可变荷载效应对结构有利时 取0； YL,为主导可变荷载Q考虑设计使用年限的调整系数，对于雪荷载 和风荷载，不考虑此调整系数，应取重现期为设计使用年限选取相 应的荷载值，对于其他可变荷载，取值按GB50009《建筑结构荷载 规范》的规定采用； Sck一永久荷载标准值的效应； SQk一第i项可变荷载标准值的效应，其中Sk为第一个可 变荷载标准值的效应，其荷载效应在各可变荷载效应中起控制 作用； c—可变荷载Q：的组合值系数，应根据不同的荷载组合按 第3.1.7条的规定采用；

R一一结构或构件抗力的设计值。 1.7移动通信工程钢塔榄结构构件承载能力极限状态设计应 虑如下两种不同荷载基本组合，其可变荷载组合值系数应分别 表 3. 1. 7 采用

考虑如下两种不同荷载基本组合，其可变荷载组合值系数应分别 按表 3. 1. 7 采用。

表3.1.7荷载基本组合及可变荷载组合值系数

注：①表中G代表永久荷载，W代表风荷载，L代表平台活荷载，I代表覆冰荷载。 ②组合Ⅱ中一般取0.25，但0.25wo不小于0.15kN/m；对于覆冰后冬季风很大 的区域，应根据实地情况调查选用相应的值。 ③需要考虑雪荷载时，雪荷载的组合系数均取0.7。

3.1.8结构或构件承载力的抗震验算，应按式（3.1.8）进行计

SGE+EhSEhk+YESEvk+wwSwk

式中：c一重力荷载分项系数，按表3.1.6采用； ScE一一重力荷载代表值效应，重力荷载代表值应取结构自 重和各竖向可变荷载的组合值之和，规定如下：对结构自重（结构 构配件自重、固定设备重等）取1.0，对平台的等效均布荷载取0.5， 按实际情况时取1.0，对平台的雪荷载取0.5； Eh、YEv——分别为水平、竖向地震作用分项系数，按表3.1.8 采用：

表3.1.8地震作用分项系数

3.1.9正常使用极限状态应分别按荷载效应的标准组合、准永

Sck + So,k +Zdc,SQk ≤8

Sck +,Sk≤S

表3.1.9可变荷载准永久值系数

3.1.10移动通信工程钢塔榄结构正常使用极限状态的控制条件 应符合下列规定：

1.在以风荷载为主的荷载标准组合作用下，塔榄结构任意点 的水平位移不得大于表3.1.10的规定

2.在以风荷载为主的荷载标准组合作用下，当塔榄结构上挂 有微波天线时，微波天线所在位置的塔（杆）身挠度角和扭转角，应 满足工艺设计要求且不大于1/2微波天线的半功率角。 3.按10m高处10min平均风速10m/s计，单管塔最上层平 台处的水平加速度幅值不应大于300mm/s。 4.钢塔榄结构的地基变形应符合本规范第7.2.6条的规定

.2.2风荷载应按如下规定计算！

1.钢塔榄结构所承受的风荷载计算应按GB50009《建筑结构 荷载规范》的规定执行；当重现期为50年时，基本风压取值不得小 于 0. 35 kN/m。

注：①高宽比为垂直风方向的天线高度和工 ②中间取值可以采用插值法

式中：q1 一 单位长度上的覆冰荷载（kN/m）； b一一基本覆冰厚度（mm），按本条款的规定采用； d一圆截面构件、拉索的直径(mm); 采用；

式中:a 单位面积上的覆冰荷载（kN/m）

3.2.5地震作用可按如下规定确定：

1.钢塔榄结构的抗震设防类别一般为标准设防类（丙类），有 特殊使用要求的钢塔榄结构按现行相关国家标准另行确定。抗震 设防烈度应按其所在地的抗震设防基本烈度采用，但建于建筑物 上的钢塔结构的抗震设防烈度可按建筑物的抗震设防烈度采 用，且抗震验算时应考虑建筑物的影响。 2.钢塔榄结构地震作用计算宜采用振型分解反应谱法，计算 方法按GB50011《建筑抗震设计规范》的规定执行。 3.抗震设防烈度为8度（0.2g）及以下时，钢塔榄结构及地基 基础可以不进行抗震验算，仅需满足抗震构造要求。 4.抗震设防烈度为9度时钢塔榄结构应同时考虑竖向地震与 水平地震作用的不利组合

3.2.6平台的活荷载应按实际工艺条件确定，一般情况下竖向活荷

3.3.1移动通信工程钢塔榄结构采用的钢材应具有抗拉强度、伸

3.3.1移动通信工程钢塔榄结构采用的钢材应具有抗拉强度、伸 长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳 含量的合格保证。焊接结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢 材还应具有冷弯试验的合格保证。

3.3.2移动通信工程钢塔榄结构的钢材，宜采用Q235普通碳

结构钢、Q345低合金结构钢、20号优质碳素结构钢，有条件时也可 采用Q390、Q420、Q460等钢材强度等级更高的结构钢，其质量标 准应分别符合GB/T700《碳素结构钢》、GB/T1591《低合金高强度 结构钢》和GB/T699《优质碳素结构钢技术条件》的规定。需要焊 接的构件不得采用Q235普通碳素结构钢A级；主要受力构件在 冬季工作温度等于或低于一20℃时，不宜采用Q235沸腾钢

3.3.3拉线塔的拉索宜采用镀锌钢丝绳和钢绞线，其质量标准应 分别符合GB/T20118《一般用途钢丝绳》、GB8918《重要用途钢丝 绳》和YB/T5004《镀锌钢绞线》的规定

3.4连接材料应符合下列要求：

1：钢塔结构的焊接直采用手工电弧焊，选用的焊茶应合现 行国家标准GB/T5117《非合金钢及细晶粒钢焊条》或GB/T5118 （热强钢焊条》的规定，焊条型号应与构件钢材的强度相适应，可按 下列原则选用： 1）对于Q235钢，宜选用E43××型焊条； 2）对于Q345钢，宜选用E50××型焊条； 3）对于Q390钢、Q420钢、Q460钢，宜选用E55××型或 E60×X型焊条； 4）对于不同强度钢材的连接焊缝，可采用与低强度钢材相适 应的焊条。 2.采用自动焊接或半自动焊接时，焊丝和相应的焊剂应与主 体金属强度相适应，不同强度的钢材相焊接时，可按强度较低的钢 材选用焊接材料。焊丝和焊剂应符合GB/T14957《熔化焊用钢 丝》的规定。 3.角钢塔采用螺栓连接时可选用普通螺栓，并应分别符合 GB/T5782《六角头螺栓》、GB/T5780《六角头螺栓C级》的规定。 4.钢管采用法兰连接时宜选用高强度材料的普通螺栓，高强 度螺栓可采用45号钢、40Cr、40B或20MnTiB钢制作并应符合 GB/T1231《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术 条件》的规定。 5.地脚锚栓宜采用Q235钢、Q345钢或Q390钢制作，也可采 用35号、45号优质碳素钢或40Cr合金结构钢制作，但不得焊接

注：①自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于 GB/T5293《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》和GB/T12470《埋弧焊用低合金钢焊丝和 焊剂》中相关的规定。 ②焊缝质量等级应符合GB50205《钢结构工程施工质量验收规范》的规定。其中 厚度小于8mm的钢材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。 ③对接焊缝在受压区的抗弯强度设计值取f，在受拉区的抗弯强度设计值取f。 ④表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚 板件的厚度。 构件为20号优质碳素钢的焊缝强度设计值同Q235钢。

拉线用钢丝绳的强度设计值（N/mm）

3.3.6计算下列情况的结构构件或连接时，第3.3.5条规定的强 度设计值应乘以表3.3.6中相应的折减系数。

3.3.6计算下列情况的结构构件或连接时，第3.3.5条规定

表 3.3. 6强度设计值折减系数

施工条件较差的高空安装焊

时，取入=20。 ②当两种情况同时存在时，其折减系数应连乘

②当两种情况同时存在时，其折减系数应连

4.1.1移动通信工程钢塔榄结构包括目立式钢塔架、单管塔、拉 线塔等型式。 4.1.2移动通信工程钢塔榄结构的选型应综合考虑使用要求、周 围环境与景观、建筑物的承受能力以及工程造价等因素。 4.1.3移动通信工程钢塔榄结构应按本规范3.1节的规定进行 承载能力极限状态计算，并依次以风荷载及覆冰荷载作为第一个 可变荷载进行组合计算，必要时还应进行抗震验算。 4.1.4移动通信工程钢塔榄结构应按本规范3.1节的规定进行 正常使用极限状态验算，并应满足相应的变形规定。 4.1.5移动通信工程钢塔榄结构平台内力和位移的计算，应根据 平台结构类型选用相应的计算简图，塔体可视为平台结构的支座。

4.2.1自立式钢塔架的横截面通常为三角形、正方形等，一般情 况下宜采用正方形的钢塔架，为配合场地条件或装饰效果，也可采 用矩形的钢塔架或小根开的三角形钢管塔等。 4.2.2计算自立式钢塔架结构时，宜将结构作为整体，按整体空 间刚架法或整体空间桁架法，采用三维空间程序进行受力分析，主 材与腹杆之间、腹杆与腹杆之间的连接，可按实际情况，视为刚接 或铰接，

4.2.3当自立式钢塔架截面为四边形时，在风荷载或地震作用

下，应考虑如下两种作用方向，如图4.2.3所示

b一层顶宽度（mm）;V—层顶剪力(N);M一层顶弯矩（N·mm）0一塔柱与垂直线的夹角。M指向塔心图4.2.5斜杆最小内力限值计算图4.2.6塔架辅助杆件的承载能力应不低于所支撑主材内力的2%、斜杆内力的5%；塔架横隔杆的承载能力应不低于所支撑横杆内力的2%。4.3单管塔4.3.1单管塔可按悬臂压弯杆件计算，并应考虑竖向荷载因杆身变形产生的二次效应影响。4.3.2锥形单管塔的水平风荷载可分段计算，以分段中央高度的风荷载作为该段的平均风荷载，整塔的分段数不宜少于5，且每段长度不大于5m。4.3.3锥形单管塔的外壁坡度不大于2%时，应根据雷诺数Re按GB50135《高结构设计规范》进行横风向风振的验算。4.3.4单管塔高度不宜超过50m，超过50m时宜采用适当的振动控制技术以减小结构变形。.23:

4.4.1拉线塔塔身的内力分析可按拉线节点处为弹性支承的连 续压弯杆件计算，并考虑拉线节点处的偏心弯矩；也可用梁索单元 或杆索单元有限元法计算。当塔身为格构式时，其刚度应考虑杆 身剪切变形后的抗弯刚度变化，其刚度应乘以折减系数5，折减系 数可按式（(4.4.1)确定：

4.4.2拉线塔的拉线可按一端连接于塔身的抛物

集中荷载时，可将集中荷载换算成均布荷载。 拉线的截面强度应按式（4.4.2)验算：

式中：N一一拉线拉力设计值（N）； A一拉线的截面面积（mm） f一一拉线的抗拉强度设计值（N/mm）。 4.4.3拉线的初始应力应综合考杆体变形、内力和稳定以及拉 线承载力等因素确定，宜在100200N/mm范围内选用。 4.4.4拉线塔应进行整体稳定验算，按杆身屈曲临界压力计算的 整体稳定安全系数不应低于2.0。 4.4.5拉线塔的拉线布置：平面上宜为互交120°的三个对称方 向，或互交90°的四个对称方向，拉线与水平面夹角宜为40°～60°。 4.4.6拉线塔高度不宜超过40m。

5.1.1移动通信工程钢塔榄结构的构件和节点连接设计除了应 满足使用阶段的受力要求外，尚应考虑施工阶段的受力要求。 5.1.2结构构件和节点连接设计，应按承载能力极限状态的要 求，采用荷载基本组合和强度的设计值进行计算。 5.1.3攀登设施（如爬梯、爬钉等）应能承受至少1.0kN的施工 或检修集中活荷载；所有与水平面夹角不大于30°的构件，也应能 承受跨中1.0kN的检修荷载；此荷载不与其他荷载组合。

5.2.1结构构件的设计，应根据受力状态分别进行受弯、轴向拉 玉等的强度计算以及整体稳定和局部稳定验算，具体计算应按 GB50017《钢结构设计标准》的有关规定进行，但塑性发展系数、 ,应取为1. 0。

主材：入≤150； 横杆、斜杆：入≤180，当内力小于杆件承载力的50%时， 入<200; 辅助杆、横隔杆：入≤200； 受拉杆：入≤350。 施加预应力的拉杆，长细比不受限制。 杆两相邻拉线节点间杆身长细比宜符合下列规定： 格构式榄杆（换算长细比）：入。≤100：

主材：入≤150； 横杆、斜杆：入≤180，当内力小于杆件承载力的50%时， 入<200; 辅助杆、横隔杆：入≤200； 受拉杆：入≤350。 施加预应力的拉杆，长细比不受限制。 杆两相邻拉线节点间杆身长细比宜符合下列规定： 格构式榄杆（换算长细比）：入。≤100：

表5.2.4格构式构件换算长细比入m

注：①缀板式组合构件的单肢长细比不应大于40。 ②缀条式轴心受压组合构件的单肢长细比入1有色金属标准，不应大于构件两方向长细比较大值 入max的0.7倍；缀板式轴心受压组合构件的单肢长细比入1，不应大于入mx的0.5倍 （当入max<50时取入max=50）。 ③斜缀条与构件轴线间的倾角应保持在40°～70°范围内

三：①缀板式组合构件的单肢长细比不应大于40。 ②缀条式轴心受压组合构件的单肢长细比入1，不应大于构件两方向长细比较大值 入max的0.7倍；缀板式轴心受压组合构件的单肢长细比入1，不应大于入mx的0.5倍 （当入max<50时取入max=50）。 ③斜缀条与构件轴线间的倾角应保持在40~70°范围内。

.5单管塔应考虑管壁局部稳定的

式中：f。圆形塔筒受压局部稳定强度设计值（N/mm）；

N一所计算截面的轴心压力设计值（N）； M一一所计算截面的弯矩设计值（N·mm）； W一一截面抗弯模量（mm3） A一一圆形塔筒截面面积（mm）。 受压和受弯局部稳定强度设计值可根据D/t的范围按下列条 件计算确定。 受压局部稳定强度设计值f：

紧固件标准受弯局部稳定强度设计值fh：

1.0 <683 683≤F,≤95

1. 42(1. 00. 000 434/F,号) 683≤√,≤958