YSce + YenSEhk +Yev SeVk +wKSwk ≤ R/YR 式中： YG 重力荷载分项系数，按表6采用； 务平台 SGE 重力荷载代表值效应，重力荷载代表值应取结构自重和各竖向可变荷载的组合值之和，规 定如下： a) 对结构自重（结构构配件自重、固定设备重等）取1.0； b) 对平台的等效均布荷载取0.5，按实际情况时取1.0； 对雪荷载取0.5。 Yah 水平地震作用分项系数，按表8采用； Sehk 水平地震作用标准值效应； Ya 竖向地震作用分项系数，按表8采用：

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SEvk——竖向地震作用标准值效应； w—抗震基本组合中的风荷载组合值系数项目管理、论文，可采用0.2； Yw—风荷载分项系数，应采用1.4; Swk风荷载标准值效应； YRE—承载力抗震调整系数，按有关规范取值（强度计算取0.75，稳定计算取0.80）。 地震作用分项系数，按表8所示

表8地震作用分项系数

通信简易钢管杆正常使用极限状态应按荷载效应的标准组合进行计算，并应满足本规范要求的 标准组合应用于计算结构或构件的变形，按公式（4）进行计算：

SGK一永久荷载标准值的效应； Seik第1个可变荷载标准值的效应； c—准永久效应组合时，任何第i个可变荷载的准永久值系数； SQik—第i个可变荷载标准值的效应； 0 一 结构或构件的变形限值。

6.2.1通信简易钢管杆结构上

Sck+Sek + +eSek ≤...

a）永久荷载与作用：结构自重、固定设备自重、地基变形作用等； b）可变荷载与作用：风荷载、覆冰荷载、地震作用、雪荷载、活荷载（包括平台安装检修 温度作用等。

a 通信简易钢管杆所承受的风荷载计算应按GB50009的规定执行； b) 计算风振系数时，通信简易钢管杆的阻尼比取0.01 C 通信简易钢管杆结构的风荷载体型系数如在GB50009列出时，可按该规定采用；其他可按 如下规定采用：）

通信简易钢管杆所承受的风荷载计算应按GB50009的规定执行； 计算风振系数时，通信简易钢管杆的阻尼比取0.01； 通信简易钢管杆结构的风荷载体型系数如在GB50009列出时，可按该规定采用；其他可按 如下规定采用：） 1）通信简易钢管杆的杆身按圆形截面考虑体形系数L.可按表9的规定确定：

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表9通信简易通信钢管杆的杆身体型系数L

移动通信天线的体型系数Ⅱ，可按表10的规定

表10移动通信天线的体型系数

d）风荷载的计算应考虑简易杆构件、天线及其他附属物的挡风面积，其中天线挡风面积可按如 下规定计算： 1）3副天线均匀安装于简易杆的塔身同一高度且该处塔身直径与天线宽度的比值不小于 1.1时，天线总的挡风面积可按天线数量乘天线正面面积，并乘以折减系数0.8； 2 对于通信天线数量少于3副、方位不明确、朝向不确定等特殊场景，应按实际情况确定 挡风面积。 3 覆冰荷载的计算应遵循如下原则： a) 设计通信简易钢管杆结构时，应考虑结构构件和天线等表面覆冰后所引起的重力荷载及挡风 面积增大的影响； b) 基本覆冰厚度应根据当地离地10m高、重现期50年的观测资料分析确定。当无观测资料时 应通过实地调查确定，或按下列经验数值分析采用： 1）重覆冰区：基本覆冰厚度可取20mm～50mm； 2）中覆冰区：基本覆冰厚度可取15mm～20mm； 3） 轻覆冰区：基本覆冰厚度可取5mm~10mm。 C 管线及结构构件上的覆冰荷载的计算应符合下列规定： 1）圆截面的构件等每单位长度上的覆冰荷载可按公式（5）计算：

6.2.3覆冰荷载的计算应遵循如下原则

式中： 91—单位长度上的覆冰荷载（kN/m）； b一基本覆冰厚度（mm），按本条款的规定采用； α1—与构件直径有关的覆冰厚度修正系数，按表11采用； a 一覆冰厚度的高度变化系数，按表12采用； 圆截面构件的直径（mm）：

y覆冰重度，一般取9kN/ml

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表11与构件直径有关的覆冰厚度修正系类

表12覆冰厚度的高度变化系数

2）非圆截面构件上每单位表面面积上的覆冰荷载可按下公式（6）计算：

g。单位面积上的覆冰荷载（kN/m）

6.2.4地震作用可按如下规定确定：

沟件上每单位表面面积上的覆冰荷载可按下公式

q.= 0.6baay: 10

通信简易钢管杆结构的抗震设防类别一般为标准设防类（丙类），有特殊使用要求的通信简 易钢管杆结构按现行相关国家标准另行确定。抗震设防烈度应按其所在地的抗震设防基本烈 度采用； D） 通信简易钢管杆地震作用计算宜采用振型分解反应谱法，计算方法按GB50011的规定执行 抗震设防烈度为8度（0.2g）及以下时，通信简易钢管杆结构及地基基础可以不进行抗震验 算，仅需满足抗震构造要求； d 抗震设防烈度为9度时简易钢管杆结构应同时考虑竖向地震与水平地震作用的不利组合

7.1.1通信简易钢管杆结构的选型应综合考虑使用要求、周围环境与景观以及工程造价等因素。 7.1.2通信简易钢管杆结构应按承载能力极限状态计算，并依次以风荷载及覆冰荷载作为第一个可变 荷载进行组合计算，必要时还应进行抗震验算。 7.1.3通信简易钢管杆结构应进行正常使用极限状态验算，并应满足刚度条件的规定。 7.1.4智慧灯杆是集合多种功能模块于一身的通信简易钢管杆，需考虑每个功能模组能够快速、灵活 安装。 7.1.5智慧灯杆在设计时根据需要考虑照明控制、WIFI天线基站、视频监控管理、环境监测、紧急 乎叫、水位监测、充电桩和井盖监测等功能

简易钢管杆的塔筒径厚比不宜天于250，可按GB50017申压弯构件的有关公式进行强度和稳 算外，尚应按下列公式进行局部稳定验算：

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通信简易钢管杆为圆形截面时，应按下列公式（7）进行验算：

1 11 Af.w.f. ≤1

研计异截值的轴压力设计值（N） A圆形塔筒截面面积（mm2)）； f。圆形塔简受压局部稳定强度设计值（N/mm2），可根据D/t的范围按下列条件计算：

L：设计强度修正系数

当通信简易钢管杆截面为八边形时，进行

2）当通信简易钢管杆截面为十二边形时，进行如下计算：

1.0 Js=≤ 683 μa (1.42(1.0 0.00434 /) 683 ≤ yt ≤958

3）当通信简易钢管杆截面为十六边形时，。进行如下计算：

通信简易钢管杆截面为十六边形时，！进行如下

1.0 /s≤ 525 Ld

式中： b 多边形塔筒单边宽度（mm）； 多边形塔筒壁厚（mm）； 钢材的屈服强度（Mpa）

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8.1.1通信简易钢管杆结构的构件和节点连接设计除了应满足使用阶段的受力要求外，尚应考虑施工 阶段的受力要求。 8.1.2结构构件和节点连接设计，应按承载能力极限状态的要求，采用荷载基本组合和强度的设计值 进行计算。 8.1.3法兰板应采用整板切割，主材及辅材应采用型钢或圆钢管，均要求一次截材，不得对接

8.2.1通信简易钢管杆各构件之间的连接，宜采用螺栓连接，并采取现场拼装。局部部位如：塔脚板、 法兰盘、钢管之间及钢管与节点板之间的连接，可采用焊接，但不得在现场施焊。 8.2.2构件连接当采用螺栓连接时应验算螺栓的受剪、受拉及承压承载力：采用焊接时应验算焊缝的 抗剪、抗拉和抗压承载力。连接的计算，应按GB50017的有关规定进行。 8.2.3钢结构构件焊接时，与母材等强设计的对接焊缝质量等级应不低于二级，其他对接焊缝和角焊 缝的质量等级应不低于三级， 8.2.4塔段间连接可采用套接或对接法兰盘连接， 8.2.5通信简易钢管杆塔段间连接采用套接连接时，钢管套接连接的设计长度，应考虑加工与安装偏 差，不宜小于套接段外管最大内径D的1.5倍，套接段外管长度及其上部200mm范围内的纵向焊缝应 采用一级焊缝，端部应加引弧板。

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的高强度等级普通螺栓连接应确保均 匀、对称。在全部构件就位后应按高 并加双螺母防松

8.3 法兰盘连接计算

.1有加劲肋法兰盘螺栓的拉力如图1所示， 应按下列规定计算 a）当法兰盘仅承受弯矩M时，普通螺栓所受最大拉力按公式（9）计算：

M·Yn Nemax ≤N X(y)?

式中： Ntmax距螺栓群转动中心轴②yn处的螺栓拉力(N)； J一离螺栓群转动中心轴②最远螺栓的距离； 一螺栓群转动中心轴②到第i个螺栓的距离； N一每个螺栓的受拉承载力设计值。 b）当法兰盘承受轴向拉力N和弯矩M时，普通螺栓拉力分两种情况计算： 1）螺栓全部受拉时，绕通过螺栓群形心的转动中心轴①转动，螺栓所受最大拉力按公式（10） 计算：

式中： Nemax 一距螺栓群转动中心轴①处的螺栓拉力（N)； 一离螺栓群转动中心轴①最远螺栓的距离； 一螺栓群转动中心轴①到第i个螺栓的距离； n。一该法兰盘上螺栓总数。 2）当按公式（10)计算任一螺栓拉力出现负值时，螺栓群并非全部受拉，此时绕螺栓群转动 中心轴②转动，螺栓所受最大拉力按公式（11）计算：

(M+ N e)yn Nmax SN 2(y)2

息服务平 式中： Nmax 距螺栓群转动中心轴②J处的螺栓拉力(N)； 螺栓群形心轴与螺栓群转动中心轴②之间的距离（mm）

当法兰盘承受轴向压力V和弯矩M时，此时绕螺栓群转动中心轴②转动，普通螺栓所受 拉力按公式（12）计算：

拉力按公式（12）计算：

Nemax X(y)?

DB13/T5225—2020式中：距螺栓群转动中心轴②处的螺栓拉力(N)，出现负值则表示法兰螺栓不受拉。对圆形有加劲肋法兰，转动中心轴如图1所示：2a）外法兰Rb）内法兰标引序号说明：一螺栓群转动中心轴(形心轴）；螺栓群转动中心轴。图1法兰螺栓群转动中心轴8.3.2有加劲肋的法兰盘底板厚度应按公式（13）计算：5M.t2准信息(13)式中：法兰盘底板厚度（mm）：Mmax按单个螺栓最大拉力均布到法兰板对应区域时计算得到的法兰板单位板宽最大弯矩；一钢材抗拉强度设计值。8.3.3有加劲肋法兰的加劲肋板强度、加劲肋板与法兰板的焊缝、加劲肋板与筒壁焊缝如图2中a）所示，应按下列要求验算。15

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表13均布荷载下有加劲板反力比α

注：上表适用于有加劲肋板的法兰计算，假设法兰板支承条件为一边简支，两边固结，另外一边自由。a为固定边 长度，b为简支边长度。

b）法兰加劲肋板焊缝应按下列公式验算： 1）焊缝采用对接焊缝，如图2中a）所示。 竖向焊缝验算中T应按公式（16）计算，应按公式（17）计算，同时需满足公式（18）要求：

6Xa Nmaxe S

2）焊缝采用部分焊透对接焊缝、角焊缝，如图2中b）、c）所示。 竖向焊缝验算中T应按公式（20）计算，0应按公式（21）计算，同时需满足公式（22）要求：

X 3 X a Nmaxe

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Nmax = mN, ≤N

式中： N一一杆件的轴向拉力（N）； n一法兰盘上螺栓数目： 一法兰盘螺栓工作条件系数，取0.65。 当杆件受轴向拉（压）力及弯矩共同作用时，一个螺栓所对应的管壁段中的拉力应按公式

式中： N杆件的轴向拉力（N）； 法兰盘上螺栓数目； m 法兰盘螺栓工作条件系数，取0.65。

.5无加劲肋的法兰板，如图4所示，应按下列

a）顶力R应按公式（27）计算

b）法兰板剪应力T应按公式（28）计算

c）法兰板正应力α应按公式（29）计算：

式中： Rf—法兰板之间的顶力(N); A t—法兰板的厚度（mm）； 螺栓的间距（mm），可按公式（30）计算：

S= (R+ b) (

DB13/T5225—2020式中：两螺栓之间的圆心角（rad）。N图4无加劲肋法兰板受力示意8.4节点连接构造要求8.4.1结构中受剪螺栓的螺纹不应进入剪切面。8.4.2结构中受拉普通螺栓应用双螺母防松；单管塔塔筒等主要受力构件之间的连接螺栓，应采用双螺母或扣紧螺母等能防止螺母松动的有效措施；钢塔榄结构底段连接螺栓宜采取防拆卸措施。8.4.3螺栓的排列和距离应符合表14的规定。表14螺栓的排列和允许距离最大允许距离（取两者的较名称位置和方向小值）最小允许距离外排（垂直内力方向或顺内力方向）8d.或12t中心垂直内力方向16d.或24t中间3do距离构件受压力12d.或18t排顺内力方向构件受拉力16d或24t中心至构顺内力方向2d,件边缘距垂直内力方切割边4d或8t1. 5do离向轧制边1. 2do钢板边缘与刚性构件（如角钢、槽钢等）相连时，螺栓最大间距可按中间排数值采用。注：d.为螺栓的孔径，t为外层较薄板件的厚度。8.4.4焊缝布置应避免立体交叉和集中在一处，角焊缝连接时构件端部的焊缝宜采用围焊，所有围焊的转角处必须连续施焊。8.4.5法兰盘连接构造：有加劲肋法兰盘：底板厚不宜小于16mm；管径小于120mm时螺栓不宜少于4个；管径大于或等于120mm时，螺栓不宜少于6个；加劲板的厚度不宜小于板长的1/15，并不宜小于母材厚度。加劲肋与法兰板及钢管交汇处应切除直角边长不小于15mm的三角，应避免三向焊缝交叉；b)无加劲肋法兰盘：底板厚不宜小于20mm，强度及变形应满足计算要求；钢管与法兰盘的连接：钢管应进入法兰板，双面坡口环缝焊接。工艺技术要求20

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9.1.1通信简易钢管杆结构的构造应力求简单，结构传力明确，减少次应力影响；节点处各受力杆件 的形心线（或螺栓准线）宜交汇于一点，减少偏心；节点构造应简单紧凑，力求减少结构的受风面积。 9.1.2通信简易钢管杆结构设计，应根据通信工艺要求确定高度、天线的规格、数量、方向，馈线的 走向等内容。

9.2.1结构构件的最小规格要求

a）节点板厚度不宜小于5mm，塔脚板厚度不宜小于16mm，螺栓垫板厚度不应小于12mm； b）钢管的厚度不宜小于4mm，不应小于3mm。 9.2.2通信简易钢管杆结构的受力构件采用钢管时，应采用热轧无缝钢管或直缝埋弧焊接钢管，不宜 采用高频点焊钢管和螺旋卷制钢管。 9.2.3塔身开设检修孔、馈线孔等孔洞时，塔身计算应考虑开孔的影响，进行开孔补强设计，并采取 相应的补强措施。

9.3.1碳素结构钢材质的杆体应采用热浸锌或热浸铝进行防腐处理，优先考虑热浸锌，可根据需要进 行喷漆或喷塑，热浸锌应符合GB/T13912的相关规定，热浸镀铝应符合GB/T18592的相关规定，喷 漆应符合QB/T1551的相关规定，喷塑应符合JG/T495的相关规定。 9.3.2杆体采用内外表面热浸锌防腐处理时，应表面光洁、锌层均匀，无漏镀、起皮、流坠、锌瘤、 斑点及阴阳面等缺陷；经锤击试验锌层不剥离，不凸起，热浸锌完毕后宜进行钝化处理，保证杆件20 年以上的防腐性能；锌层厚度不得小于设计要求。设计未规定时，可按照厚度不小于5mm的构件，锌 层平均厚度不小于86μm；对于厚度小于5mm的构件，锌层平均厚度不小于65μm。 9.3.3杆体上各类绝缘件必须能够耐热、耐潮湿或污移，支承、覆盖或包裹带电部分或导电部分（特 别是在运行时能出现电弧和按规定使用时出现特殊高温的受热件）的绝缘件不得由于受热等影响致使 其安全性降低。 9.3.4焊条、螺栓、垫圈、节点板等连接构件的耐腐蚀性能，不应低于主体材料。螺栓直径不应小于 12mm。垫圈不应采用弹簧垫圈。螺栓、螺母和垫圈应采用热镀浸锌防护，安装后再采用与主体结构相 同的防腐蚀措施。 9.3.5高强螺栓构件连接处的接触面的除锈等级，不应低于Sa2三级，并宜涂无机富锌涂料；连接处 的缝隙，应嵌刮耐腐蚀密封膏。 9.3.6当腐蚀性等级为强时，重要构件宜选用耐候钢制作。

表15钢结构的表面防护

室外工程的涂层厚度宜增加20m～40μm 注：涂层厚度包括涂料层的厚度或金属层与涂料层符合的厚度

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9.3.8塔身防腐蚀面涂料的选择，选用氯化橡胶、脂肪族聚氨酯、聚氯乙烯萤丹、氯磺化聚乙烯、高 氯化聚乙烯、丙烯酸聚氨酯、丙烯酸环氧和醇酸等涂料，不应选用环氧、环氧沥青、聚氨酯沥青和芳 香族聚氨酯等涂料。 9.3.9涂层与钢铁基层的附着力不宜低于5Mpa；附着力的测试方法为拉开法，应符合GB/T5210的 规定。当涂层与基层的附着力采用拉开法测试确有困难时，可采用划格法进行测试，其附着力不宜低 于1级。 9.3.10 0喷塑防腐时，涂层的厚度不小于150μm。 9.3.11通信简易钢管杆塔脚埋置于地面以下时，需待铁塔安装完毕后，对塔脚宜采用C20的混凝土 进行二次封固，并预留3根直径32mm的pvc排水管。

9.3.8塔身防腐蚀面涂料的选择，选用氯化橡胶、脂肪族聚氨酯、聚氯乙烯萤丹、氯磺化聚乙烯、高 氯化聚乙烯、丙烯酸聚氨酯、丙烯酸环氧和醇酸等涂料，不应选用环氧、环氧沥青、聚氨酯沥青和芳 香族聚氨酯等涂料。

3.10喷塑防腐时，涂层的厚度不小于150μm。 3.11通信简易钢管杆塔脚埋置于地面以下时，需待铁塔安装完毕后，对塔脚宜采用C20的混 行二次封固，并预留3根直径32mm的pvc排水管。

9.5.1通信简易钢管杆应严格按照设计要求做接地安全保护，防雷接地应符合YD/T1429中的相关规 定要求。 9.5.2通信简易钢管杆应设置避雷针，确保所有挂载设备均在避雷针的保护范围内， 9.5.3通信简易钢管杆的杆体可作为引下线与避雷针连接，利用杆体作为接地导体时，杆体安装应保 证可靠电气连接，塔脚处与基础接地网接地线焊接连通。 2.5.4通信简易钢管杆的接地电阻不应大于10Q

，1.1采用进口钢材和代用材料时，应提供该材料的机械性能和化学成分，并经技术评估合格 采用。

10.1.2构件制孔要求如下：

a）C级六角头螺栓的螺栓孔直径比螺栓杆公称直径大1.0mm1.5mm; b）B级六角头螺栓的螺栓孔的直径应与螺栓杆公称直径相等。 10.1.3装载、运输和堆放，均不得损坏构件，避免搬运中的塑性变形。 10.1.4结构构件的最大轮廓尺寸应不超过铁路或公路运输许可的限界尺寸。构件的重量应根据起重 或运输设备所能承担的能力确定。 10.1.5通信简易钢管杆结构的制作运输，还应符合设计要求及YD/T5132相关要求

专必须确保结构的稳定性，不得损坏构件，避免 全拧紧后外露丝扣长度应不少于2扣。

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10.2.3露出基础顶面的螺栓在安装前，应采取防锈措施，并妥善保护，防止螺栓锈蚀与损伤。 10.2.4通信简易钢管杆结构组立后，塔脚底板应与基础面接触良好，当底板（法兰）与基础间有预 留为调整法兰、底板水平高差的空隙时，在钢塔梳安装调正完成后7d内应用高一级的微膨胀细石混凝 土浇筑密实，并预留3根直径32mm的pVc排水管。 10.2.5搬运或者吊装时，应提前检查作业区域附近有无障碍物、架空电线和其他临时电器设备，防 止在回转时碰撞电线或发生触电事故。 10.2.6为了确保施工人员安全，六级风以上不得施工。 10.2.7居民区和交通道路附近进行安装时，应具备相应的交通组织方案，并设警戒范围或警告标志 辰专人看守。 10.2.8通信简易钢管杆的安装，还应符合设计要求及YD/T5132相关要求。

表16的通信简易钢管杆的基础可不作变形验算

表16可不作基础变形验算的条件

1.1.2表16中所列钢塔榄结构如有以下情况时，仍应作地基变形验算： 在基础面及附近地面存在相邻超载的影响或存在风玫瑰图严重偏心可能引起地基产生过大的 不均匀沉降时； 软弱地基上相邻建筑物距离过近，可能发生倾斜时： 地基内有厚度较大或厚薄不均的填土，其自重固结未完成时。 1.1.3 在正常使用极限状态标准组合下基础底面充许脱开地基土的面积不应大于底面全部面积的四 分之 1.1.4 通信简易钢管杆地基基础设计前应进行岩土工程勘察， 1.1.5 通信简易钢管杆地基基础设计中所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力代表值应符合下 利规定： a 按地基承载力确定基础底面积及埋深或按单桩承载力确定桩数时，传至基础或承台底面上的 荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。相应的抗力应采用地基承载力特征 值或单桩承载力特征值： 计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下的荷载效应的准永久 值组合，当风玫瑰图严重偏心时，取风的频遇值组合，不应计入地震作用； 计算地基和斜坡的稳定及滑坡推力、地基基础抗拨等时，应按承载能力极限状态下荷载效应 的基本组合，但其荷载分项系数均为1.0：

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d）在确定基础或桩承台高度、计算基础内力、确定配筋和桩身强度验算时，上部结构传来的荷 载效应组合和相应的基底反力，应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的 分项系数。 11.1.6当通信简易钢管杆地基基础有可能处于地下水位以下，进行抗倾覆计算时，应考虑地下水对 基础及其上覆土的浮力作用，并确定地下水对基础有无侵蚀性及进行相应的防腐蚀处理。 11.1.7对存在液化土层的地基，基础设计应按GB50011的要求，根据通信简易钢管杆的抗震设防类 别及地基的液化等级米取相应的抗液化措施。 11.1.8当地基土质为湿陷性黄土时，简易钢管杆的基础尚应满足GB50025的规定。 11.1.9通信简易钢管杆独立扩展基础及短柱基础边缘靠河边距离较近时河边应设护坡，且基础边离 开有可靠护坡的河边的距离不应小于基础埋深的0.4倍。 11.1.10通信简易钢管杆的基础埋深应大于当地冻土深度，并选择合适的地基土作为持力层，

11.2.1地基承载力的计算应符合下列要求：

地基承载力的计算应符合下列要求： 当承受轴心荷载时，应符合公式（31）要求

式中： Pk—相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力(kN/m)； fa一修正后的地基承载力特征值（kN/m）。 b）当承受偏心荷载时，除应符合公式（31）的要求外安全网标准，尚应满足公式（32）要求：

b) 当承受偏心荷载时，除应符合公式（31）的要求外，尚应满足公式（32）要求： Pkmax ≤ 1.2fa .. .（32) 式中： Pkmax——相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力（kN/m)。 当考虑地震作用时，在公式（31）、（32）中应采用地基抗震承载力faa代替地基承载力特征值fa 也基抗震承载力fa应按GB50011的规定采用

Pkmax 31.2f.

11.2.2当基础承受轴心荷载时，基础底面压力可按

式中： Fk相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力(kN)； Gk—基础自重(包括基础上的土重)标准值(kN); A一一基础底面面积（m）。

Pk = (Fr + G)/A..

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系数，粘性土=0.65，对砂土=0.38。

β系数 人孔标准，应按公式（45）计算