l一平行于y轴的基础底面边长； t一一连接件的厚度； s一螺栓的间距； 一两螺栓之间的圆心角，弧度、拨力与水平地面的夹角； 一土体计算的抗拔角

c—可变荷载的组合值系数； 山—可变荷载的准永久值系数； w——抗震设计时的风荷载组合值系数； 覆冰重度； % 结构重要性系数； Yi 土体重的抗拨稳定系数； 2——基础重的抗拔稳定系数; YG 永久荷载的分项系数； YQ 一可变荷载的分项系数； YEh、YEv——分别为水平、竖向地震作用分项系数； Yw 风荷载分项系数； YRE 承载力抗震调整系数； α1 与构件直径有关的覆冰厚度修正系数； α2 覆冰厚度的高度变化系数； 轴心受压构件稳定系数； 从 风荷载的体型系数，

3.1.1移动通信工程钢塔榄结构设计，采用以概率论为基础的极 限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度环境标准，以分项系数 设计表达式进行计算

3.1.2移动通信工程钢塔结构的设计基准期为50年

3.1.3移动通信工程钢塔榄结构的设计使用年限一般为50年。 建于既有建筑物或构筑物上的钢塔稳结构，其设计使用年限宜与 既有结构的后续设计使用年限相匹配，且不低于25年。有特殊使 用要求的钢塔榄结构，其设计使用年限可根据使用要求及现行相 关国家标准另行确定

使用要求的钢塔结构，其安全等级可按实际情况确定，

1.承载能力极限状态：这种极限状态对应于结构或结构构件 达到最承载能力，或达到不适于继续承载的变形。 2.正常使用极限状态：这种极限状态对应于结构或结构构件 达到变形或耐久性能的有关规定限值

(YGSGk +Y, YL, SQ,k + ZYQ,L,dc, SQ,k)

2.由永久荷载效应控制的组合

式中:%—结构重要性系数;

(Sck + Ze,L, c, Sa,k)

YQ:—第i个可变荷载的分项系数，其中,为可变荷载Qi 的分项系数，一般情况下应取1.4，可变荷载效应对结构有利时 取0； YL,一第i个可变荷载考虑设计使用年限的调整系数,其中 L,为主导可变荷载Q1考虑设计使用年限的调整系数，对于雪荷载 和风荷载，不考虑此调整系数，应取重现期为设计使用年限选取相 应的荷载值，对于其他可变荷载，取值按GB50009《建筑结构荷载 规范》的规定采用； SGk一永久荷载标准值的效应； SQk第i项可变荷载标准值的效应,其中Sαk为第一个可 变荷载标准值的效应，其荷载效应在各可变荷载效应中起控制 作用； c—可变荷载Q：的组合值系数，应根据不同的荷载组合按 第3.1.7条的规定采用；

R一一一结构或构件抗力的设计值。 1.7移动通信工程钢塔榄结构构件承载能力极限状态设计应 虑如下两种不同荷载基本组合，其可变荷载组合值系数应分别 表 3. 1. 7 采用。

R—结构或构件抗力的设计值

考虑如下两种不同荷载基本组合，其可变荷载组合值系数应分别 按表 3. 1. 7 采用。

表3.1.7荷载基本组合及可变荷载组合值系数

注：①表中G代表永久荷载，W代表风荷载，L代表平台活荷载，I代表覆冰荷载。 ②组合Ⅱ中一般取0.25，但0.25wo不小于0.15kN/m；对于覆冰后冬季风很大 的区域，应根据实地情况调查选用相应的值。 ③需要考虑雪荷载时，雪荷载的组合系数均取0.7。

3.1.8结构或构件承载力的抗震验算，应按式（3.1.8）进行计算：

EhSEhk+ESEvk+wwSwk

式中：Yc重力荷载分项系数，按表3.1.6采用； SGE一重力荷载代表值效应，重力荷载代表值应取结构自 重和各竖向可变荷载的组合值之和，规定如下：对结构自重（结构 构配件自重、固定设备重等）取1.0，对平台的等效均布荷载取0.5， 按实际情况时取1.0，对平台的雪荷载取0.5； YEh、YEv——分别为水平、竖向地震作用分项系数，按表3.1.8 采用：

表 3.1. 8 地震作用分项系数

3.1.9正常使用极限状态应分别按荷载效应的标准组合、准永

Sck +SQ,k+ Zc,Sαk≤

Sck +,S,k≤ S

式中：8一结构或构件的变形限值； S一一地基变形或基础裂缝的规定限值； ——准永久效应组合时，任何第i个可变荷载的准永久值 系数,按表 3. 1. 9取用。

表3.1.9可变荷载准永久值系数

①在风攻瑰图呈严重偏心的地区，风荷载的准永久值系数采用0.4（频遇值）。 ②雪荷载的分区按GB50009《建筑结构荷载规范》执行。

3.1.10移动通信工程钢塔结构正常使用极限状态的控制条件 应符合下列规定：

1.在以风荷载为主的荷载标准组合作用下，塔结构任意点 的水平位移不得大于表3.1.10的规定。

3.1.10移动通信工程钢塔榄结构的水平

2.在以风荷载为主的荷载标准组合作用下，当塔榄结构上挂 有微波天线时，微波天线所在位置的塔（杆）身挠度角和扭转角，应 满足工艺设计要求且不大于1/2微波天线的半功率角。 3.按10m高处10min平均风速10m/s计，单管塔最上层平 台处的水平加速度幅值不应大于300mm/s。 4.钢塔榄结构的地基变形应符合本规范第7.2.6条的规定

3.2.1移动通信工程钢塔榄结构上的荷载与作用一般可分为以 下两类： 1.永久荷载与作用：结构自重、固定设备自重、拉线的初应力 土重、土压力、地基变形作用等。 2.可变荷载与作用：风荷载、覆冰荷载、地震作用、雪荷载、活 荷裁（包插平台安装检修益裁）温度作用等

3.2.2风荷载应按如下规定计算

1.钢塔榄结构所承受的风荷载计算应按GB50009《建筑结构 荷载规范》的规定执行；当重现期为50年时，基本风压取值不得小 于0.35kN/m

号中的数值用于圆形结构的表面粗糙，有凸出

注：①高宽比为垂直风方向的天线高度和直径的比值。 ②中间取值可以采用插值法

式中：qI 单位长度上的覆冰荷载（kN/m）； 6——基本覆冰厚度（mm）,按本条款的规定采用； d一圆截面构件、拉索的直径（mm）； 采用；

式中:9 单位面积上的覆冰荷载（kN/m）。

3.2.5地震作用可按如下规定确

1.钢塔榄结构的抗震设防类别一般为标准设防类（内类），有 特殊使用要求的钢塔结构按现行相关国家标准另行确定。抗震 设防烈度应按其所在地的抗震设防基本烈度采用，但建于建筑物 上的钢塔榄结构的抗震设防烈度可按建筑物的抗震设防烈度采 用，且抗震验算时应考虑建筑物的影响。 2.钢塔结构地震作用计算宜采用振型分解反应谱法，计算 方法按GB50011《建筑抗震设计规范》的规定执行。 3.抗震设防烈度为8度（0.2g）及以下时，钢塔榄结构及地基 基础可以不进行抗震验算，仅需满足抗震构造要求。 4.抗震设防烈度为9度时钢塔结构应同时考虑竖向地震与 水平地震作用的不利组合

载可按2.0kN/m考虑，平台及栏杆还应考虑天线及支架的水平荷 载的作用，栏杆顶部水平荷载应按实际计算且不小于1.0kN/m

3.3.1移动通信工程钢塔榄结构采用的钢材应具有抗拉强度、伸 长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳 含量的合格保证。焊接结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢 材还应具有冷弯试验的合格保证

结构钢、Q345低合金结构钢、20号优质碳素结构钢，有条件时也可 采用Q390、Q420、Q460等钢材强度等级更高的结构钢，其质量标 准应分别符合GB/T700《碳素结构钢》、GB/T1591《低合金高强度 结构钢》和GB/T699《优质碳素结构钢技术条件》的规定。需要焊 接的构件不得采用Q235普通碳素结构钢A级；主要受力构件在 冬季工作温度等于或低于一20℃时，不宜采用Q235沸腾钢

3.3.3拉线塔的拉索宜采用镀锌钢丝绳和钢绞线，其质量标准应 分别符合GB/T20118《一般用途钢丝绳》、GB8918《重要用途钢丝 绳》和YB/T5004《镀锌钢绞线》的规定

3.3.4连接材料应符合下列要求：

1：钢塔结构的焊接宜来用手工电弧焊，选用的焊条应符合现 行国家标准GB/T5117《非合金钢及细晶粒钢焊条》或GB/T5118 热强钢焊条》的规定，焊条型号应与构件钢材的强度相适应，可按 下列原则选用： 1）对于Q235钢，宜选用E43××型焊条； 2）对于Q345钢，宜选用E50××型焊条； 3）对于Q390钢、Q420钢、Q460钢，宜选用E55××型或 E60××型焊条； 4）对于不同强度钢材的连接焊缝，可采用与低强度钢材相适 应的焊条。 2，来用自动焊接或半自动焊接时，焊丝和相应的焊剂应与王 本金属强度相适应，不同强度的钢材相焊接时，可按强度较低的钢 材选用焊接材料。焊丝和焊剂应符合GB/T14957《熔化焊用钢 丝》的规定。 3.角钢塔采用螺栓连接时可选用普通螺栓，并应分别符合 GB/T5782《六角头螺栓》、GB/T5780《六角头螺栓C级》的规定。 4.钢管采用法兰连接时宜选用高强度材料的普通螺栓，高强 度螺栓可采用45号钢、40Cr、40B或20MnTiB钢制作并应符合 GB/T1231《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术 条件》的规定。 5.地脚锚栓宜采用Q235钢、Q345钢或Q390钢制作，也可采 用35号、45号优质碳素钢或40Cr合金结构钢制作，但不得焊接。

主：①表中直径指实芯棒材直径，厚度系指计算点的钢材 和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。 ②20号优质碳素钢（无缝钢管）的强度设计值同Q235钢

S19SS9S69OTS09St090塔.18:

3.3.6计算下列情况的结构构件或连接时，第3.3.5条规定的强 度设计值应乘以表3.3.6中相应的折减系数。

3.3.6计算下列情况的结构构件或连接时，第3.3.5条规定

表3.3.6强度设计值折减系数

注：①入为长细比，对中间无联系的单 转半径计算，但当入<20 时，取入=二20。 ②当两种情况同时存在时，其折减系数应连乘

4.1.1移动通信工程钢塔榄结构包括自立式钢塔架、单管塔、 线塔等型式。

线塔等型式。 4.1.2移动通信工程钢塔稳结构的选型应综合考虑使用要求、周 围环境与景观、建筑物的承受能力以及工程造价等因素。 4.1.3移动通信工程钢塔榄结构应按本规范3.1节的规定进行 承载能力极限状态计算，并依次以风荷载及覆冰荷载作为第一个 可变荷载进行组合计算，必要时还应进行抗震验算。 4.1.4移动通信工程钢塔结构应按本规范3.1节的规定进行 正常使用极限状态验算，并应满足相应的变形规定。 4.1.5移动通信工程钢塔结构平台内力和位移的计算，应根据 平台结构类型选用相应的计算简图，塔体可视为平台结构的支座

4.2.1自立式钢塔架的横截面通常为三角形、正方形等，一般情 况下宜采用正方形的钢塔架，为配合场地条件或装饰效果，也可采 用矩形的钢塔架或小根开的三角形钢管塔等。 4.2.2计算自立式钢塔架结构时，宜将结构作为整体，按整体空 间刚架法或整体空间桁架法，采用三维空间程序进行受力分析，主 材与腹杆之间、腹杆与腹杆之间的连接，可按实际情况，视为刚接 或铰接。

4.2.3当自立式钢塔架截面为四边形时,在风荷载或地

下，应考虑如下两种作用方向，如图4.2.3所示

b一一层顶宽度（mm）；V——层顶剪力(N);M一层顶弯矩（N·mm）；0塔柱与垂直线的夹角。指向塔心图4.2.5斜杆最小内力限值计算图4.2.6塔架辅助杆件的承载能力应不低于所支撑主材内力的2%、斜杆内力的5%；塔架横隔杆的承载能力应不低于所支撑横杆内力的2%。4.3单管塔4.3.1单管塔可按悬臂压弯杆件计算，并应考虑竖向荷载因杆身变形产生的二次效应影响。4.3.2锥形单管塔的水平风荷载可分段计算，以分段中央高度的风荷载作为该段的平均风荷载，整塔的分段数不宜少于5，且每段长度不大于5m。4.3.3锥形单管塔的外壁坡度不大于2%时，应根据雷诺数Re按GB50135《高耸结构设计规范》进行横风向风振的验算。4.3.4单管塔高度不宜超过50m，超过50m时宜采用适当的振动控制技术以减小结构变形。.23:

4.4.1拉线塔塔身的内力分析可按拉线节点处为弹性支承的连 续压弯杆件计算，并考虑拉线节点处的偏心弯矩；也可用梁索单元 或杆索单元有限元法计算。当塔身为格构式时，其刚度应考虑杆 身剪切变形后的抗弯刚度变化，其刚度应乘以折减系数，折减系 数可按式(4.4. 1)确定：

入。一一弹性支承点之间杆身换算长细比，按本规范第5 条计算。

4.4.2拉线塔的拉线可按一端连接于塔身的抛物线计算，拉

有集中荷载时，可将集中荷载换算成均布荷载。 拉线的截面强度应按式（4.4.2）验算：

式中：N一一拉线拉力设计值（N）； A一一拉线的截面面积（mm?）； f一拉线的抗拉强度设计值（N/mm）。 4.4.3拉线的初始应力应综合考虑杆体变形、内力和稳定以及拉 线承载力等因素确定，宜在100～200N/mm范围内选用。 4.4.4拉线塔应进行整体稳定验算，按杆身屈曲临界压力计算的 整体稳定安全系数不应低于2.0。 4.4.5拉线塔的拉线布置：平面上宜为互交120°的三个对称方 可，或互交90°的四个对称方向，拉线与水平面夹角宜为40°～60°。 4. 4. 6拉线塔高度不宜超过 40 m。

5.1.1移动通信工程钢塔榄结构的构件和节点连接设计除了应 满足使用阶段的受力要求外，尚应考虑施工阶段的受力要求。 5，1.2结构构件和节点连接设计，应按承载能力极限状态的要 求，采用荷载基本组合和强度的设计值进行计算。 5.1.3攀登设施（如爬梯、爬钉等）应能承受至少1.0kN的施工 或检修集中活荷载；所有与水平面夹角不大于30°的构件，也应能 承受跨中1.0kN的检修荷载；此荷载不与其他荷载组合

5.2.1结构构件的设计，应根据受力状态分别进行受弯、轴向拉 压等的强度计算以及整体稳定和局部稳定验算，具体计算应按 GB50017《钢结构设计标准》的有关规定进行，但塑性发展系数、 ,应取为1.0

构件的长细比入不应超过下列规

主材：入150 横杆、斜杆：入≤180，当内力小于杆件承载力的50%时， 入≤200; 辅助杆、横隔杆：入≤200； 受拉杆：入≤350。 施加预应力的拉杆，长细比不受限制。 杆两相邻拉线节点间杆身长细比宜符合下列规定： 格构式榄杆（换算长细比）：入。≤100；

入。应按表5.2.4计算。

表5.2.4格构式构件换算长细比2m

装修工艺、技术)缴板式组合构件的单肢长细比不应大于40

②缀条式轴心受压组合构件的单肢长细比入1，不应大于构件两方向长细比较大值 入max的0.7倍；缀板式轴心受压组合构件的单肢长细比入1，不应大于入max的0.5倍 (当入max<50时取入max=50）。 ③斜缀条与构件轴线间的倾角应保持在40°~70°范围内

单管塔塔筒径厚比不宜大于250，除按GB50017《钢结构设计 标准》中压弯构件的有关公式进行强度和稳定验算外，尚应按下列 公式进行局部稳定验算：

N M A:f. W.fh

式中：f。圆形塔筒受压局部稳定强度设计值（N/mm）； 圆形塔筒受弯局部稳定强度设计值（N/mm）：

装修施工组织设计 受弯局部稳定强度设计值fh：