图1某一牌号铁心叠片，在施加交流50Hz完整周期的 相对变

注：对某些牌号的导醚钢，在其铁心叠片上出现机械应力时，将会对其磁致伴缩现象有明显的影响。 这种长度变化率与磁密的极性无关，只与其幅值和其钢材结晶轴之间的相对方向有关：因此，在正 弦波磁通励磁下，长度变化的基波频率为励磁电压频率的二倍。尤其在磁密值接近饱和的情况下，这种 效应很明显是非线性的。非线性将在铁心振动频谱中产生一个明显的谐波分量。图2表示磁密为B一 1.8T、频率为50Hz时磁致伸缩的振荡变化曲线，其周期数等于励磁频率（连同其谐波）的二倍，且在 5ms及15ms处的峰值也难以区分。 变压器铁心发出的声音与振动的速度有关，即与图2中磁致伸缩（点画线）的时间导数有关。求导 的后果是突出了信号的谐波（畸变）现象（相对于基波率为二倍励磁频率而言）。在频谱中将会看到 些等于励磁频率倡数倍的频率，日基波（即二倍励磁频率的波形）很少是声波最重要的频率分量

(50Hz1.8T和0Hz,0.1T)叠片长度的相对变化曲线

设备安装规范图 3 在有小量直流偏磁时一个完整交流磁密周期下

在50Hz下每过20ms，振动图便表示出在励磁频率下的磁致伸缩重复性，见图4。在励 频谱图中出现的峰值明显地表示出了励磁中的直流偏磁

X轴直流偏磁电流，表示为空载电流的标么值； Y轴一—总声级的加量(dB(A))。 图5声级增加值与绕组中直流电流之间的关

4.2.2绕组中的电磁力

司时，尽管曲线有细微的差别，但曲线向上变化的趋势却是

由变压器或电抗器绕组中负载电流建立的磁场，是在电网频率下振荡的。由此产生的作用于绕组 上的电磁力既有沿绕组轴向的，也有沿绕组幅向的。这些力的大小只与负载电流和所在位置处的磁场 强度有关，而磁场强度也是负载电流的函数。因此，绕组中的电磁力与负载电流的平方成正比，其频率 为电源频率的2倍。振动幅值与导线及绝缘材料的弹性特性有关。在绕组卷制紧密且又紧固良好的情 况下，以及在正常运行电流下所出现的位移范围内，绝缘材料的弹性特性几乎是线性的。金属材料本来 就具有良好的线性特性，所以，通常只产生较小的谐波振动，在振动频谱中，基波或许还有第一个谐波是 主要的，见图6。 绕组的偏移及其振动速度与作用的电磁力成正比，即与负载电流的平方成正比。由振动体发出的 声功率与振动速度的平方成正比（见4.4）。因此，声功率的变化与负载电流的4次方成正比。在要求 采用低噪声变压器的场合中，绕组中负载电流产生的声功率可能会对变压器全部声功率值有明显影响， 见GB/T1094.102003的6.3。 由负载电流谐波引起的声频谱中的各频率值分别为2倍的各电频率和任意两个电频率之和以及它 们之差，这些谐波电流下的声级对变压器或电抗器的声级有明显的影响，例如，在高压直流换流站或整 流变压器运行时

4.2.3电抗器中的电磁力

图6短路条件下测得的典型负载电流声级频计

有几种不同类型的单相和三相电抗器，在其设计中一般采用两种不同的生产工艺和技术： 在空心电抗器中，由绕组中负载电流引起的声功率是主要的噪声源。绕组内通过的电流和由 此电流产生的磁场之间的相互作用，便产生了使绕组振动的力。虽然可以明确地确定振动力， 但绕组结构的振动响应却十分复杂。此振动幅值和电气设备的声发射面的尺寸就基本上决定 了其发出的可听声值。因此，所发出的声值就是由绕组沿发射方向的振动幅值（这是由于绕组 本身就代表了发射表面的主要部分)决定的。绕组以及其他元件的轴向振动产生的声值占电 抗器总发射声值中的相对小的一部分。

在磁屏蔽式电抗器（铁心中带或不带气隙》中，磁场力试图使铁轭间的间隙缩小，而使磁通量增 加；由此所引起的周期性位移是产生噪声源的主要原因。这些力主要作用于电抗器的铁心，因 此在其噪声频谱中占主要的是二倍电源频率及其几个最小的谐波频率。磁致伸缩和绕组振动 也是产生噪声的一些原因

油箱磁屏蔽已额繁地应用于大型变压器中以降低因负载电流产生的漏磁通而引起的涡流损耗。在 满载电流下，磁屏蔽中的漏磁通密度可能超过正常的铁心磁密。因此，磁屏蔽中便产生了磁致伸缩引起 的噪声，且可能对总声级值有明显加大的影响。

风扇噪声发生的原因是由于空气的涡旋流动所致，因此出现了频率范围较宽的压力波动。这种宽 频带噪声具有一个围绕某个频率的较宽峰值的特征，它是风扇叶片在这个频率下由空气掠过风扇或风 扇电机支撑件或风扇防护罩上筋条所构成的结构件而产生的。

通过冷却装置的油流可能会引起振动，但是，油泵的振动通常不会成为声功率的重要构成因素，除 非在其油流速度特别高的情况下，或特殊应用情况下要求变压器是超低噪声时才会成为总声功率的重 要组成部分

铁心、绕组和油箱或外壳都是一种具有固有振动频率的机碱构件。如果各施加力中某个力的频率 恰巧等于构件的自振频率，则可能会使该频率下的量值出现明显放大的现象。所以，在产品设计阶段就 要设法消除共振现象，或者采取充分的阻尼措施以控制振动的幅值。 在液浸式变压器中，由铁心和绕组产生的振动是通过其装配体中的支擦构件和通过液体传至油箱 的。在油箱内的铁心支撑件下面的隔振件或在油箱外的隔振件，将减弱通过地表的振动传递，亦即减弱 了它向远处的传播。隔振件对变压器油箱表面发出的声功率影响很小。如果将绝缘液体换为气体，像 干式变压器那样，则由器身支摔件引起的外壳或箱体表面内的振动是明显的。 应该注意GB/T1094.10是要求测定发射到周围空气中的声功率，而不是着重于振动传递。在某 些应用场合中，可能通过结构传递的声功率明显较大，当变压器安装在建筑物内时，这种振动可能会引 起噪声问题，安装在基础上的变压器有可能使位于同一基础但离变压器1km远的建筑物出现噪声 问题。

发射到远场的声功率与振动速度的平方、声发射表面面积和表面的声发射效率等有关，女 所示，

性硬板所发射的声音！

5.1概述 声源的声功率级可以用直接测量已知距离的某一点的声压或声强来确定。这两种方法均有效且可 使用其中任何一种方法。这两种方法都采用了GB/T1094.10一2003第8章和第9章所述的同一规定 轮廓线和传声器测量位置。这两种方法均假定了在变压器油箱壁处测得的平均声压级或声强级，可以 推断为油箱盖处的声压级或声强级。出于安全方面的原因，尚不可能在油箱盖上进行声级测量。从历 史上看，先是采用声压级测量值表示变压器噪声水平。通过近年来研究工作的成果，现已将声强测量纳 入GB/T1094.10中，作为一种可选用的测量方法。这两种方法在近场测量中的基本差别见本部分 第6章。 5.2声压级测量 声级计是一种能得到客 管有些差异，但每个测量 系绕都包含有传器、处理单元和读数单元。 值的电信号最适 声级计用的传声器是电容型传声器。它不但精密 度高，而且具有良好的稳定性和可性字由传声器产生的电信号相当小，因此需先月前置放大器将信号 放大，然后再对该信 处理。 可听音频范围 （通常为20Hz~ 20kHz 的非加权 的简单测量法是很少采用的，这是由于具有 主观性的响应，且其相关性也差。因此，声 计还要配置一个 被称为“ A计权”的电气滤波网络，以改变 其频率响应，从而 美拟人耳的响应。 生国际标准化中曾出现的其他频率计权方式，如B、C和D计 权方式，它们尚未 在变 压器噪声测量 中得 到普追的应用 A计权声级日 装现 出其与人对 十声音的主观响应有良好的相关性， 且也表现出其与其他声标度对比 中有良好的一致性口这种事实，连同 一料 灵敏度会随频率变化的电子线路可装入声级计内，就使得它成 为国家标准和国际标准优先使用的标度 5.3声强级测量 S 声强是声压与质 质点速 度之积的时 寸间平均值 个 的传声器可测量声压。 但是，要测量质点的 速度却不是一件简单的按欧拉线性方程式，质点速度可能与压力梯度（即在此速度下，瞬时压力是随 距离变化的）有关。 从本质上说，欧拉方 牛顿第 二定律用于流体中的情况。牛 顺第二定律表示了某一物体的加速 度与该物体的质虽及该物体所受到的作用力之间的关系。如果力和质量已知，则加速度便可求得，然后 将此加速度对时间进行积分即可求出其速度。 在欧拉方程中,压力梯度使密度为β的流体得到了加速度 当压力梯度和流体密度已知时,质点的加速度(或减速度)可用式(5)计算出： O

式中的是质点在密度为。的流体中移动距离，时由于压力变化而产生的减速度。 将上式对时间进行积分，得到如式（6）的质点速度：

..+...................+.++( 6

有可能使用两只相距较近且面对面放置的传声器来测 速度。 两只传声器A和B之间用一块长度为Ar的分隔件使其隔离（见图7），当分别测得它们的压力值 为 b、和 p时,它们之间的压力差除以距离 △r即可得到近似线性的压力梯度。这种近似计算方法即

称为有限差分近似法。

LAi 额定电压和额定频率下的A计权声压级（或声强级）； LA 额定电压和额定频率下，在所选择带宽△其中心频率为2f)上测出的A计权声压级（或 声强级），其A计权可按下述两种方式来实现： a） 用模拟滤波器在测量系统的前端点处进行测量，以便所有测量值开始时就是A计 权值：

Li额定电压和额定频率下的A计权声压级（或声强级）； 额定电压和额定频率下，在所选择带宽A（其中心频率为2f)上测出的A计权声 声强级），其A计权可按下述两种方式来实现： a 用模拟滤波器在测量系统的前端点处进行测量，以便所有测量值开始时就 权值：

b）如果测量是线性方式：对每个频带内的测量值采用A计权数字化。每个谐波频率下的 A计权值可由下面的表1查出； 额定频率； U一额定频率下的偶次谐波整数倍（1，2，3，等）； max 10。 注：对于在实际正弦波电压和正弦波电流下运行的大多数变压器，取开头10个频带的声级之和就足够了。但是， 当电压和电流波形中出现谐波时，更高的频率可 大的影响。此时，宜考虑用更宽的频带。

5. 4. 1用实时法进行的频率分析

建议分析仪的带宽△f选择1/10倍频程或更窄些的音程。为了估算这种类型，就必须选择包含变 压器噪声的频带，以便能将变压器噪声中的前10个谐波分量包括在内。各频带并不是以各谐波分量为 中心，但只要它是在某个带宽以内，则每个谐波分量测量应有足够的准确度。

5.4.2用FFT法进行的频率分析

建议分析仪的带宽△f选择10Hz、5Hz或2.5Hz。建议使用仪器的“平顶”时间窗口，即使谐波频 率位于带宽的限值处，该窗口也能使每个谐波的测量幅值有最佳的准确度。由于“平顶”窗口的效果， 100Hz纯音（它在100Hz下有正确的测量结果）在95Hz～105Hz频带下也会测得准确度较高的数 值，这种“泄漏”在选频带宽分析中不会产生问题，但如果在所有频带是相加的，例如在测量运行中冷却 设备的噪声时，就必须考虑。

平顶窗口给出的有效带宽约为△f的3.8倍，而常用的汉宁（Hanning）窗口给出的有效带宽约为 AF的1.5倍，但当谐波频率不在带宽中心时，其幅值测量误差可能达到1.4dB。对于FFT仪器的规范 和使用导则，应就其有效带宽和幅值准确度的准确数据进行咨询。

对于变压器和电抗器发出的噪声，用声功率作为惟一的定量表征，因此，用声功率作为额定值并对 各声源进行比较。但是，声功率仅能用间接测量空气的压力波来确定。GB/T1094.10允许用两种方 法来测量，它们分别以两个不同的物理量，即以声压和声强为基础。 到目前为止，通常只使用声压法。但是，只有在控制对声场所作出的特别假定条件时，才存在着声 功率与声压之间的关系。然而，声强测量法则可以允许在比较不理想的稍差条件下进行，因有这一特 点，便允许在多声源的现场下进行噪声测量。稳定的背景噪声不会对用声强测量法测定的声源声功率 值有影响。 在白由场试验条件下，声压和质点速度同相位，因此，声压和声强「之问存在着一个惟一的关系， 式（10）所示。

=10lg +10lgp =L+10lg .......... 办

6.2声压法对试验环境的敏感性

通常，实际的试验环境与理想的自由场环境有明显的不同。一般地说，实际试验环境（见图8）将导 致声级测量值增大。下例将作为本条中的基本信息

通常，工厂试验是在封闭空间内对置于地面上的试品进行噪声测量的。离开试品发射面的压力波 将到达试验室的地面、墙壁和室内其他物体，且此压力波将被反射，反射声波可能会对试品所发出的声 波进行干扰，从而导致了驻波的出现。在驻波存在区域中测量声压时会使声功率估值过高。 在实际试验环境中，来自于生产加工的过程、发电机及其他用电设备等产生的噪声，均会使声压级 测量值加大。在这种试验环境条件下，每个传声器测量点处所测得的声压值是如下各测量值的总和： 变压器的声压值，它按距离的平方衰减； 一近场中声压的无功分量，它按距离的指数函数形式衰减； 反射声产生的声压，在紧靠试验室墙壁时，其值最大； 外来噪声源的声压。 因此，在受到有限的空间和安全问题约束时，传声器放置的位置应尽量降低上述干扰的影响。正如 图9所示，这些干扰对声压值的影响可以降低至最低限度，但不能完全消除。GB/T1094.10一2003第 8章中规定的测量距离是根据以往测量空载声级的历史经验而作出的实用折衷值。 当测量负载电流下的声 带要在更大距离下，例如 处进行测量。只要试品的声级值一直比背景噪声声级值大，且此差 值不低于GB/T1094. .3规定的值，就可以得到更准确的测量值。 因此，实施加大测量 距离下的声级测量与 确定。 S 图中： A一一反射或外界味 的干扰声压： B一近场声源的干 声压级； D 一 试品与接收器之间 的 在试验环境中对声压有影响的干扰分布图

为了用声压级准确地确定声功率级，要使用两个修正系数（见GB/T1094.10一2003的11.3）。 首先，应在试验前和试验后分别测量出背景噪声的平均声压级，然后用GB/T1094.10—2003的式 （16），将试品的尚未修正的平均声压级数值减去上述两个背景噪声声压级数值中较小者。只要由试品 和背景噪声合成而得到的总声压级数值比单独的背景噪声声压级数值至少大3dB，则允许对背景噪声 进行修正。这种修正的目的是消除试验环境中出现的噪声干扰源的影响。 其次，为了考虑试验环境中反射的影响，要确定环境修正系数K，K值取决于试验室的等效吸声面 积与测量表面面积的比值，见GB/T1094.10一2003中的11.1.2.2。

6.3声强法对试验环境的敏感性

当满足了GB/T1094.102003中12.3规定的验 出的平均声强级不需要校正 是因为声强法是通过声压、质点速度和它们之间相位角的测量，用这些测出的参数计算试品法线 有功分量来考虑近场效应、背景噪声声压级恒定和声反射。 如上所述，声强测量包括了测量两只相距不大的传声器的声压级读数以及它们之间的差值，

已列出的式（8）。 如果声压值之差与测得的声压绝对值相比很小时，则此时所进行的测量不大准确。例如，当出现驻 波或者反射声能占很高的一部分时，便是这样的例子。表示这种效应的指示器是指未经修正的平均声 压级LA与平均声强级LI的差值，而LA包括了背景噪声和反射声在内，平均声强级LA用来反映从试 品传播出的声功率级。经验表明，声强测量的准确度明显地受下式中的差值△L的影响：

...........12

GB/T1094.10所列出的要求，是为了得到可以接受的声功率级值的最起码的要求。然而，通过多 年来的实践经验表明，为了得到更准确的测量结果，需要对这些基本要求进一步充实并完善。本章将对 声压和声强测量提出更进一步的实用建议

在试验室内，发出的声压波形成了直射波和反射波两种波。反射波能对发射波构成干扰，产生驻 波。此时，若在驻波区域内测量声压值时，会使声功率的估值偏高。因此，建议试品放置的方位应如 图8所示

7.3测量面的测量点数

却设备的位置和油箱的总体设计，声场可能是不均匀的；换句话说，油箱某一侧发出的声音可能要比其 他侧发出的声音要大。实际经验已表明：测量点数的基本要求是可以完善的。例如，当用声强技术测量 时，若发现△L>8dB时，可以将GB/T1094.10规定的只在位于试品高度的一半处进行的测量，改为在 品高度的1/3和2/3处进行测量.从而改善测量准确度，以下将对此进行更详细的叙述。

图不大手1m的需本约果茶件，以便代 的声级测定。因此，要求的测量点数目明显比6个测量点数多。将每个测量点的声级测量值 ，就能使声场中高低不同位置的影响降低

虽然从各传声器测量位置之间的距离不大于1m来看，每条轮廊线（在每个测量高度处）上至少需 要6个测量点是可以接受的，但是，每条轮廓线（在每个测量高度处》上有8个测量点时或许会更好些 这些测量点的分布是按油箱每边中心点处和每个箱角处要置放一个传声器来确定的。 为了更准确地测量，每条轮廊线上还可均匀布置20个测量点。然而，试验已表明，按8个测量点测 定的声值与按20个测量点测定的声值相比较，它们之间的差异小于1dB（A）。

在大多数情况下，由三个心柱上线圈分别发射的声场有明显的差异，经验表明：需要在轮哪线上布 置12个测声点。测量点位置的分布见图10。在轮席线上正对外壳的每个角处各布置一个测量点，且 在轮廊线上每边正对每个线圈中心的位置处布置一个测量点。

图10干式变压器测声点的布置图

为了更准确地测量，每条轮廓线上还可均勾布置20个测量点。但试验表明，按12个测量点测 直与按20个测量点测定的声值比较，其差异小于1dB(A）。

7.4选择声强测量用的传声器分隔件

当来用“双传声器”技术时，有必要选择一个“分隔件”（见图7)，以便与待测频率相适应。根据声强 测量理论所作的假设，为得到准确的测量，采用了上限频率要求一分隔件愈筹，可测得的频率愈高。 而分析系统中的相位不匹配，则产生了频率下限值一一分隔件愈厚，可准确测得的频率愈低。 进行声强测量的工作人员，应参考测量设备生产厂的产品手册，以便为每种试品确定合适的分隔件 厚度。作为原则上的指导，50mm厚的分隔件典型地用于由变压器和电抗器发出的低额噪声（约63Hz~ 1250Hz)，而冷却设备产生的噪声频率更高些（约250Hz～5000Hz），此时要求使用12mm厚的分隔 件。

7.5背景噪声对声强测量的影响

7.6装有挡声板时的测量

图 智量牌声通过试区及试品发出声 尔意图

当变压器除顶部以外装有挡声板时，例如在离变压器油箱0.5m处用薄钢板围住时，采用GB/T 1094.10所述的在0.3m处的轮廓线上进行测量，将得不到此挡声板外面准确的声级测量值。这是由 于此时不能再假定声能是沿所有方向均匀辐射的，因此，近似式S=1.25h也不适用。本法很可能将 辐射到远场处的声功率估算低了。 应对在更远的距离（至少2m）处进行声级测量的可能性进行研究。或者，根据制造方自身的经验 方法，用无此挡声板外壳时的变压器声功率计算值将上述距挡声板0.3m处的测量值予以加大。此 时，是将与变压器未覆盖表面部分相对应的部分声功率值（其按面积比例由上述声功率计算值算出），按 能量方式加到在距挡声板0.3m的外侧测得的声功率值上，就可得到其估算值。不论用娜一种方法， 都要在订货阶段由供盟双方进行协商通定

8工广试验与现场声级测量的差异

为确保试验的可重复性，工厂测量 量时，由于试品运行条件与工厂测量时不一样，其声级测量值与工厂测量值有一定的偏离。因此，当用 户规定了声级要求值且又规定了要在现场测出此声级值时,应考患8.2～8.9所述各因素的影响问题。

行的。将这两个声级相加就可预测试品在实际运行期间的总声级值。不过，这种做法是假定振动是 个不相关的因素。 在实际运行条件(与负载的功率因数和功率传递流向有关)下，铁心中的磁通可能会由于叠加了绕 组漏磁通而改变。因此，电压与负载电流之间的相位角可能会使现场测得的声功率与工厂预测的声功 率值有少量的差异，一般在 dB左名。并联的无功负载电流可能使这种效应更明显，它使其声级值进 一步减少或加大。

对于天多数变压器，当运行温度 能会随温度上升而增加。此时，从冷态启动到稳定的额定负载情况时，其声级增加的典型值可达3dB。

于高次谐波可能对工频电流构成明显的干扰，因此其对总声级的影响比预计的要大。出现的声频可能 包括了二倍各次谐波的频率以及所有任意两个谐波频率之和或差的频率。由于高频下的A计权值的 衰减比100Hz（或120Hz)基频要低，因而其对总声级值的影响可能是较显著的。 小电网中的非线性负载可能会使励磁电压出现谐波，从而可能使铁心声级增加。在高压直流输电 用变压器和整流变压器中，电流谐波的出现是其声级增大的主要原因，

即使是如4.2.1中所述的中等程度的直流磁化，也将会使变压器的声级明显增加。目前采用的铁 心，其空载励磁电流值很小，因此当受到直流偏磁电流作用时，铁心的声级可能比工厂试验值高出 20dB 从传统来看，交通运输系统中的直流输电设备就是使变压器内部出现直流磁场的电源。然而，随着 电力系统和工业中大量使用电力电 放也在增加

剩磁对空载声级的影响与直流偏 械用消相突微 中进行声级测量试验前，需特别注意来自 雷电冲击试验或来自绕组电阻测量后所产生的剩磁确已消失，在进行声级测量前，应使变压器的声级保 持稳定。 在现场，变压器励磁和去磁或者电网中的断合操作均能产生剩磁，因而使变压器的声级增加。对于 接至长距离输电线上的变压器,地磁暴也可能使其出现直流磁化。这些剩磁效应经过一定时间后会自 然衰减，此时间可能要几分钟 场合可达几小时

8.9由反射引起的声级附

8. 10 现场测量时的距

声传播受到众多因素的影响例如：大气吸收、障碍物和反射面等。阑述这些因素已超出本部分的 范围,但要向使用本部分的人员指出其可能存在的影响。如果现场存在对声传播有影响的条件,且又需 要在离试品有较大距离处进行测量时，使用本部分的工作人员应参阅有关声传播的教科书或向专家咨 询，以得到准确的声传播计算。 假设声波呈半球状传播，且忽略地面吸声和大气的影响蝶阀标准，在距离R（R>30m）处测得的声压值，可 按下式估算：

式中： LpAR 距离为R处的A计权声压级； LwA A计权声功率级； So 参考面积，等于1m

具有饱和电抗器和/或相间变压器的变流变压

流变压器的声级与常规变压器不一样，它还受其内部安装的饱和电抗器和/或相间变压器的影 种影响的程度与饱和电抗器的饱和程度和相间变压器中负载电流有关。关于变流变压器声级的 CIGRE技术论文集No.202"

9变压器和电抗器声级规范

事实上已有几种可选择的规定声级的方法，即需要用户在订购新设备时，考虑怎梓确定其保证的声 值。当产品经受了最终的接受试验时，要避免对所得的结果作出任何含糊不清的解释。 在正式签订合同之前，供需双方应对下列信息进行协商： 保证的声压级或声功率级； 一试验方法的选择（声压法或声强法）； 对GB/T1094.10要求的任何改变（例如，采用不同的测量距离以补偿外壳或档声板的局部 噪声）； 负载条件（例如，试验电压及功率因数）； 辅助设备（如冷却器）； 电压调节方式，恒磁通或变磁通； 现场运行条件（按实际确定）

用户在考虑了现场环境及第8章所述的相关因素后，通常会对要求的声级值提出其保证值。制造 方便按此保证的声级值来进行变压器或电抗器的设计。表示此保证声级的最佳方法是用声功率级：或 者，用户也可要求在规定距离下的平均表面声压级测量值，见GB/T1094.10一2003中11.3。特别是， 用户还可要求在离试品更远距离下的声压值，见GB/T1094.10一2003第15章，通常用此值来判断是 否满足国家法规中关于重大设备防护栅栏线处的声级规定值。预先得知这些规定值，就需要知道该设 备安装所在环境中的声传播知识，这对变压器制造方来说，通常是不适合的。所以，更合适的做法是由 用户确定在某个标准距离下的保证值或声功率级。

均声压级，或列出由其所确定的声功率级，这需要有大量的测量结果等基本数据，以便有助于用来评估 新产品对其拟安装地点环境的影响。因此，声压法常常作为优先选用的测量方法。然而测绘标准，声压测量需要 对背景噪声级和声反射的影响进行修正。另一种可采用的测定声功率的方法是声强测量法，它可避免 使用上述的修正系数，只需要试验环境符合有关的准则。 在签器正式合同之前，必须协商确定所采用的试验方法