GB 50260-2013   电力设施抗震设计规范(完整正版、清晰无水印)

按国家规定的权限批准作为一个地区抗震设防依据的地

工程群体所在地，具有相似的反应谱特征。其范围相当 、居民小区和自然村或不小于1.0km的平面面积。

2. 1.3 地震作用

灌溉水质标准earthquake action

由地震动引起的结构动态作用，包括水平地震作用 震作用。

1.4设计基本地震加速度

ground motion

50年设计基准期超越概率10%的地震加速度值，为一册 程抗震设计地震加速度取值。

2.1.5设计特征周期

抗震设计用的地震影响系数曲线中，反映地震震级、震中 地类别等因素的下降段起始点对应的周期值，简称特征周

2. 1.6 抗震措施

seismic measu

除地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容， 构造措施。

2.1.7抗震构造措施

根据抗震概念设计原则，一般不需计算而对结构和非结 分必须采取的各种细部要求。

只取决于结构本身物理特性（质量、刚度和阻尼）的自 频率。

time history curve

加速度、速度、位移等物理量与时间的关系曲线分别 速度、速度、位移时程曲线

由较低频率正弦波调制的某一频率的连续正弦波。 拍波的持续时间为调制频率的半个周期

2. 2. 1 作用和作用效应:

2.2.2抗力和材料性能

E. 瓷套管的弹性模量； K.e—瓷套管的抗弯刚度;

2.2.3几何参数： H。 电气设施体系重心高度； 计算断面处距底部高度： H;、H; 一 分别为i、i质点的计算高度； h 瓷套管与法兰胶装高度； I。一截面惯性矩； 瓷套管胶装部位外径； L 梁单元长度； t。一法兰与瓷套管之间的间隙距离。 2.2.4 计算系数： S 结构阻尼比； 衰减指数； 地震影响系数曲线中直线下降段的下降斜率调整系数： 72 阻尼调整系数； YRE 承载力抗震调整系数； 水平地震影响系数； ? αmax 水平地震影响系数最大值（周期T=0的值，0.40αmax对 应着刚性结构动力不放大）。 2.2.5 其他： a。 设计基本地震加速度； g 重力加速度； a 地面运动时程的水平加速度； as 地面运动时程的最大水平加速度； T一 体系（结构）自振周期； 体系（结构）在测试方向的基本频率；

2.2.4 计算系数！

3.0.1工程场地按照现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB5001 可分为有利、一般、不利和危险地段。 3.0.2工程场地的类别划分，应以土层等效剪切波速和场地覆盖 层厚度为准。 3.0.3场地土层剪切波速的测量，应符合现行国家标准《建筑抗 震设计规范》GB50011的有关规定。 3.0.4工程场地覆盖层厚度的确定，应符合下列要求： 1一般情况下，应按地面至剪切波速大于500m/s且其下彭 各层看土的剪切波速均不小于500m/s的土层顶面的距离确定 业丽 市工

各层看土的剪切波速均不小于500ms的土层顶面的距离确定。 2当地面5m以下存在剪切波速大于上部各土层的剪切波 速2.5倍的土层，且该层及其下卧各层岩土的剪切波速均不小于 400m/s时，可按地面至该土层顶面的距离确定。 3剪切波速大于500m/s的孤石、透镜体，应视同周围土层。 4土层中的火山岩硬夹层，应视为刚体，其厚度应从覆盖土 层中扣除。 活下动

3.0.5土层的等效剪切波速，应按下列公式计算

do Use >: a. 二

式中：Use 土层等效剪切波速（m/s）； d。一一计算深度（m），取覆盖层厚度和20m两者的较小值 t一一剪切波在地面至计算深度之间的传播时间(s); d:一计算深度范围内第 i土层的厚度(m);

Usi 一计算深度范围内第i土层的剪切波速（m/s）； 一计算深度范围内土层的分层数。

3.0.6工程场地类别，应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚 度按表3.0.6划分为四类，其中I类分为I。、I1两个亚类。当有 可靠的剪切波速和覆盖层厚度且其值处于表3.0.6所列场地类别 的分界线附近时，应充许按插值方法确定地震作用计算所用的设 计特征周期。

表3.0.6场地覆盖层厚度

主：V.为场地岩石剪切波速：V为场地土层等效剪切波速；d为覆盖层厚度（单位：m

3.0.7场地内存在发震断裂时，应对断裂的工程影响进行评价， 并应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规 定。

4.0.1发电厂、变电站应选择在对抗震有利的地段，并应避开对 抗震不利地段；当无法避开时，应采取有效措施。不得在危险地段 选址。

4.0.2发电厂不宜建在抗震设防烈度为9度的地区。当必须在9 度抗震设防烈度地区建厂时，重要电力设施应建在坚硬（坚硬土或 岩石）场地。

4.0.3发电厂的铁路、公路或变电站的进站道路应避开

的地质和地形，应选择对抗震有利的地段进行布置，并应避开不利 地段。

4.0.5当在8m以上高挡土墙、高边坡的上、下平台布置

4.0.5当在8m以上高挡土墙、高边坡的上、下平台布置电力设 施时，应根据其重要性适当增加电力设施至挡土墙或边坡的距 离。

4.0.6发电厂的燃油库、酸碱库、液氨脱硝剂制备及存储车间宜布 置在厂区边缘较低处。燃油罐、酸碱罐、液氨罐四周应设防护围堤。 4.0.7发电厂厂区的地下管、沟，宜简化和分散布置，并不宜平行

4.0.6发电厂的燃油库、酸碱库、液氨脱硝剂制备及存储

置在厂区边缘较低处。燃油罐、酸碱罐、液氨罐四周应设防护围堤 4.0.7发电厂厂区的地下管、沟，宜简化和分散布置，并不宜平行 布置在道路行车道下面，但抗震设防烈度为7度～9度地震区不 应布置在主要道路行车道内。地下管、沟主干线应在地面上设置 标志。

4.0.8发电厂厂外的管、沟、栈桥不宜布置在遭受地震日

生崩塌、大面积滑坡、泥石流、地裂和错位等危险地段，宜避开洞穴 和欠固结填土区。

4.0.9发电厂的主厂房、办公楼、试验楼、食堂等人员

物，主要出人口应设置安全通道，附近应有疏散场地， .0.10发电）道路边缘至建（构）筑物的距离应满足地震时消防

抗震设防烈度 6 7 7 8 8 9 设计基本地震 0.05 0.10 0.15 0.20 0. 30 0. 40 加速度(g) 地震影响系数 0.125 0.250 0.375 0.500 0.750 1.000 最大值

5.0.4对已编制地震小区划的城市或开展工程场地地囊安全性 评价的场地，应按批准的设计地震动参数采用相应的地震影响 系数。

5.0.5地震作用的地震影响系数曲线的形状参数应符合下

的形状参数计算应符合下列规定： 1)直线上升段，周期小于0.1s的区段； 2）水平段，自0.1s至特征周期的区段； 3）曲线下降段，自特征周期至5倍特征周期的区段； 4）直线下降段，自5倍特征周期至6s区段； 5）地震影响系数曲线按下式表达：

式中：α 地震影响系数； αmax 地震影响系数最大值； T 特征周期； T 结构自振周期； S 结构阻尼比； 一衰减指数; n, 应取为 0; 阻尼调整系数，当计算值n.<0.55时，n.应取为0.55。

图5.0.5地震影响系数曲线

2对于其他类场地，计算地震作用的地震影响系数曲线形状 参数按下式确定：

表 5.0.5地据影响系数最大值场地调整系数

5.0.6当采用底部剪力法进行结构水平地震作用计算（图5.0.6） 时，结构的总水平地震作用标准值及各质点的水平地震作用标准 值，应按下列公式计算：

结构总水平地震作用标准值应按下式计算

图5.0.6结构水平地震作用计算简图

Fek = αiGeq

式中:F, i质点的水平地震作用标准值： G;G, 分别为集中于质点i、j的重力荷载代表值； H,、H, 分别为i、i质点的计算高度； . 顶部附加地震作用系数,可符合表5.0.6的规定。

表5.0.6顶部附加地作用系类

注：T为结构的基本自振周期。

3顶部附加水平地震作用应按下式计算：

式中:F,——i振型i质点的水平地震作用标准值； 规范第 5. 0. 5 条采用;

Y j振型的参与系数； X，一一i振型i质点的水平相对位移； G.i质点的重力荷载代表值，应包括全部恒荷载、固定 设备重力荷载和附加在质点上的其他重力荷载 当相邻振型周期比小于0.9时，各振型的水平地震作用效

2当相邻振型周期比小于0.9时，各振型的水平地震作 弯矩、剪力、轴向力和变形),应按下式进行计算：

式中：SEk一一水平地震作用效应； S,一一i振型水平地震作用效应。 3当相邻振型周期比大于0.9时，各振型的水平地震作用效 应（弯矩、剪力、轴向力和变形），应按下列公式进行计算：

SEk= Zp,kS,Sk (5. 8 Vs(c, +arSk)at*

6.1.1电气设施的抗震设计应符合下列规定：

1重要电力设施中的电气设施，当抗震设防烈度为7度及以 上时，应进行抗震设计。 2一般电力设施中的电气设施，当抗震设防烈度为8度及以 上时，应进行抗震设计。 3安装在屋内二层及以上和屋外高架平台上的电气设施，当 抗震设防烈度为7度及以上时，应进行抗震设计。 6.1.2电气设备、通信设备应根据设防标准进行选择。对位于高 烈度区且不能满足抗震要求或对于抗震安全性和使用功能有较高 要求或专门要求的电气设 震或消能减震播施。

6.2.1电气设施的抗震设计宜采用下列方法：

6.2.1电气设施的抗震设计宜采用下列方法： 1对于基频高于33Hz的刚性电气设施，可采用静力法。 2对于以剪切变形为主或近似于单质点体系的电气设施，可 采用底部剪力法。 3除以上款外的电气设施，宜采用振型分解反应谱法。 4对于特别不规则或有特殊要求的电气设施，可采用时程分 析法进行补充抗震设计。 6.2.2当采用静力设计法进行抗震设计时，地震作用产生的弯矩 或剪力可分别按下列公式计算： 1地震作用产生的弯矩可按下式计算：

法进行抗震设计时，应符合本规范第5章的有关规定。 6.2.4当采用动力时程分析法进行抗震设计时，可采用实际强震 记录或人工合成地震动时程作为地震动输人时程。输入地震动时 程不应少于三条，其中至少应有一条人工合成地震动时程。时程 的总持续时间不应少于30s，其中强震动部分不应小于6s。计算 结果宜取时程法计算结果的包络值和振型分解反应谱法计算结果 的较大值。 6.2.5当需进行竖向地震作用的时程分析时，地面运动最天竖向 加速度α，可取最大水平加速度α的65%。 6.2.6当电气设备有支承结构时，应充分考虑支承结构的动力放 大作用；若仅作电气设施本体的抗震设计时，地震输入加速度应乘 以支承结构动力反应放大系数，并应符合下列规定： 1当支架设计参数确定时，应将支架与电气设施作为一个整 体进行抗震设计。 2当支架设计参数缺乏时，对于预期安装在室外、室内底层 地下洞内、地下变电站底层地面上或低矮支架上的电气设施，其支 架的动力反应放大系数的取值不宜小于1.2，且支架设计应保证 甘动声妆数不于所的估

录或人工合成地震动时程作为地震动输入时程。输入地震 不应少于三条，其中至少应有一条人工合成地震动时程。 总持续时间不应少于30s，其中强震动部分不应小于6s。 果宜取时程法计算结果的包络值和振型分解反应谱法计算 较大值。

大作用；若仪作电气设施本体的抗震设计时，地震输入加速度应乘 以支承结构动力反应放大系数，并应符合下列规定： 1当支架设计参数确定时，应将支架与电气设施作为一个整 本进行抗震设计。 2当支架设计参数缺乏时，对于预期安装在室外、室内底层 地下洞内、地下变电站底层地面上或低矮支架上的电气设施，其支 架的动力反应放大系数的取值不宜小于1.2，且支架设计应保证 其动力反应放大系数不大于所取值。

3安装在室内二、三层楼板上的电气设备和电气装置，建筑 物的动力反应放大系数应取2.0。对于更高楼层上的电气设备和 电气装置，应专门研究。 4安装在变压器、电抗器的本体上的部件，动力反应放大系 数应取2.0。 6.2.7电气设施抗震设计地震作用计算应包括体系的总重力 （含端子板、金具及导线的重量）、内部压力、端子拉力及0.25倍 设计风载等产生的荷载，可不计算地震作用与短路电动力的 组合。

6.3.电气设施按静力法进行抗震计算时，应包下列内容： 1地震作用计算。 2电气设备、电气装置的根部和其他危险断面处，由地震作 用效应与按规定组合的其他荷载效应所共同产生的弯矩、应力的 计算。 3抗震强度验算。 6.3.2电气设施按振型分解反应谱法或时程分析法进行抗震计 算时，应包括下列内容： 1体系自振频率和振型计算。 2地震作用计算。 3在地震作用下，各质点的位移、加速度和各断面的弯矩、应 力等动力反应值计算。 4电气设备、电气装置的根部和其他危险断面处，由地震作 用效应及与按规定组合的其他荷载效应所共同产生的弯矩、应力 的计算。 5抗震强度验算。

6.3.4质量一弹簧体系力学模型应按下列原则建立

1单柱式、多柱式和带拉线结构的体系可采用悬臂多质点体 系或质量一弹簧体系。 2装设减震阻尼装置的体系，应计人减震阻尼装置的剪切刚 度、弯曲刚度和阻尼比。 3高压管型母线、大电流封闭母线等长跨结构的电气装置， 可简化为多质点弹簧体系。 4变压器类的套管可简化为悬臂多质点体系。 5计算时应计入设备法兰连接的弯曲刚度。 6.3.5直接建立质量一弹簧体系力学模型时，主要力学参数应按 下列原则确定： 1把连续分布的质量简化为若干个集中质量，并应合理地确 定质点数量。 2刚度应包括悬臂或弹簧体系的刚度和连接部分的集中刚 度，并应符合下列规定： 1)悬臂或弹簧体系的刚度可根据构建的弹性模量和外形尺 寸计算求得。 2)当法兰与瓷套管胶装时,弯曲刚度K。可按下式计算：

武中：K。 弯曲刚度(N·m/rad); 瓷套管胶装部位外径（m）； h。 瓷套管与法兰胶装高度（m）； t。一一法兰与瓷套管之间的间隙距离（m)。 3当法兰与瓷套管用弹簧卡式连接时，其弯曲刚度可按下 式计算：

4. 9 × 10? X d.h K. t.

式中:h一 弹簧卡式连接中心至法兰底部的高度（m）。 4)减震阻尼装置的弯曲刚度可按制造厂规定的性能要求 确定。

6.3.6按有限单元分析建立刀字 模型时，应合理确定有限单元类 型和数目，并应符合下列规定： 1有限单元的力学参数可由电气设备体系和电气装置的结 构直接确定。 2当电气设备法兰与瓷套管连接的弯曲刚度用一个等效梁 单元代替时，该梁单元的截面惯性矩1。可按下式计算：

式中：1一一 截面惯性矩（m）; L。一梁单元长度（m）,取单根瓷套管长度的1/20左右； E。瓷套管的弹性模量（Pa）。 6.3.7在对电气设施进行地震作用计算时，应采用结构的实际阻 尼比。对于电瓷类设备，若实际阻尼比未知，建议取值最大不超过 2%,并应符合本规范第5章的有关规定。

6.3.8电气设施的结构抗震强度验算，应保证设备和装置的根部

6，3.8电气设施的结核抗震强度验算，应保证设备和装置的根音 或其他危险断面处产生的应力值小于设备或材料的容许应力值

当采用破环应力或破环弯矩进行验算时，瓷套管和瓷绝缘子 的应力及弯矩应分别满足下列公式的要求： 1地震作用和其他荷载作用产生的瓷套管和瓷绝缘子总应 力应按下式计算：

水电标准规范范本010t ≤1%67

Mro ≤1.67 M..

式中：Mtot 地震作用和其他荷载产生的总弯矩（N·m M 设备或材料的破坏弯矩（N·m）

6.4.1对新型设备或改型较大的设备，应采取地震模拟振动台试 验验证其抗震能力；对由于尺寸、重量或复杂性等原因而不具备整 体试验条件的设备，或已经通过试验而又改型不大的设备，可以采 用部分试验或试验与分析相结合的方法进行验证。 5.4.2试件应按照运行条件进行安装，任何仅用于试验的固定或 连接设施不应影响试件的动力性能。 6.4.3电气设施抗震强度验证试验应分别在两个主轴方向上检 验危险断面处的应力值。但对于对称结构的电气设备和电气装 置，可只对一个方向进行验证试验。 6.4.4对横向布置的穿墙套管等大跨度、长悬臂电气设施，宜采 用水平和竖向双向同时输入波形进行验证试验。 6.4.5电气设施抗震强度验证试验的输入波形和加速度值应按 下列原则确定： 1对王原型由气设备带支架体系和原型电气装置体系的验

当t>5T时锅炉标准规范范本，a=0; 当0≤t<5T时,a值可按下列公式确定

图6.4.5正弦拍波

10 a. = 0. 75aa