内蒙古东部地区海拨高度<1000m； 尚 1000～2000m之间，超出2000m海拨的地区不多：本次通用设计海拨高度 如下： （1）500kV输电线路：1000~2000m。 （2）220kV输电线路：1000~2000m。 (3）110kV输电线路：1000～2000m。 (4）35kV输电线路：1000~2000m。 4.1.7杆塔型式 根据不同电压等级，杆塔型式包括上字型、猫头型、酒杯型、干字型、 鼓型。

4.2模块及杆塔编号说明

本次将相同电压等级、回路数、导线型式的模块划分为一个模块，每 个模块根据风速、覆冰、海拔高度不同划分子模块。 杆塔名称编号由三部分组成，即（子模块编号）一（塔型名称）（塔型 系列号 对国网通用设计模块进行校核修改的模块在模块编号前加G，对于新 增的模块在模块编号前加M

技术标准M:内蒙地区新增模块。 2：电压等级220kV。 C：单回路导线截面积为2×630mm。 Z直线型。 M：猫头型。 1：1型塔。

4.3500kV输电线路杆塔通用设计规划模块

根据规划，本阶价段500kV输电线路杆塔通用设计需规划2个模块，4 个子模块，合计54个塔型。 本阶段杆塔通用设计暂时不考虑钢管塔、钢管杆、以及多回路杆塔模 块。 本阶段500kV输电线路杆塔通用设计规划模块见下表，

表4.3.1 5005V输电线路通用设计铁块主要技术务假

500kV输电线盛气象备件

6～内蒙古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设计500kV输电线路分册

第5章主要设计原则和方法

第5章主要设计原则和方法

5.3绝缘配合及防需保护

5.3.1绝缘配合原则

500kV线路依照110kV～750kV架空输电线路设计规范》

经过计算和统计，操作过电压对绝缘子片数不起控制作用，依照规范 安爬电比距法确定绝缘子片数。高海拨接规范进行修正。同塔双回路采用 平衡高绝缘，在上述计算的基础上再增加相应的绝缘子片数。 给缘子片数计算时采用的缝子类型和片数，建议采用下表数值

注：爬电比距为按照瓷绝繁子能达到的最大数值

对于110～500kV，耐张绝缘子串受力比悬垂绝缘子串大，容易产生零 值绝缘子，因而通常使用耐张绝缘子片数比同级款垂串绝缘子片数增加1~ 2片。根据现行规范，并考虑到耐张绝缘子串悬挂方式不同于悬垂串，自清 洗能力较强，因此，按污移条件选择并已达到规范所规定的片数时，不再 考虑另行增加片数。

5.3.3绝缘子串强度

500kV线路绝缘子强度级别选择可参考下表：

500kV线路绝缘子强度级别选择

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空气间隙按照规范选取，采用平衡高绝缘时，空气间隙按照配合系数 相应修正，空气间随推荐采用下表：

空气间酸推差采用数值

注：110~500kV带电检修还需考虑人体活动范围0.5m：括号内数值为

塔窗内中相V串的空气间膜

（1）计算直线塔悬垂串风偏角时，除跨越塔外，各塔型均以下导线为 基准高度（建议500kV下导线平均高度取20m，跨越塔的下导线基准高度 取40m），由此分别推算下、中、上导线高空风压系数。 （2）在铁塔塔头设计中绝缘子串风偏角计算时，当基本风速≥27m/s 时，风压不均匀系数α取0.61：当20m/s≤基本风速<27m/s时，风压不 均匀系数α取0.75；当基本风速<20m/s时，风压不均匀系数a取1.0。在 具体工程校验杆塔电气间隙时风压不均匀系数α随水平档距变化取值。 （3）计算悬垂绝缘子串风偏角时，采用复合绝缘子计算。计算跳线串 风偏角时，风压不均匀系数取1.2，按挂满重锤片后重量计算（推荐12片）。

（4）参照以上原则分别计算出上中下相在最大风速、操作过电压、雷电 过电压、带电作业等工况下的风偏角（单回路水平排列则不区分上中下相)。 （5）串型设计 山地直线塔分别按单联I型串、双联I型串规划塔头。平地直线塔按照 单联1型串规划塔头，同时满足工程应用中挂两个独立单联作为1型串双联。 跨越塔按照单联I型串、双联I型串规划塔头。 （6）塔头厚度影响 绘制铁塔间隙圆图时，应考虑塔头宽度的影响，在子导线的下导线处增加 垂直下偏量（即f)和水平偏移量，然后在此基础上绘制间隙圆。各塔型的垂直 下偏量和水平偏移量应根据各塔型 刻条件经计合理确定

考虑塔身厚度影响的小弧垂f长度建议取值： 500kV平地I型、II型直线塔取300mm，III型直线塔取400mm。 山区1型、II型直线塔取400mm，IⅢI型直线塔取600mm，IV型直线 塔取800mm。 （7）裕度选取 500kV铁塔在外形布置时，结构裕度对应于角钢准线选取，塔身部位 300mm，其余部分200mm。 （8）间隙圆模板 单双回路间圆模板如图所示

所有杆塔均依照规范110kV～750kV架空输电线路设计规范" GB50545进行带电检修间魔的设计

导地线布置要求参照以下原则执行。 （1）500kV铁塔相邻导、地线间和垂直排列的上下导线之间的水平偏 移应满足下表。

平线间距离计算值的75%。双回路塔不同回路的不同相导线间的最小水平 （或垂直）距离应较水平线间距离（或垂直）间距计算值大0.5m。 （3）500kV转角塔内、外侧跳线串安装按跳线间隙计算确定，原则推 荐按下表设计

5.4.2500kV塔头布置

国内单回路导线布置方式大多为水平和三角形排列两种，一般根据工 程实际情况选用。本次通用设计采用水平排列的酒杯型铁塔，为了减小酒 杯塔的走廊宽度，酒杯型铁塔主要按照中相“V”串设计，绝缘子串主要采 用“IVI”型式。耐张塔采用常用的“干”字型塔。 国内双回路铁塔主要采用鼓型、伞型和腰型等型式，绝缘子串主要采 用“III”“IVV”“IV”“IVI”“VVV”等型式。本通用设计中双回路铁塔 全部采用鼓型塔，最垂塔绝缘子串全部采用“III”型式

直线塔的导线挂线点当采用“I”型串、“V”型串时，分别按照单挂点 和双挂点进行设计。500kV耐张塔采用双挂点。地线采用单挂点。金具强 度要与绝缘子强度相匹配。导线“I”型悬垂串联塔金具采用UB挂板，直 线塔“1”串联塔金具挂板螺栓长轴垂直于线路方向设置，如下图所示：

2）500kV导线垂直排列时，相邻导线间最小垂直线间距离不小于水

12～内藏古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设计500kV输电线路分册

“V”型款垂串联塔金具采用U型挂环，绝缘子采用“V”型串时， 挂板的火曲距离应满足金具转动的要求。“V”型串使用复合绝缘子时，应 在金具碗头外围采取加装卡箍的方式，防止风偏据摆造成球头脱落。 导线耐张串联塔金具采用U型挂环，跳线串采用UB挂板。地线意垂 串的第一金具采用UB挂板，地线耐张串的第一金具采用U型挂环。 导地线及跳线悬垂“I”串挂点金具螺栓穿向均为垂直于顺线路方向： 导线采用“V”型悬垂串时挂点金具螺栓穿向为垂直于挂线焊板：导地线耐 张串挂点金具螺栓穿向均垂直于挂板

婴合理规 划各子模块杆塔的水平档距和垂直档距，以使其在具体工程中的杆塔利用 系数尽量接近1.0。 本次通用设计500kV线路对山区和平地分别进行杆塔规划，山区杆塔 按照全方位长短腿设计，平地杆塔按照平腿设计。 根据上述原则，杆塔规划的具体原则是： 1）塔型 直线塔：平地直线塔采用“三塔+跨越塔”即“3+1”系列，采用平腿 型式：山地塔采用“四塔+跨越塔”即“4+1”系列，采用全方位长短腿型 式。 跨越塔：跨越塔设计条件处于2型塔与3型塔之间，呼高应与2型塔 呼高衔接，避免漏档和重复。 耐张塔：划分为0～20°、20～40°、40~60°和60～90°四个角度 系列，并单独设计终端塔，即“4+1”系列。平地耐张塔采用平腿型式：山 地耐张塔采用全方位长短腿型式。 终端塔：终端塔确定为0～90°的角度范围。 2）所有铁塔呼称高统一为3的倍数，级差按3m考虑。 500kV直线塔最小呼高为24m，耐张塔最小呼高为21m。500kV的跨 越塔呼高范围一般取48~60m，计算呼高54m

5.7杆塔设计一般规定

（1）为了增加铁塔顺线路的刚度，所有铁塔采用方形断面， （2）为了确保铁塔的抗扭刚度，隔面设置按不大于5倍平均宽和4个 主材节间分段进行设置。 （3）本次通用设计不采用多塔身、多组共用接腿连接方式 （4）500kV输电线路山区单双回路铁塔均按照全方位长短腿设计，级 差为1.0m，长短腿量大高差为6.0m~9.0m。

（5）关于防鸟害措施问题 目前各电网中鸟害事故呈上升趋势，在通用设计的加工图设计阶段， 应在收资的基础上，尽量在铁塔上预留将来加装防鸟害措施的可能性。 （6）关于防坠落措施问题 考虑如果要安装防坠落装置装设的方便性，脚钉间距一般按400mm步 长配置，当某一脚钉位于节点板、主材接头、塔身边坡等位置，上下脚钉 间距不能满足400mm时，该脚钉上下相邻的两个或三个脚钉间距之和需满 足400mm的倍数。 （7）登塔设施 总高度在80m以下的杆塔，登塔设施采用脚钉。高于80m的杆塔，登 塔设施采用脚钉并设置简易的休息平台，休息平台设置1.2m高的安全护栏。 （8）关于防盗螺栓问题 本次通用设计铁塔重量不包括防盗螺栓的重量，设计单位在应用通用 设计时需自行考虑。

5.8.1气象条件的重现期

500kV输电线路重现期取50年 5.8.2基本风速离地高度 基本风速离地高度：10m

5.8.3杆培荷数组合及特殊的考

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（2）杆塔荷载计算时，地线设计冰厚，除无冰区段外，应较导线冰厚 增加5mm：导线和地线距离配合计算时，地线设计冰厚应与导线一致。 （3）各类杆塔均按线路的正常运行情况（包括基本风速、设计覆冰、 最低气温）、不均匀冰荷载情况、断线情况和安装情况的荷载进行计算。 各种荷裁工况的可变荷载组合系数按下表确定

（4）覆冰情况下（含不均匀冰）须考虑导、地线及杆塔的风荷载增大 系数。具体取值按下表确定：

5）断线（含分裂导线的纵向不平衡张力）情况： 1）直线塔断线情况：直线塔断线情况对任意冰区、任意回路数的气象 条件、垂直荷裁及荷裁组合取值按下表确定。

表 5.8.3 直线塔断线情况垂直描数及荷费组合取值

直线塔（不含大跨越悬垂型杆塔）的断线荷载按下列方式组合：

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16～内菱古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设计500kV输电线路分册

4）与水平面夹角不大于30度、而且可以上人的铁塔构件，应能承受 设计值1000N人重荷载，此时，不与其他荷载组合。 5)终端杆塔应计及变电所(或升压站)一侧导线及地线已架设或未架设 的情况。

5.8.4杆塔荷裁组合特殊的考虑

（8）500kV线路在III型直线塔进行OPGW开断 （9）本通用设计杆塔荷载计算时大风、低温及覆冰工况的垂直档距均 与高温垂直档距相同，实际使用应进行校核

5.9杆塔结构设计方法

杆塔结构设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，结构的极 限状态是指结构或构件在规定的各种荷载组合作用下或在各种变形或裂缝 的限值条件下，满足线路安全的临界状态。极限状态分为承载力极限状态 和正常使用极限状态，

5.9.1承载力极限状态

结格成移件的度、高定和理要度 应按承载力极限状态的要求， 按荷截效应的基本组合进行荷载组合，并应采用下列设计表达式进行设计

Yo(YGSGk + ZYQiSQix) ≤ R

式中： SGk一一永久荷载标准值的效应： SQix一一第i项可变荷载标准值的效应： 甲一一可变荷载的组合系数，正常运行情况取1.0：断线情况、安装情 况和不均勾覆冰情况取0.9，验算情况取0.75： R一一结构构件抗力的设计值：

5.9.2正常使用极限状态

结构或构件的变形或裂缝，应按正常使用极限状态的要求，采用荷载 的标准组合：

SGk + Z SQik ≤ G

构件或构件裂缝宽度或变形的规定限制值，mm 5.9.3杆塔材料 （1）铁塔材料采用普通规格角钢（肢宽≤200mm）。导地线挂点处的构 件不宜采用Q420高强钢。钢材材质为现行GB/T700中规定的Q235系列以 及GB/T1591中规定的Q345、Q420系列。按实际使用条件确定钢材级别。 钢材强度设计值详见下表：

（3）通用设计采用的角钢型号为国家现行产品目录的型号和规格，乙 63X5及以上规格材质最低为Q345，本次通用设计所采用的角钢尺寸均为 正课差

5.9.4角钢塔应用原则及范围

（1）其构件一般应采用Q235及以上强度的热轧角钢。角钢型号的最 小厚度为：Z40×3、Z45×4、Z50×4、Z56×4、Z63×4、70×5、 <75X5、Z80X6、90X6、Z100X7、Z110X7、Z125X8、Z140X 10、Z160×10、Z180×12、Z200×14。Z63×5及以上规格材质最低为 Q345。 (2)Q420及以上高强角钢，经技术经济比较具有优势时应优先采用。 般情况下，杆塔构件规格大于等于乙125×10（肢宽×厚度），可采用高 强鱼钢

6.1结构优化的主要原则

在杆塔结构的优化设计中，主要遵循以下原则： （1）结构形式简洁，杆件受力明确，结构传力路线清晰。 （2）结构构造简单，节点处理合理，利于加工安装和运行安全。 （3）结构布置紧凑，尽量减少线路走廊宽度，节约有限的土地资调 18～内蒙古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设计500kV输电线路分册

500kV线路宜优先采用O420高强角钢

5.9.5构件连接方式

杆塔构件采用螺栓连接，塔脚及局部结构采用焊接，螺栓采用M16（6.8 级）、M20（6.8级）级M24（8.8级）镀锌螺栓，其质量标准分别符合国家 现行紧固件机械性能》（GB/T3098.1）的要求。500kV角钢塔横担上平面 和下平面主材连接处的螺栓不少于3个。 5.9.6铁塔与基础的连接方式 500kV线路杆塔与基础的连接采用插入角钢和地脚螺栓两种方式。角 钢塔接地孔为2个中17.5孔，间距取50mm，四个塔腿均设置，位置在面

5.9.6铁塔与基础的连接方式

500kV线路杆塔与基础的连接采用插入角钢和地脚螺栓两种方式。角 钢塔接地孔为2个Φ17.5孔，间距取50mm，四个塔腿均设置，位置在面 向塔身的右侧主材正面上，位于包角钢（斜插式）或靴板（座板式）上方 300mm左右，且离基础主柱顶面高度不宜大于1500mm。

5.9.7施工图设计一般注意事项

（4）构件节间划分和构件布置合理、充分发挥构件的承载潜能。 （5）结构选材合理，降低铁塔钢材耗量，使铁塔造价经济。 6.2头部尺寸优化 塔头部分的优化，主要是在满足电气间随要求的前提下，尽量通

路走廊宽度和铁塔受力，同时对猫头塔地线支架结构型式、酒杯塔申相横 担布置、上下曲臂布置、同塔双回路塔头结构型式等进行优化，使得构件 受力清晰，结构处理简清，减轻铁塔重量， 如500kV酒杯塔中相采用V型串，减少走廊宽度。对于多回路塔，横 担层数较多，塔头部分较高，塔头部分刚度十分重要，因此设计时在满足 构件强度的同时，还考虑了头部的整体刚度和变形

6.3曲臂及其外缘形状优化

工程中对（正面）上、下曲臂外侧主材往往布置为直线或K形折线。 设计成为折线的原因是为了在满足电气间隙要求的条件下，使两侧上曲臂 尽量向中间靠近,这样可以缩短导线横担的长度，以求减少钢材用量。而设 计为直线，横担加长，钢材有所增加但受力较好

6.5塔身断面型式优化

塔身断面来者，矩形塔的塔重较轻，但抗纵向荷载能力较差，且长短腿使 用不灵活，而正方形塔抗纵向荷载能力强且长短腿使用灵活，但塔重较重。 本次设计全部采用正方形塔设计

6.6塔身隔面设置优化

根据铁塔结构设计技术规定的要求，在铁塔塔身变坡的断面处、直接 受扭力的断面处和塔顶及塔腿的顶部断面处应设置横隔面。在同一塔身坡 度范围内，横隔面设置的距离，一般不大于平均宽度的5倍，也不宜大于4 个主材分段。 通过对铁塔电算资料的分析，随意增加塔身隔面，会使铁塔传力复杂。 因此，在铁塔结构布置过程中，在满足技术规定的前提下，尽量减少横隔 面的设置。同时为防止铁塔传力路线出现混乱，横隔面的设置应不影响铁 塔的正常传力路线，避免塔身交叉材同时受压的发生。 横隔面的几何形状也对铁塔重量有较大影响，当塔身断面尺寸较小时， 可采用简单的十字交叉型式：塔腿顶面处的横隔面尺寸较大，在布置时尽 量减小构件的计算长度，减小构件规格，以降低横隔面的重量。

优化力的传递路线，不但对降低塔重有着重要意义，对保证杆塔结构 稳定也有特别重要意义。例如横担的剪力，若通过横担上下平面传递，不 但使塔重有所增加，而且对上平面带来不利影响。另外，横担勇力通过下 平面传通，者靠近塔身的一档斜材布置为交叉型式，将在结构上出现较大 的偏心。本次设计对力的传递线路进行分析，经过优化布置，优化传力线 路，提高铁塔结构的可靠性。 斜材同时受压时也是影响塔重的因素，通过对力的传递线路的分析， 在塔身上部布置“K”型结构斜材，可避免出现下部塔身斜材同时受压，

6.8对塔身主材布置及节间高度的优化

铁塔的规划高度、塔头尺寸、塔身坡度确定后，铁塔主材节间的布置 与塔身斜材的布置两者是相互关联、相互影响的。为使主材受力均勾，陷 低主材的规格，应从以下方面进行调整： （1）调整主材的计算长度。铁塔构件的承载能力与构件的计算长度 截面面积及材料的屈服点有关。当构件的规格由强度控制时，构件需要选 取的截面净面积与其所承担的内力成正比，内力越大，构件截面面积越大。 当构件的规格由稳定控制时，构件规格的选取则不仅仅与所承担的内力有 关，还与构件本身的计算长度有关，内力一定，构件的计算长度越长，构 件规格越大。而计算长度一定时，内力越大，所需规格也越大。因此，对 于承受外荷载一定的结构，构件计算长度确定合适与否会严重影响其截面 的选择。因节间长度的确定还受塔身分段、接腿及外形尺寸等因素的制约， 司时考虑到节间长度对斜材、辅助材的影响以及腹杆布置形式对主材的内 力影响，往往很难理想的使主材长度达到按稳定计算的承载力等于按强度 计算的承载力，但利用此长度拟定节间长度的萝考值，对杆件布置形式、 节间长度的进一步优化，降低塔重却具有重要的作用。 （2）通过对塔身交叉斜材的调整，使得塔身交叉材不出现或少出现同 时受压控制，以减小斜材的规格。塔身斜材布置一般有“X”型、正或倒“K” 型等，以往单一的交支布置型式容易使斜材产生同时受压，几种方式组合 布置可以避免同时受压的发生，使斜材受力成为拉压系统，可减少斜材规 格。 但无论采取娜种斜材布置方式，最主要的问题就是斜材与水平面夹角 的大小，α的大小直接决定了斜材的受力大小。根据以往线路铁塔斜材 的布置经验可知，当斜材与水平面的夹角α控制在35～45度之间时，塔重 最经

节点构造是铁塔结构设计的一个重要环节，直接关系到构件承截力设

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计值与实际承受力是否相符，对铁塔的安全可靠运行十分重要，同时也影 向铁塔重量。在铁塔结构设计中遵循以下几点优化原则 （1）避免相互连接杆件夹角过小，减小杆件的负端距， （2）节点连接要紧凌、刚度强，节点板面积小， （3）尽量减小杆件偏心连接，减小偏心弯矩对杆件承载力的不利影响。 （4）两面连接的杆件避免对孔布置，减小杆件断面损失。 （5）合理确定杆件长度，减少包铁连接数量，为进一步降低塔材耗量 创造条件。 （6）节点板上连接螺栓的个数，必须满足计算和构造要求 （7）主材接头内包角钢外贴板的规格应按照《输电线路铁塔制图和构 造规定》选取，接头长度需满足构造要求。 （8）主材为双组合角钢时，斜材和辅助材与主材连接处节点应采用十

6.10全方位长短腿优化

为保护环境，减少土石方开挖，防止水土流失，本次设计在区地塔系 列中采用了全方位长短腿。在设计中，500kV山区杆塔全部采用全方位长 短腿，500kV铁塔最大高差6.0~9.0m，级差1.0m。

辅助材包括辅助杆件、塔座权、螺栓等材料科的重量，约占铁培重量的 30%～40%，辅助材布置型式的选择对铁塔总重也有一定的影响。比较不 司的辅助材布置型式，做到经济合理、结构清晰。 辅助材尽量直接连在受力材上，而不通过节点板连接。塔腿根部第 根水平辅助材规格应适当加大。

铁塔杆件的选材应当进行各种材质的经济性比较，如长细比较小的大 规格Q235斜材，应采用Q345钢，以减小杆件规格和螺栓个数，

工程名称统一为内蒙古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设 计

工程名称统一为内蒙古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设 十

7.2各子模块提交资料要求

（1）资料清单及版式 通用设计子模块需要提交的资料包括： X×子模块说明书（纸版及电子版）。 杆塔一览图（纸版及电子版）。 单线图（纸版及电子版）。 加工图（电子版）。 （2）资料内容及格式 根据以上清单，各子模块资料的具体内容要求如下： 1）XX子模块说明书（含模块概述、气象条件表、导地线参数及型号

设计使 变电 通用设计输电线路分册》设计成果的要求，结合实际工程合理选用。应用 通用设计塔型时，必须根据工程的电压等级、回路数、气象条件（风速、

提交根据评审意见修改完成的通用设计各子模块取终成果，由负责人 汇总整理，并录入（内蒙古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设 计输电线路分册中》，以供使用。最终的成果为：纸质出版物、杆塔加工图 （电子版）。

覆冰）、地形、海拨高度等找到相应的子模块。初步确定塔型后，应详细模 对导地线参数、水平档距、垂直档距、转角度数等设计参数，同时应根据 塔头尺寸和实际工程设计条件，实际绘制出极限摇摆角，再根据实际画出

的摇摆角使用该子模块。 在施工图阶段，在应用子模块的杆塔结构图图纸时，应开展设计校验， 验算铁塔荷载，核对挂线金具型式、挂线孔匹配等环节，确保工程可靠应 用。 本次通用设计铁塔重量为理论计算重量乘以制图系数后的重量。 本次通用设计铁塔重量不包括防盗螺栓引起的增重重量，设计单位在 应用通用设计时需自行考虑，

的摇摆角使用该子模块。 在施工图阶段，在应用子模块的杆塔结构图图纸时，应开展设计校验 验算铁塔荷载，核对挂线金具型式、挂线孔匹配等环节，确保工程可靠应 用。 本次通用设计铁塔重量为理论计算重量乘以制图系数后的重量。 本次通用设计铁塔重量不包括防盗螺栓引起的增重重量，设计单位在 应用通用设计时需自行考虑

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内蒙古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设计500kV输电线路分册

9.1.1M5A1子模块说明

9.1281 气象条码

第二篇500kV输电线路通用设计

9.1.3绝缘配置与绝缘子金具串 按d级污移区进行绝缘配合设计，爬电比距≥3.2cm/kV（统一爬电比 距50.4mm/kV)，悬垂串按“I”或“V”型布置、跳线串按“I”型布置， 可采用31片盘式绝缘子（盘高155mm）成串或爬电距离相当的复合绝缘子。 耐张串可采用33片盘式绝缘子（盘高155mm）成串或爬电距离相当的复合 绝缘子。

施工管理标准规范范本9.14导地线型号及参数

第二篇500kV输电载路通用设计~23

24～内菱古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设计500kV输电线路分册

第二篇500kV输电载路通用设计~25

GBT标准规范范本内菱古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设计500kV输电线路分册

第二富500kV输电线路通用设计~37

内菱古电力（集团）有限责任公司输变电工程通用设计500kV输电线路分册