《夹层玻璃》GB/I9962 《钢化玻璃》GB/T9963 《中空玻璃》GB/T11944 《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB/T17841

丁醛(PVB)胶片干法加工合成技术，且胶片厚度不得小于0.76mm。3.2.5中空玻璃应采用硅酮结构胶粘结和丁基密封腻子密封干燥剂应采用专门设备装填。3．2．6点支式玻璃幕墙有非隔热性的防火要求时，宜采用单片防火玻璃。3.3密封材料3.3.2点支式玻璃幕墙的密封材料宜采用耐候硅酮密封胶。3.．3.2点支式玻璃幕墙中的结构密封胶应采用高模数中性单组份或双组份硅酮结构密封胶，其性能应符合现行国家标准《建筑用硅酮结构密封胶》GB/T16776的规定。3.3.3不同品牌的密封材料不宜混用。3. 3. 4在任何情况下，不得使用过期的硅酮密封胶。3.4其它材料3．4．1玻璃幕墙可采用聚乙烯发泡材料作填充材料，其密度应不大于0.037g/cm。3．4．2聚乙烯发泡填充材料的性能应符合现行行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102的规定。3.4．3支承装置与玻璃之间的衬垫材料应有适宜的韧性和弹性，且不得产生明显蠕变。3．4．4点支式玻璃幕墙宜采用岩棉、矿棉、玻璃棉、防火板等不燃或难燃烧材料作隔热保温材料，同时应采用铝箔等复合材料包装。7

4．1．1点支式玻璃幕墙应综合建筑物的使用功能、建筑立面 设计、节能要求和工程投资等技术经济条件确定幕墙的构造类别 和结构形式，并与建筑整体和建筑环境相协调。 4.1：2点支式玻璃幕墙的立面及分格设计应与室内空间组合 楼地面标高位置相适应电动汽车标准规范范本，并应不妨碍室内的视觉效果。 4．1．3点支式玻璃幕墙除符合一般幕墙的技术规定外，在确 定玻璃面板的规格尺寸时，应有效提高玻璃原片的成材率，且适 应钢化和夹胶技术的加工设备尺寸。

点支式玻璃幕墙高度超过40m时，应设置清洗设施。

4.2.1点支式玻璃幕墙的风压变形、雨水渗漏、空气渗透、 光学、平面内变形、保温、隔声和耐撞击等性能等级应根据建筑 物的类别、高度、体型及建筑物所在地的地理、气候环境等因素 按国家现行有关标准确定

光学、平面内变形性能的测试，应按现行国家标准《建筑幕墙风 压变形检测方法》GB/T15227、《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方 法》GB/T15228、《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226、 《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091以及《建筑幕墙平面内变形性 能检测方法》GB/T18250执行。

1）计算所得的风荷裁标准值作用下，不应发生雨水渗漏。 4．2.4对有空调和采暖要求的建筑物，当点支式玻璃幕墙的 内外压力差值为10Pa时，空气渗透量不应大于0.10m/m·h。 42.5对有保温、隔热要求的建筑物，幕墙玻璃宜采用中空 玻璃。

算的层间相对位移控制值的3倍时，点支式玻璃幕墙不应损坏。

4.3.1点支式玻璃幕墙的玻璃面板可采用单层钢化

4.3.1点支式坡璃幕墙的坡璃面板可采用单层钢化玻璃 化夹层玻璃和钢化中空玻璃等。夹层和中空玻璃的内外片玻 度差值宜不大于2mm。

1 孔径不小于5mm，且不小于玻璃厚度t; 2 孔径不大于玻璃面板短边长度的1/3： 3 孔边缘至玻璃面板边缘的距离不小于2t：耳不小于孔 径； 4位于玻璃面板角部的钻孔，孔边缘至玻璃面板角部顶点 的距离不小于4t;

4.3.3点支式玻璃幕墙玻璃面板的孔周边应采取可靠的 处理，保证幕墙的雨水渗漏、空气渗透性能符合现行国家标 规定。

4.3.3点支式玻璃幕墙玻璃面板的孔周边应采取可靠的密封

4.3.4点支式玻璃幕墙玻璃面板间的拼接缝宽度，应满足平

4.3.5玻璃面板间的拼接缝隙应嵌填耐候硅酮密封胶；

幕墙周边与主体结构或其他墙面之间的缝隙宜嵌填硅酮结构 胶或耐候硅酮密封胶

4．3．6支承装置除符合幕墙受力与建筑美观要求外，还应具有吸收平面变形的能力，在玻璃和支承装置之间应设置衬垫材料。4。3．7点支式玻璃幕墙采用钢构件作为支承结构构件时，钢构件表面应进行可靠的防腐处理，如热浸锌或用富锌底漆、封闭漆逆格涂刷，确保支承构件的耐久性：点支式玻璃幕墙采用拉杆作为支承结构构件时，宜选用不锈钢杆件：点支式玻璃幕墙采用拉索结构作为支承结构构件时，宜选用不锈钢索或经过涂塑处理的热浸锌碳素钢索。4．3.8点支式玻璃幕墙的构造设计中，应考虑由自重、风荷载、地震作用、温度作用、支座位移、加工精度与安装偏差及真组合的影响。4.3.9理件的材质与规格应符合设计规定，理设应可靠、准确；后置埋件必须按技术规定作现场拉拔强度实测。4.3.103金属构件的焊缝应满足外观质量要求。4.4安全规定4．4.1点支式玻璃幕墙的防火设计应按《建筑设计防火规范》GBJ16、《高层民用建筑设计防火规范》GB50045的有关规定执行。4.4.2点支式玻璃幕墙与每层楼板、隔墙交接处的缝隙应采用不燃烧材料填充，并用防火板材托住。防火板与玻璃间灌注防火密封胶，并作建筑技术处理；也可采用防火玻璃作层间隔断。4.4．3点支式玻璃幕墙应形成墙身防雷系统，并与主体结构防雷体系可靠接通。幕墙的防雷设计应符合《建筑物防雷设计规范》GB50057的规定。4.4．4任何一块幕墙的玻璃面板均应能单独更换。玻璃面板损坏或更换所引起负荷变化，不应导致支承结构的破坏。10

5.1.1点支式玻璃幕墙由玻璃面板、支承结构、连接玻璃面板 与支承结构的支承装置等组成。 5.1.2点支式玻璃幕墙的支承结构可分为杆件体系和索杆体系 两种。杆件体系是由刚性构件组成的结构体系。索杆体系是由拉 索、拉杆和刚性构件等组成的预拉力结构体系（图5.1.2）。

图5.1.2索杆体系

1．3点支式玻璃幕墙的支承结构布置可分为单向受力体系 向受力体系两种（图5.1.3）。

和双向受力体系两种（图5.1.3） 杆件体系或索杆体系 杆件体系或索杆体

和双向受力体系两种（图5.1 杆件体系或索杆体系

图 5.1.3 支承结构布置

5. 1. 43 玻璃面板承受外荷载作用，并通过支承装置将荷

递给支承结构。支承结构承受支承装置传来的外荷载，并将外荷 载与其他荷载传递给主体结构。

5．2．1幕墙支承结构及其与主体结构的连接应具有行

市．2．1幕墙支承结构及其与主体结构的连接应具有符合 的承载力和刚度。

在风荷载作用下玻璃面板不破损。有抗震设防要求的点支式玻璃 幕墙结构体系，应保证在设防烈度地震作用下幕墙经修理后仍可 使用。在罕遇地震作用下幕墙的支承结构体系不得塌落，

地震作用、温度作用、主体结构位移及其组合的影响下，应满足 规定的安全要求。

体系，可采用线性结构力学方法计算结构的内力和位移；对于索 杆体系，拉索和拉杆应只受拉，宜采用几何非线性方法计算结构 的内力和位移。

状的面板，可按照第5.5.2条和5.5.6条计算内力和变形： 具有不规则形状的面板，应采用有限单元法计算内力和变形

5.2．6计算幕墙支承结构的内力和位移时，宜不考虑玻璃面 板的共同工作。

5．3．1点支式玻璃幕墙结构设计时，荷载和作用效应应按下 式进行组合：

S =YgSGk +VwYwSwk +VeYeSek +V+?rSTk

YG，YW,YE，YT 何载和作用的分项系数，按第 条的规定取值； w,=,—分别为风荷载、地震作用和温度作用效 应的组合值系数，按第5.3.4条的规定 取值。 5．3．2点支式玻璃幕墙应按各荷载和作用效应的最不利组合 进行设计。 5. 3. 3 荷载和作用的分项系数应按下列规定采用： 1 幕墙支承结构的构件、连接件和预理件的承载力计算

5.3.2点支式玻璃幕墙应按各荷载和作用效应的最不利

2幕墙支承结构的位移和挠度计算时，均取1.0。 5.3．4组合值系数应按下列规定采用：当有两个及两个以上 可变荷载或作用（风荷载、地震作用和温度作用）效应参与组合 时，第一个可变荷载或作用效应的组合值系数可取1.0；第二个可 变荷载或作用效应的组合值系数可取0.6；第三个可变荷载或作用 效应的组合值系数可取0.2。 5.3.5幕墙结构材料的重力密度可按下列规定采用：

5．3.5幕墙结构材料的重力密度可按下列规定采用：

5. 3. 5幕墙结构材料的重力密度可按下列规定采

钢化玻璃、防火玻璃 25.6 kN / m 玻璃棉 0.5~1.0kN / 铝合金 27.0kN /m 钢材 78.5 kN / m

钢化玻 玻璃棉 铝合金 钢材

25.6 kN / m 0.5~1.0kN/m 27.0 kN / m3 78.5 kN / m3

作用在点支式玻璃幕墙中玻璃面板和支承装置上的风 应按下式计算，且取值不应小于1.0kN/m：

W = βgzzu,wo

作用在点支式玻璃幕墙中支承结构上的风荷载标准值应按下 算：

Wk =1.1β,u,u,wo

式中 作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/m）： βe 阵风系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规 范》GB50009采用; 风振系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范 GB50009采用； 从s 风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构衣 载规范》GB50009采用或根据风洞试验结果在 定； L， 风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结权

5.3.7点支式玻璃幕墙的温度应力计算中，年温度变化值△7 应按实际情况采用。当无可靠资料时，可取80C。 5．3．8对于竖向的玻璃幕墙，垂直于玻璃平面的分布水平地 需作田标准估可按下式汁做

震作用标准值可按下式计算：

β,αmaxGx qEk A

垂直子幕墙玻璃平面的分布水平地震作用标准 值 (kN / m); 玻璃幕墙的永久荷裁标准值（KN）； 幕墙的面积（m); 水平地震影响系数最大值，按6度抗震设计时 取0.04；按7度时取0.08；按8度时取0.16： 动力放大系数，按现行行业标准《玻璃幕墙工 程技术规范》JGJ102采用。

5.3.9对于竖向的玻璃幕墙，平行于玻璃平面的集中水 震作用标准值可按下式计算：

Pek = βeαmax G

5.4材料物理力学性能

璃的强度设计值可按表5.4.1采

表5.4.1玻璃的弯曲强度设计值f。(N/mm)

注：1夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值可按所采用的玻璃类别取

5．4．2玻璃的泊松比可采用0.21。 5.4.3牌号为1Cr18Ni9Ti和0Cr18Ni9和1Cr18Ni9的不锈 钢，其强度设计值应采用180N/mm。适用于支承结构的其他牌 号的不锈钢，其强度设计值可取第3.1.1条中现行国家标准规定 的屈服强度fo.2除以1.15。

表 5.4.4材料的弹性模量 E (N/mm

表 5.4.4材料的弹性模量 E(N

5.4.5幕墙材料的线膨胀系数α 可按表 5.4.5采月

5幕墙材料的线膨胀系数α可按表5.4.5采用。

表5.4.5材料的线膨胀系数α

5. 5. 1 玻璃面板在荷载组合作用下的最大应力应满足下列条 件：

式中fg 玻璃的弯曲强度设计值，按表5.4.1取用。当按式 （5.5.2）计算玻璃面板的最大应力S时，f.取大面 强度；当按式（5.5.4）计算玻璃边缘的挤压应力α 时，fg取边缘强度。 5．5．2点支式玻璃幕墙的玻璃面板，在垂直于玻璃平面的荷 载作用下，其最大应力可采用有限单元法计算得出。对于四点 支承的玻璃面板（图5.5.2），其最大应力也可采用下式计算：

载作用下，其最大应力可采用有限单元法计算得出。对于四点 支承的玻璃面板（图5.5.2），其最大应力也可采用下式计算：

图 5.5.2 四点支承玻璃面板（l。≤lh

αiqlb g= t?

C四点支承玻璃面板跨中边缘最大弯曲应力设计 值； αi—— 应力系数，由表 5.5.6 查得; q一均布荷载设计值，按现行行业标准《玻璃幕墙工 程技术规范》JGJ102取用； l，四点支承玻璃面板长边跨长； t一一玻璃厚度。对于中空玻璃和夹层玻璃，按现行行 业标准《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102的规定 取值。

5．5．3斜玻璃幕墙计算承载力时，应计入恒荷载、雪荷载， 雨水荷载等重力以及施工荷载在垂直于玻璃平面方向所产生的弯 曲应力。施工荷载应根据施工情况确定，但不应小于每块玻璃面

板上2.0kN的集中荷载，其作用点按最不利位置考虑，

板上2.0kN的集中荷载，其作用点按最不利位置考虑。

N的集中荷载，其作用点按最不利位置考虑。 在年温度变化影响下，玻璃边缘与边框接触时在玻璃 生的挤压应力，可按下式计算：

5. 5. 4 在年温度变化影响下，玻璃边缘与边框接触时在

5.5.4在年温度变化影响下，玻璃边缘与边框接触

中产生的挤压应力，可按下式计算：

面板中产生的挤压应力，可按下式计算：

武中, 玻璃面板的挤压应力设计值，取大于0（N/mm~ e 玻璃边缘与边框间的空隙（mm）： b（或a）一垂直于边框的玻璃面板边长（mm）； △T 一一一年温度变化设计值（℃），可采用80℃： & 玻璃的线膨胀系数，按第5.4.5条的规定采用 E 一玻璃的弹性模量（N/mm），按第5.4.4条的 规定采用。

5. 5. 5 玻璃面板在荷载组合作用下的最大挠度应满足下列条 件：

Brqklb 优 Er3

β，挠度系数，由表5.5.6查得； 程技术规范》JGJ102取用； l 四点支承玻璃面板长边跨长： t 玻璃厚度，按第5.5.2条的规定取用

表 5.5.6 四点支承玻璃面板的应力系数和度系数

2本表中的数值允许线性内插或外推 5.5．7玻璃面板在垂直于玻璃平而的荷载作用下，其连接节 点的承载力在必要时应按下式校核：

点的承载力在必要时应按下式校核：

对于四点支承玻瑙璃面板，

F = 0.3gab

式中 F 单个连接节点上荷载和作用的设计值（KN)； q一均布荷载和作用的设计值(kN/m); a,b单块玻璃面板的短边和长边边长(m); R 玻璃面板连接节点承载力的设计值（kN)， R，=R/r，其中，R为玻璃面板连接 点承载力的测试值；取2.5。 承载力测试值R应采用与实际工程相同的连接节点进

承载力测试值R应采用与实际工程相同的连接节点进行拉 申试验取得。试验时玻璃面板尺寸应采用300mm×300mm，试件 数应不少于3件，以试验平均值作为测试值

5.1支承装置应符合现行行业标准《点支式玻璃幕墙支承 》JG/T138的规定。

5. 6. 24 钻孔点支式幕墙玻璃面板的点连接处宜采用活动铰连 接。

5.6．2钻孔点支式幕墙玻璃面板的点连接处宜采用活动铰连

5．7．1杆件体系支承结构中的结构构件，应根据现行国家 准《钢结构设计规范》GB50017、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018进行设计，分别进行强度计算、整体稳定和局部稳定计 算，并验算刚度。受压构件的容许长细比宜取150，受拉构件的 容许长细比宜取250。 5.7.2索杆体系支承结构的整体刚度由预拉力提供的刚度和 截面刚度构成。索杆体系设计包括初始状态设计和工作状态设计 两部分。初始状态是指索杆在预拉力作用下的自平衡状态；工作

面刚度构成。索杆体系设计包括初始状态设计和工作状态设计 部分。初始状态是指索杆在预拉力作用下的自平衡状态；工作 态是指索杆在组合外荷载作用下的平衡状态。

1）初始状态是平衡的； 2）初始状态是稳定的。 2索杆体系的工作状态设计应满足下列条件： 1）工作状态下索杆体系的整体稳定应满足要求； 2）工作状态下索杆体系的节点位移值应满足要求； 3）工作状态下索杆体系中的拉索、拉杆不宜因受压而 出工作；必须防止因拉索、拉杆退出工作而使体系成为几何可 1构。体系中的刚性构件必须符合第5.7.1条的要求；拉索、拉 必须饰合笛573冬的爱求

5.7.3拉索、拉杆设计应符合下列规定：

1点支式玻璃幕墙应采用低松弛不锈钢丝绳拉索和奥氏 体不锈钢拉杆。 2钢丝绳拉索严禁焊接， 3点支式玻璃幕墙钢拉索的抗拉力设计值应按现行国家 标准规定的最小整索破断拉力值除以2.5取用，即：

式中Nik—现行国家标准规定的最小整索破断拉力值（kN)； Nt一钢拉索的抗拉力设计值(kN)。 4带螺纹的钢拉杆进行强度设计时，应根据螺纹根部的 净截面计算应力。 5．7．4钢支承结构的连接可采用焊接连接、普通螺栓连接、 高强度螺栓连接和销钉连接。对每一种连接都应按现行国家标准 《钢结构设计规范》GB50017进行有关的强度计算。销钉连接可 采用图5.7.4所示形式，并应参照有关标准进行专门设计。

图5.7.4销钉连接

5.7.5拉杆、拉索连接节点的构造可采用图5.7.5所示形式， 并应参照有关标准进行专门设计。

图5.7.5拉杆、拉索连接节点

6.1.1玻璃幕墙在制作前应对建筑设计施工图进行放

6.1.1坡璃幕墙任制书 筑设计施工进行放杆核对： 并应对已建主体结构进行复测，按实测结果调整幕墙设计，经设 计单位同意后方可加工组装。 6.1．2点支式玻璃幕墙所采用的材料、零附件应符合第3章 的规定：并应有出厂质量合格证书。 6.1.3加工幕墙所采用的设备、机具和量具应适合加工精度 的要求。

6．2，1玻璃板块在钢化处理前，应完成玻璃的切裁、磨边、 钻孔等加工工序。 6.2.2玻璃板块的周边必须按设计要求进行机械磨边、倒棱 倒角等精加工处理。

6.2.3玻璃板块边缘不应出现爆边、缺角等缺陷。

表 6.2.4 玻璃板块尺寸允许偏差(mm)

注：a指玻璃板块的边长。

6. 2. 5玻璃板块的弯曲度应符合表 6.2.5 的要求。

6. 2. 5玻璃板块的弯曲度应符合表 6.2.5 的要求

表 6.2.5 玻璃板块充许弯曲

6.2.6玻璃板块直孔扎径a不应超过充许偏差0~+0.5mm 锥孔口径b不应超过允许偏差+0.2~+0.5mm，锥孔斜度为45°， 锶孔深度℃应不大于单层玻璃公称厚度的2/5，允许偏差土0.2 mm；孔轴线垂直度不应超过0.5mm，孔同轴度不应超过0.5mm (图 6.2.6)。

学士标准规范范本图6.2.6 玻璃板块开孔的允许偏差

6.2．7玻璃板块钻孔后必须进行倒角处理，倒角尺寸不应少 于1.0mm。与沉头连接件配合的孔，孔周围不得出现崩边；与浮 头连接件配合的孔，当孔出现崩边时必须经修磨处理，修磨区域 的宽度不得大于6mm，深度不得超过玻璃公称厚度的1/12，长度 不得超过孔周长的1/4。

6. 2. 8 当玻璃板块的钻孔采用锥坡孔时，玻璃公称厚度应不 小于8mm。

不应大于1.0mm。当玻璃板块为由两片单层玻璃组合而成的夹层 或中空玻璃时，两片单层玻璃应采用不同孔径的加工方法，此时， 单层玻璃钻孔的位置偏差应不大于大小孔径之差的一半。

装修设计教程注：L为螺杆的长度W为玻瑙的总厚

：2连接件中各零件（图6.3.2）的加工制作宜满足现行行 准《点支式玻璃幕墙支承装置》和其他有关产品标准的要求。

图6.3.2连接件的零件