d70 颗粒大小分布曲线上的某粒径，小于该粒径的土含量 占总质量的70%； d0 较细层土颗粒大小分布曲线上的某粒径，小于该粒径 的土含量占总质量的70%； d85 较细层土颗粒大小分布曲线上的某粒径，小于该粒径 的土含量占总质量的85%； D一一按球形体折算的块石当量直径； Dw 竖向排水体等效换算直径； D10 较粗层土颗粒大小分布曲线上的某粒径，小于该粒径 的土含量占总质量的10% D15 较粗层土颗粒大小分布曲线上的某粒径，小于该粒径 的土含量占总质量的15%； D20 较粗层土颗粒大小分布曲线上的某粒径，小于该粒径 的土含量占总质量的20%； e一孔隙比； E一一搅拌桩的压缩模量； E 压缩模量； Esp 搅拌桩复合土层压缩模量； 沿计算面的摩擦系数；一 加固土试块在室内标准养护条件下的无侧限抗压强度 平均值； fspk 复合地基承载力特征值； fsk 桩间土承载力特征值： G 土粒密度与水的密度之比； h 土层分层厚度； H 平均波高； H1% 百分之一大波波高； H 设计频率为力的高潮水位； J 土的临界水力坡降：

.H.g 接触冲刷临界水力坡降； k 渗透系数； K 堤身抗滑力矩折减系数； k2 堤身强度指标折减系数； km 加荷比； K 抗滑稳定安全系数： K。 沿墙底面或墙身各水平缝的抗滑稳定安全系数； K。 沿墙底面、墙身各水平缝及齿缝的抗倾覆稳定安 系数； 1 搅拌桩桩长； 桩长范围内第i层土的厚度； L 土条的弧长或竖井深度； m 面积置换率；人 M。 倾覆力矩；J MR 抗倾覆力矩； n 桩长范围内所划分的土层数、井径比或孔隙率; N 一垂直作用于基底面上的合力； 力 土中的竖向有效应力或累计荷载： 第i土层的前期固结压力或土的细粒颗粒含量； 第i土层的现有有效应力； qp 未经修正的桩端地基土承载力特征值：； qsi 桩周第i层土的侧阻力特征值； qw 竖井纵向通水量； Q 第i级荷载的加载速率； Q 龙口溢流平均流量： Q 内陆流域来水平均流量； Q 水闸泄水平均流量； R 单桩竖向承载力特征值：

R 累计频率为%的波浪爬高； S 涂抹区直径d与竖井直径dw的比值； S 最终主固结变形量： Su一由静力触探试验比贯入阻力（单桥探头）或锥尖阻 （双桥探头）换算的十字板抗剪强度； S。 最终变形量； t 固结时间； T 潮位设计重现期； T;1 第i级荷载加载的起始时间； T; T 竖向固结时间因数； up 桩的周长； U 地基土的固结度， V 作用于计算面上的垂直力； W 土条的重量； Z, 堤坝顶面高程； 桩端天然地基土的承载力折减系数； α α; 第i个土条底面弧段中点切线与水平线的夹角； 桩间土承载力折减系数， 一海水的重度； 填筑体的重度； 六 加固土强度折减系数； ? ? 塑料排水板厚度； 泊松比； Omax 基底的最大应力； Omin 基底的最小应力； O 土的自重压力； O2 土的附加压力； Tf 土的抗剪强度； 6：

U 抗冲稳定临界流速； 土的内摩擦角； ? 堆石体休止角； 中u 土的不固结不排水三轴试验所得的内摩擦角； peu 土的固结不排水三轴试验所得的内摩擦角 ys 沉降计算经验系数； △P 地基中各分层中点的附加压力增量； Ao 竖向附加压力增量。

3.0.1海岸软土地基堤坝工程的设计除应符合稳定渗流控制和变 形的技术要求外，尚应符合堤坝周边生态、环境、景观及用海的要求。 3.0.2提坝工程的防潮（洪）标准应根据防护对象的规模和重要 性按现行国家标准《防洪标准》GB50201选定。 3.0.3对遭受潮（洪）水灾害或发生事故后损失巨大、影响严重的 堤坝工程电缆标准，其防潮(洪)标准宜提高；对遭受潮（洪)水灾害或发生事 故后损失和影响较小的堤坝工程，其防潮（洪)标准宜降低。采用 高于或低于规定防潮（洪）标准进行堤坝工程设计时，应经论证并 报主管部门批准。

表3.0.4 堤坝工程的级别

3.0.5／堤坝工程上的闸、涵、泵站等水工建筑物的级别不应低于 堤坝工程的级别。 3.0.6水工建筑物的级别应根据工程级别及其在工程中的重要 性按表 3. 0. 6 确定。

表3.0.6水工建筑物的级别

3.0.7位于地震烈度7度及以上地区的1级海岸软土地基堤坝 工程或特别重要堤段，应进行抗震设计。【

3.0.7位于地震烈度7度及以上地区的1级海岸软土地基堤坝 工程或特别重要堤段，应进行抗震设计。

察工作。测量应按规划、可行性研究、初步设计和施工四个阶段进 行。勘察应按规划、可行性研究、初步设计三个阶段进行，对于 规模较大、地形地质条件复杂或有特殊要求的工程应进行施工 勘察。

4.2测量 4.2.1测量范围及测图比例尺的选择应符合下列规定： 1堤坝测量范围应划分为直接影响范围、间接影响范围及分 析研究范围。 1）直接影响范围为堤坝轴线向两侧展开100m～300m，堤 项一端或两端闭合至自然岸坡或已建工程；当临海侧为 侵蚀性滩岸时应扩至深泓或侵蚀线外； 2)间接影响范围为新建堤坝闭合时对应的围涂区域； 3)分析研究范围为因分析研究确定堤坝潮流、泥沙、潮位及 波浪需要所选取的范围。 2测图比例尺应根据测量工作阶段、影响范围及实际需要确 定，并应符合表4.2.1的规定

表4.2.1海岸软土地基堤坝各工作阶段测量要求

4.2.2控制测量网的基本控制精度应符合国家平面控制测量等 级和高程控制测量等级的规定。图根控制和测站点控制工作应根 据控制测量网进行，测量精度应符合测图比例要求和现行国家标 准《工程测量规范》GB 50026 等相关标准的规定。

4.2.3陆域及潮间带地形测量应符合下列规定：

1可采用航空摄影测量、野外数字化测图及能达到现行国家 标准《工程测量规范》GB50026精度要求的其他方法施测。 2应测量海塘、丁坝、顺坝、涵洞、水闸和高滩等表示地理特 征的地物、地貌的位置及高程，并在测图中标示。 3当高滩上有较大冲刷沟时，宜测量其位置和高程，并在测 图中标示，对高滩地上生长的芦苇、树木、丝草等植被，应测绘其地 类界。 4陆域及潮间带地形图的高程标记点宜选在明显的地物点 或地形特征点上，并应均匀分布，高程标记点密度为图上每 100cm内10点~20点。

4.2.4水下地形测量应采用数字化测图，并应符合下列

制网。当原有验潮站数量不足时，应根据测量精度要求增设控 制点。 2测量深度主测线间距宜为10m～20m，且宜按垂直等深线 方向布设；检查线的数量不宜少于主测线数量的5%，检查线应垂 直于主测线布设。测点间距宜为5m～10m，地形复杂区域宜采用 低值。采用测深仪测深时，测量深度应进行吃水改正、声速改正和 动吃水改正；当水深小于20m时，测量深度允许误差应为士0.2m； 当水深大于或等于20m时，测量深度允许误差应为所测深度的 土1%。 3当测图比例尺为1：500时，定位允许误差应为士1.0m；当 比例尺为1：5000～1：1000时，定位允许误差应为士2.0m；当比例 尺为1：50000～1：10000时，定位允许误差应为士5.0m。当测深 仪换能器与定位中心不在同垂线上时，应进行偏心改正。 4水下地形测量时应分析地基表层浮泥、流泥对测量成果的 影响。

4.2.5测量成果应包括下列内容：

测量的技术设计书、工作总结报告、技术总结报告和自查 报告； 地形图； 需要提交的其他资料。

4.3.1勘察前应搜集拟建工程概况、地形、区域地质、遥感与地 震、地下管线、已有地质资料及设计意图等有关资料，并应进行现 场踏勘，编制勘察大纲。 4.3.2勘察方法应符合下列规定：

4.3.2勘察方法应符合下列规定

4.3.2勘察方法应符合下列规

1勘察方法应符合现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB 0021的有关规定，并应根据勘察目的及场地岩土层特性，优先采 用钻探、十字板剪切、静力触探和地球物理勘探等方法

2十学板剪切、静力触探和地球物理勘探等勘探方法应与钻 探等其他勘探方法配合使用。 3对海涂面表层流泥，宜选用柱状透明采泥器等取样设备探 明其厚度与底界面。 4.3.3勘探点布置应符合下列规定： 1勘探点布置宜利用当地类似工程经验和已有地质资料。 2各阶段均应布置纵、横勘探部面，横剖面宜垂直岸线布置 每一工程地质单元的横剖面不应少于一个，且应满足表4.3.3的 要求。堤坝两端和孤岛（山体)两侧均应布置控制钻孔。当险情多 发、地质条件复杂、存在特殊地质体或不良地质现象时，应加密勘 探点或进行专门地质论证。

3.3勘探点布置应符合下列规

表4.3.3海岸软土地基堤坝勘探点

3横部面上宜在堤坝中心及内、外侧分别布置勘探孔3个~ 6个。软土地基上的堤坝，宜以钻孔和十字板剪切试验孔为主，静 力触探孔为辅；十字板剪切试验孔宜布置在钻孔或静力触探孔附 近，且不宜单独布置。 4在险工段、龙口段、物性异常以及塘、沟、坎等地段，勘探孔 应呈网格状布置。 5涵闸、泵站等交叉建筑物的勘探点布置应符合现行国家标 准《堤防工程设计规范》GB50286和下列规定：

1)可行性研究阶段可沿闸轴线布置1个纵剖面，孔距宜为 50m～100m；横部面宜顺水流方向布置，且不应少于1 个，孔距宜为100m~200m； 2）初步设计阶段应结合建筑方案呈网格状布置，孔距宜为 20m50m，大中型涵闸纵横勘探剖面均不宜少于3个 小型涵闸不宜少于1个。 6勘探孔深度应根据地质条件和设计需要确定，且宜符合下 列规定： 1)堤坝钻孔深度宜为堤坝高度的3倍～5倍，当软土层厚 或埋深大时取上限，反之可取下限；孔深尚应满足渗流、 地基处理和稳定分析的要求；当基岩出露或埋深浅时， 钻孔宜揭穿强风化层并深人中（弱）风化岩层3m～5m； 2)闸（站）勘探孔进入底板以下的深度宜为闸底板宽度的 3）当采用桩基时，孔深应满足沉降计算要求，且宜深入桩底 以下 5m10m; 4)控制性钻孔宜深入塘、沟、坎等深坑或最大冲刷深度以下 ? 5）水文地质试验和长期观测钻孔宜根据水文地质条件 确定。 7 钻进方法、孔径、孔内测试项目应符合现行国家标准《岩土 工程勘察规范》GB50021的有关规定。在细粒土和粉细砂层中不 应采用螺旋钻进或冲击钻进。钻进的回次进尺应根据岩土性质 钻进方法等确定，且不应大于2.0m和取芯管管长。 8各阶段应进行天然建筑材料勘察，绘制天然建筑材料分布 图，评价天然建筑材料储量、质量和交通运输条件等。

4.3.4取样与试验应符合下列规定

1钻孔中取样应根据岩土层性质选取取样器和取样方法，且 应符合现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021的有关规定

软土、细粒土中应采取原状样，砂和砂砾卵石层可采取扰动样。取 样宜采用快速连续静压法，遇硬黏土等压入困难的土层时，可采用 重锤少击方式取土，但应有良好的导向装置。 2取样间距宜为2.0m～2.5m，在主要土层中应有足够数量 的代表性原状土样，且应满足数理统计的要求。 3样品尺寸应满足试验要求，其封装、保存和运输应符合现 行国家标准《土工试验方法标准》GB/T50123的有关规定。 4室内岩土试验项目可按表4.3.4的规定执行，当有特殊要 求时，可进行专门试验；土的分类应符合现行国家标准《岩土工程 勘察规范》GB50021的有关规定。Y

表4.3.4室内岩土试验项目表

注：“/”为必做项目：“十”为根据需要选做

5在规划阶段可采用工程地质类比法提出各岩土层物理力 学参数建议值，可取少量试样进行试验；在可行性研究阶段，每 工程地质单元每个主要土层累计有效试验组数不应少于6组；初 步设计阶段不应少于10组。一 6试验成果均应按工程地质单元分层统计各指标的组数、平 均值、最大值、最小值、标准差、变异系数、标准值、大值平均值、小 值平均值等，经综合分析后提出岩土物理力学参数建议值。 7当附近有腐蚀性评价资料时，可直接采用。否则，应取样 试验，并按现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021的有关规 定进行腐蚀性评价。 8，应根据十字板剪切试验结果计算各试验点的峰值强度、重 塑土强度和灵敏度，并绘制单孔不排水抗剪强度随深度变化曲线 和斜率图，且宜绘制同一地质单元十字板剪切试验成果综合斜率 图。十字板不排水抗剪强度应根据土层条件和当地经验进行修 正，不宜直接采用

表 5.2. 4黏性±压实度

5.3.1海岸软土地基堤坝工程的形式应按因地制宜、就地取材的 原则，根据堤段所在的地理位置、重要程度、地质条件、筑堤材料、 水流及风浪特性、施工条件、运用和管理要求、环境景观、工程造价 等因素，经过技术经济比较后确定。 5.3.2根据筑堤材料，可选择土堤、石堤、土石混合堤、钢筋混凝 土堤等；根据堤身断面形式，可选择斜坡式堤陡墙式堤或混合式 堤等；根据防渗体设计，可选择均质土堤、黏土心墙堤等。 5.3.3同一堤线的各堤段可根据具体条件采用不同的提型。在 堤型变换处应做好连接处理，宜设置过渡段。 5.4×堤坝断面设计 5.4.1堤坝断面形式的确定宜符合下列规定： 1斜坡式断面宜用于风浪较大的堤段，当滩涂面较高时，可 采用在土堤临海侧护面的形式；当滩涂面较低时，宜在临海侧设抛 石棱体。 2陡墙式断面宜用于风浪较小堤基较好的堤段，临海侧宜 采用重力式或箱式挡墙，底部应采取抛石基础或与压载相结合的 防护措施。 3混合式断面宜用于滩涂面低、风浪作用强的堤段，宜在设 计高潮位处设置消浪平台，消浪平台的宽度宜为1倍～2倍设计 波浪高度，且不宜小于3.0m。 5.4.2提坝设计潮位、波浪重现期及安全加高应根据堤坝工程级 别按表54.2取值

5.4.1堤坝断面形式的确定宜符合下列规定

1斜坡式断面宜用于风浪较大的堤段，当滩涂面较高时，可 采用在土堤临海侧护面的形式；当滩涂面较低时，宜在临海侧设抛 石棱体。 2陡墙式断面宜用于风浪较小堤基较好的堤段，临海侧宜 采用重力式或箱式挡墙，底部应采取抛石基础或与压载相结合的 防护措施。 3混合式断面宜用于滩涂面低、风浪作用强的堤段，宜在设 计高潮位处设置消浪平台，消浪平台的宽度宜为1倍～2倍设计 波浪高度，且不宜小于3.0m。 5.4.2堤坝设计潮位、波浪重现期及安全加高应根据堤坝工程级 别按表 5. 4. 2 取值

表5.4.2堤坝设计潮位、波浪重现期及安全加高

5.4.3在进行堤顶高程计算时，波浪爬高累积频率应按表5.4.3 取值。

在进行堤顶高程计算时，波浪爬高累积频率应按表5.4.3

5.4.3在进行堤顶高程计算时，波浪爬高累积频率应按

表5.4.3波浪爬高累积频率标准

5.4.4当采用瑞典圆弧法和简化毕肖普法时，堤坝整体抗滑稳定 安全系数不应小于表5.4.4的规定。当采用其他稳定分析方法 时，其安全性应另作论证。

表5.4.4堤坝整体抗滑稳定安全系

主：1正常运用条件指设计正常应用条件 2非常运用条件I指施工条件：

3非常运用条件Ⅱ指正常运用条件与地震条件的组合。

5.4.5取值。表5.4.5波浪累积频率堤坝形式部位设计内容波浪累积频率(防浪墙、陡墙强度和稳定性陡墙式基床、护底块石稳定性防浪墙强度和稳定性斜坡式护面块石稳定性13护底块石稳定性13注：当平均波高与水深比值不大于0.3时，宜采用5%5.4.6防浪墙抗滑、抗倾覆稳定安全系数不应小于表5.4.6的规定。表5.4.6防洪墙抗滑、抗倾覆稳定安全系数类别防浪墙抗滑稳定防浪墙抗倾覆稳定堤坝工程的级别1234552安正常运用条件1.351.301.251.201. 151.601.551.451.40全系非常运用条件I201.101.051.051.501.451.351.30数非常运用条件Ⅱ1.101.051.051.00001.3011.301.201.205.4.7堤坝龙口度汛、堵口潮位设计重现期可根据建筑物级别按取值。表5.4.7龙口度汛、堵口潮位设计重现期（年）堤坝建筑物级别1234、5时段潮位龙口度汛30≤T<5020≤T<3010≤T<205全年设计重现期龙口堵口20≤T<3010≤T<205≤T<10非汛期注:1T表示潮位设计重现期；2当工程级别高但围区规模小时，经论证后，设计重现期可降低一级。5.4.8堤坝起始地面和顶高程的确定应符合下列规定堤项设计起始地面应根据地质资料确定，且应从浮泥或流.20:

高程应按下式计异： Z,=H,+R,+△h (5.4. 8) 式中：Z，一堤坝顶高程（m）； H. 设计频率为力的高潮位（m），按现行国家标准《堤防 工程设计规范》GB50286确定； Rf一一相应于累积频率的波浪爬高（m），按现行国家标准 《堤防工程设计规范》GB50286确定，累积频率按本 规范第5.4.3条确定； △h一一安全加高（m），按本规范表5.4.2确定。 3按允许部分越浪设计的堤坝顶高程，应根据现行行业标准 《海堤工程设计规范》SL435规定的方法进行越浪量计算。对于 三面均有护面的堤坝，采用的越浪量不应大于0.05m/（s·m） 对于堤顶有护面、内坡为生长良好草地的堤坝，采用的越浪量不应 大于0.02m/(s·m)。 4堤坝顶设防浪墙时，堤坝顶高程可算至防浪墙顶面。但不 计防浪墙高度的堤顶高程，应高于设计潮位0.5H1%。 5对于3级及以上或断面形式复杂的堤坝,其波浪爬高值和 越浪量宜通过模型试验确定。 5堤坝顶高程设计应预留施工完成后10年的沉降量。预留 沉降量应按本规范第6章关于沉降计算的规定确定。堤坝地基下 过专题论证确定

4.9堤坝顶宽度应符合下列规

Z.=H,十R.十△

1不含防浪墙的堤坝顶净宽应根据地基条件、防汛、施工、管 理、结构等需要确定。1级、2级、3级提坝顶净宽分别不宜小于 7.5m、5.5m、4.5m，4级、5级堤坝顶净宽不宜小于3.5m。 2道路不宜设置在堤坝顶，可设置在堤坝的背海侧，宜与平 台相结合，其宽度不应小于8m。结合防汛和管理的要求，当在堤 坝顶通车时，应设置会车道，会车道处的路面宽度不应小于6.5m，

有效长度不应小于20m。 3防浪墙净高不宜大于1.2m。防浪墙埋置深度应大于 0.5m。防浪墙宜设在临海侧，经过论证或模型试验验证后，防浪 墙也可设在堤坝顶内侧。防浪墙每隔8m～12m宜设一条沉 降缝。

1堤身边坡的坡比应按堤身材料与结构形式经稳定计算确 定。初步设计时可按表5.4.10选取。当堤型为混合式时，宜根据 工程经验确定。

表5.4.10堤身两侧边坡坡比值

2当临海侧设置消浪平台时，其顶面及顶面以下1.0m范围 内的护面结构应加强，对于3级及以上堤坝，应根据波浪模型试 验，加强消浪平台及上下段护面结构。 3临海侧坡脚应设置护脚，防止冲刷堤脚。对滩涂冲刷严重 的堤段，应增设堤脚防护措施

2当临海侧设置消浪平台时，其顶面及顶面以下1.0m范围

5.5.1堤身的防渗土体宽度和厚度应经渗流及渗透稳定计

5.5.1堤身的防渗土体宽度和厚度应经渗流及渗透稳定计算确 定，并应满足施工和构造的要求。渗流计算及渗透稳定验算应符 合本规范第6章的规定

5.5.2堤坝不同填料与土体之间应设置反滤层。土工织物

反滤层时，应按现行国家标准《土工合成材料应用技术规范》GB 50290的规定进行设计。

5.5.3堤坝防渗应符合下列规

5.5.3堤项防渗应符合下列规定： 1防渗土体部宽度不应小于1.0m，其顶部高程应高于设 计高潮位0.5m，并应对防渗土体薄弱部位进行渗流稳定验算。 2防渗土体顶部应预留沉降量，预留值宜为0.3m。 3堤身的防渗土料应就地取材，当采用多种土料时，宜将抗 渗性好的土料填筑于临海侧。 4主、副石堤坝之间的防渗土体宽度应大于最大水位差的 4倍。 5.5.4用于构筑堤身的棱体护底、闭气土方和施工围堰的充泥管 袋，不宜用于护面结构。充泥管袋长宽比宜为2.1～3.5。每层填 筑高度宜为0.6m,边坡坡比不宜大于1:1.5 5.6护面结构 5.6.1护面形式应根据工程等级、波浪高度、型等条件选用。 护面结构的厚度可根据现行行业标准《海堤工程设计规范》SL435 的有关规定计算。对允许部分越浪的堤坝顶面和背海侧坡面及 坡脚应根据越浪量大小采取相应的防护措施。 5.6.2砌石及混凝土防护墙和护坡应在顺堤线方向设变形缝，砌 石结构分缝间距宜为10m，混凝土结构分缝间距宜为15m，钢筋混 凝土结构分缝间距宜为20m。 泥结石、沥青混凝土、浆砌块石、混凝土等材料，并应根据不允许越 浪和允许部分越浪的工况和防护要求选用护面材料和进行结构设 计。堤顶护面应设置横向坡度，坡度宜为1%～3%。 5.6.4防浪墙应采用混凝土、钢筋混凝土、毛石混凝土、灌砌块石 或浆砌块石等结构，不应采用干砌块石，并应进行自身的强度和稳 定计算。 创

1防渗土体顶部宽度不应小于1.0m，其顶部高程应高于设 计高潮位0.5m，并应对防渗土体薄弱部位进行渗流稳定验算。 2防渗土体顶部应预留沉降量，预留值宜为0.3m。 3堤身的防渗土料应就地取材，当采用多种土料时，宜将抗 渗性好的土料填筑于临海侧。 4主、副石堤坝之间的防渗土体宽度应大于最大水位差的 4倍。

5.6.5斜坡式堤坝临海侧护坡的结构形式可采用干砌（浆砌)块

块体、混凝土栅栏板及混凝土连锁护堤块等，并应符合下列规定： 13级及以上堤段临海侧坡面，宜采用砌石或混凝土护坡， 其护面层结构尺寸应按现行行业标准《海堤工程设计规范》SL435 计算确定。3级以下堤段临海侧在平均高潮位以上范围可采用草 皮、混凝土框格草皮等护坡。 2波浪作用小的堤段可采用干砌块石或条石护面，护坡砌石 的始末处及与建筑物的交接处应采取封边措施。也可采用混凝土 或浆砌块石、灌砌块石框格，加强固定干砌块石护面的整体性，并 小值。 3波浪作用强烈的堤段临海侧护面宜采用混凝土或钢筋混 凝土异形块体，异形块体的结构及布置可根据消浪要求，经计算确 定。重要堤段应通过波浪模型试验确定。 4对不直接临海的堤段，宜沿堤线采取植草、空心螺母块植 草等形式护坡；对堤前滩地宽且风浪较小的堤段、可选用植物护 坡；对于风浪较大生态景观要求高的堤段，也可采用工程措施与 植物措施相结合的护坡形式。 5在护面层与抛石体之间应设垫层，面层表面应平整。垫层 可采用自然级配石渣或碎石，其厚度宜为20cm～40cm，含泥量不 应大5%；对透空式混凝土异形块体护坡的形式，垫层以上尚应 设置块石找平层，其块石粒径不宜小于混凝土异形块体的最大空 隙；护面层与土体之间，在垫层以下尚应设置反滤层，反滤层可采 用土工织物或充砂管袋 5.6.6临海侧陡墙式挡墙的设置应符合下列规定： 1挡墙应进行抗滑、抗倾覆稳定计算，挡墙基底的最大压力 不应大于地基承载力特征值的1.2倍。 2挡墙基底宜设垫层，并宜根据堤身高度设置堆石基础。 3挡墙应设置排水孔。 4挡墙与墙后填土之间应设碎石或石渣过渡层，也可设土工

5箱式挡墙内宜采用石渣或块石作为填料。 6对原有干砌块石和浆砌块石陡墙式挡墙采用混凝土加固 护面时，护面厚度应根据波浪要素计算确定，但不宜小于200mm。 5.6.7混合式堤坝临海侧护面结构应根据斜坡式和陡墙式的有 关要求选用。重要工程可通过模型试验综合分析选用。 5.6.8背海侧护面可采用干砌块石、浆砌块石、混凝土板块和植 被等护坡。按不允许越浪设计的堤坝应具备抗冲能力，可采用植 被护坡或其他工程措施；按允许部分越浪设计的堤坝应根据计算 越浪量或波浪模型试验结果，选用护面形式。 5.6.9对高度大于6.0m的堤坝，应在背海侧布设排水设施。按 允许部分越浪设计的堤坝，应在背海侧布设纵横向排水系统，汇水 的排水沟断面尺寸应根据越浪量大小和坡度计算确定，或根据已 建工程经验确定。平行堤坝轴线的排水沟可设在背海侧马道或坡 脚处。

5.6.9对高度大于6.0m的堤坝,应在背海侧布设排水设施

允许部分越浪设计的堤坝，应在背海侧布设纵横向排水系统，汇水 的排水沟断面尺寸应根据越浪量大小和坡度计算确定，或根据已 建工程经验确定。平行堤坝轴线的排水沟可设在背海侧马道或坡 脚处。

6.1.1在海岸软土地基上筑堤应进行渗流与渗透稳定验算、抗滑 与抗倾覆稳定验算及沉降计算。 6.1.2宜根据地形地质条件、断面形式、堤高和波浪条件基本相 同的原则,将堤坝划分为若干段,每段应选择1个～2个有代表性 的断面进行渗透稳定、整体抗滑稳定验算。 6.1.3渗流场的水头、压力、坡降和渗流量等水力要素可按现行 国家标准《堤防工程设计规范》GB50286的有关方法计算。 6.1.4防护墙基底应力应按不同水位与波浪力的最不利组合验 算。在进行堤坝边坡和堤基整体抗滑稳定验算时，应计入渗流作 用及潮位升降的影响。 6.1.5应根据堤基的地质条件、土层的压缩性、地基排水条件、堤 身的断面尺地基处理方法、荷载大小及加载过程等，选取有代 表性的断面进行沉降计算。 6.1.6黏性土层的压缩量计算宜包括应力历史和加载路径的 影响因素。原始地基在非正常固结状态时，沉降计算应包括超 固结比的影响因素。计算软土地基的沉降过程宜采用应变固 结度。

6.2. 1 堤坝渗流坡降及出逸坡降应按下列水位计算： 设计高潮（水）位； 2 潮水降落时临海侧堤身内的水位； 3施工期间的高潮(水)位。

6.2渗流计算及渗透稳定验算

6.2.2渗流应按堤身和地基渗透系数各向异性进行计算。 渗透流量时宜采用土层渗透系数的大值平均值，计算水位降 的浸润线宜用小值平均值

d,= /dodio

式中：d 粗细粒的区分粒径（mm）； d70果 颗粒大小分布曲线上的某粒径（mm），小于该粒径的 土含量占总质量的70%； d1o 颗粒大小分布曲线上的某粒径（mm），小于该粒径的 土含量占总质量的10%。

5)土的不均匀系数应按下式计算：

式中:C.u 土的不均匀系数； d6o——颗粒大小分布曲线上的某粒径（mm），小于该粒径的 土含量占总质量的60%。 3对双层结构的地基，当两层土的不均匀系数均等于或小于 10，且符合下式规定时，可判别为不发生接触冲刷：

式中:Drs 较粗层土颗粒大小分布曲线上的某粒径（mm），小 于该粒径的土含量占总质量的15%； d8s一一较细层土颗粒大小分布曲线上的某粒径（mm），小 于该粒径的土含量占总质量的85%。 2)不均匀系数小于或等于10的土层：

式中:D20 较粗层土颗粒大小分布曲线上的某粒径（mm），小 于该粒径的土含量占总质量的20%； d 较细层土颗粒大小分布曲线上的某粒径（mm），小

于该粒径的土含量占总质量的70%。 5.2.5 流土与管涌的临界水力坡降确定方法应符合下列规定： 1 流土型宜采用下式计算：

ds 颗粒大小分布曲线上的某粒径（mm），小于该粒径的 土含量占总质量的3%。 4土的渗透系数应通过渗透试验测定。当无渗透系数试验 资料时，可根据下式计算近似值：

k=2. 34n dz

6.2.6无黏性土防止渗透变形的充许坡降应以土的临界坡降除 以安全系数确定，安全系数宜取1.5～2.0。无试验资料时，无黏 性土的允许坡降可按表6.2.6选用；特别重要的堤段，其允许坡降 应根据试验的临界坡降确定。

表6.2.6无黏性土的允许坡降

6.2.7当两层土均为非管涌型土时，接触冲刷临界水力坡降可按 下式计算：

J k. H.g= (5.0+16.5 a10 D20

6.3 抗滑与抗倾覆稳定验算

6.3.1 堤坝抗滑与抗倾覆稳定验算应包括下列内容： 1 堤坝边坡和地基整体抗滑稳定； 2 护坡底面抗滑稳定、护坡内部稳定； 3 防护墙、防浪墙抗滑、抗倾覆稳定： 防护墙基底应力和地基承载力。 6.3.2 堤坝边坡和地基抗滑稳定可按正常运行条件和非常运行 条件进行验算：

6.3.2堤坝边坡和地基抗滑稳定可按正常运行条件和非常运行 条件进行验算： 1正常运行条件稳定验算指竣工后运行期断面的抗滑稳定验算。

2非常运行条件1稳定验算可分为下列三项： 1）分级加载施工的堤坝，各级加载条件下施工断面的抗滑 稳定验算； 2）堵口截流堤断面的抗滑稳定验算； 3）完建期非龙口段及龙口段堤坝断面的抗滑稳定验算 3非常运行条件Ⅱ稳定验算指竣工后运行期的堤坝承受地 等特殊荷载的稳定验算。 3.3堤坝边坡和地基抗滑稳定验算时，应根据工程实际情况确 计算工况及其相应的水位和荷载的最不利组合。各计算工况及 临海侧、背海侧水位组合可按表6.3.3采用

表6.3.3堤坝整体抗滑稳定计算工况及其临海侧、背海侧水位组合

注：1 施工期潮（水）位包括堵口设计潮（水）位、度汛设计潮（水)位等； 2 降落前的潮（水)位为施工期高潮（水）位或设计高潮（水）位； 3 降落后施工期低潮（水)位或设计低潮（水)位高于至压载平台顶时，按实际 潮（水）位计算。 B.4 多雨地区的土堤，应根据填筑土的渗透和堤坡防护条件，

潮（水）位计算。 5.3.4多雨地区的土堤，应根据填筑土的渗透和堤坡防护条件， 核算长期降雨期堤坡的抗滑稳定性，其安全系数可按非常运行条 件采用。

抗震标准规范范本6.3.5堤坝边坡和地基抗滑稳定验

1当设计低潮位低于滩涂面高程时，均应采用滩涂面高程作 为设计低潮位。 2地震力的计算方法应按现行行业标准《水工建筑物抗震设 3计算土体自重时，水下部分应按浮重度计算，水上部分的 堆砌石应按干重度计算，对于土体可采用饱和重度或湿重度计算。 4渗透力可用简化的替代重度法，即在计算滑动力矩时，浸 润线以下、设计低水位以上部分可采用饱和重度，但计算抗滑力矩 时应采用浮重度。 5对于堆石截流堤，可将内、外水位与截流堤边坡的交点以 直线连接作为浸润线位置；对一般堤坝，可取内水位与防渗土体内 边坡的交点和多年平均高潮位与防渗土体外边坡的交点以直线连 接作为浸润线位置。 6计算内、外坡抗滑稳定时，可视抛石、砌石体为透水体；潮 位升降作为水位骤升骤降处理，可认为堤身闭气土方浸润线保持 原位置不变。 7当顶有堆载或车辆荷载时，应将其换算成提身荷载。 6.3.6堤坝边坡和地基整体稳定验算可采用瑞典圆弧滑动法或 简化毕肖普法。采用爆炸置换法软基处理的海堤宜采用简化毕肖 普法。当堤基存在较薄软弱土层或倾斜岩面时，宜采用复合滑动 面法验算

6.3.7堤坝抗滑稳定分析时宜采用总应力法，当施工

.3.7堤坝抗滑稳定分析时宜采用总应力法，当施工历时较长 也基产生部分固结时，宜采用有效固结应力法和改进总强度法。 5.3.8瑞典圆弧滑动法计算应符合下列规定（图6.3.8）：

装修施工组织设计 式中：K 抗滑稳定安全系数； W1 第i土条浸润线以上的土体的天然重量（kN）； W2; 第i土条浸润线与外坡水位线之间的土体的饱和重 量(kN); W2i 第i土条浸润线与外坡水位线之间的土体的浮重量 (kN); W 第i土条外坡水位线以下的土体浮重量（kN)；

αi 通过第i个土条底面中点的径向线与垂直线的夹 角（）; 中;、C; 第i土条底部土体的内摩擦角（°）、黏聚力（kPa）： d、c 第i土条底部土体的有效内摩擦角（°）、有效黏聚力 (kPa) ; 6; 第i土条的宽度（m）； u; 第i土条底部的孔隙水压力（kPa）； Yw 水的重度（kN/m"）; 坡外水位线高出第i土条底面中点的距离（m）。

图6.3.10有效固结应力法示意图 一 地基；Ⅱ一填土；O一滑动圆弧圆心；R一滑动圆弧半径； A、B、C一滑动圆弧与地基和填土的交点