扩展部分构件的高度不小于宽度，可将上部结构传来的荷载 通过向侧边扩展成一定底面积使作用在基底的压应力小于或等于 地基士的允许承载力的基础，

扩展部分构件的高度小于宽度，可将上部结构传来的荷载通 过向侧边扩展成一定底面积使作用在基底的压应力小于或等于地 基士的允许承载力的基础。

张拉端与锚固端集合在同一锚体上且适用于预应力卵形消 也环向预应力筋的游动锚具。

污水处理卵形消化池满水试验合格后，在设计水位条件下 空气为介质对其进行的密封功能性试验，

绿色建筑标准规范范本Fph 等效水平环向侧压力标准值：

2. 2. 2 材料性能

A, 预应力筋的截面面积；

Aph 高度方向每来内预应力筋的截面面积之和； 反弧及圆弧预应力筋中应力近似直线变化的斜率； L一 张拉端至锚固端之间的距离； Lp 预应力筋的有效长度； AL 混凝土构件在张拉过程中的弹性压缩值： AL 初应力以下的推算伸长值； AL 初应力至最大张拉力之间的实测伸长值： l1一 预应力筋张拉端起点至反弯点的水平投影长度； 反弧及圆弧孤形曲线预应力筋的曲率半径； 壳体环向预应力筋水平半径： 验算边缘的换算截面弹性抵抗矩； 张拉端至计算截面的距离； Q 张拉端锚具变形和预应力筋内缩值； 从张拉端至计算截面曲线部分切线夹角的总和。

2. 2.4 计算系数及其他

3.1.1污水处理卵形消化池的预应力结构混凝土强度等级不应

3.1.1污水处理卵形消化池的预应力结构混凝土强度等级不应 低于C40。其他非预应力结构构件混凝土强度等级不应低 于 C30。

3.1.2污水处理卵形消化池的混

污水处理卵形消化池的混凝士抗渗等

注：抗渗等级Pi指龄期为28d的混凝土试件，施加iw×0.1MPa水压后满足不渗 水指标。

3.1.3最冷月平均气温低于一3℃的地区，外露卵形消化池的混 疑土应具其有良好的抗冻性能。对最冷月平均气温在一3℃～ 一10℃的地区，混凝土抗冻等级应采用F150；对最冷月平均气 温低于一10℃的地区，混凝土抗冻等级应采用F200。 3.1.4卵形消化池混凝土的水胶比不应大于0.45。卵形消化池

1.5污水处理卵形消化池混凝土严禁采用含有氯盐配制的

3. 2. 1 卵形消化池中的非预应力钢筋应符合现行国家标准《

凝土结构设计规范》GB50010的有关规定。

凝土结构设计规范》GB50010的有关规定。 3.2.2预应力筋宜采用高强度低松弛预应力钢绞线，其性能应 符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的规 定。常用预应力钢绞线的主要力学性能应按表3.2.2采用。

符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的规 定。常用预应力钢绞线的主要力学性能应按表 3.2.2 采用。

2常用预应力钢绞线主要力学性能

3.2.3无粘结预应力筋的质量要求应符合现行行业标准《无粘

3.2.3无粘结预应力筋的质量要求应符合现行行业标准《无粘 结预应力钢绞线》JG161和《无粘结预应力筋专用防腐润滑脂》 JG3007的规定。

.3预应力用锚具、夹具和连接器

卵形消化池预应力筋的锚具、具和连接器的性能和要 符合国家现行标准《预应力筋用锚、夹具和连接器》GB/

114370和《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》 JGJ 85 的规定。

1 预应力筋所采用锚具的静载锚固性能应同时符合 规定：

na ≥ 0. 95 Eapu ≥ 2. 0%

3.4.1预应力混凝土用金属波纹管或塑料波纹管的尺寸和性能 应符合现行行业标准《预应力混凝土用金属螺旋管》JG/T3013 或《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》JT/T529的规定。 3.4.2卵形消化池的混凝土表面防腐材料宜采用聚氨酯类有机 材料或水泥基等无机材料，其性能应满足现行国家标准《建筑防 腐蚀工程施工及验收规范》GB50212的规定。

1宜采用防火、隔热性能好、轻质、高效、环保的 材料。 2其燃烧性能等级应不低于 B2。

3.4.4预应力筋的孔道灌浆宜采用成品灌浆材料，且应采用第

.4.4预应力筋的孔道灌浆宜采用成品灌浆材料，且应采用 类水泥基灌浆材料，灌浆材料的性能应符合现行国家标准 S 基灌浆材料应用技术规范》GB/T50448的规定。

3.4.5卵形消化池的饰面材料可选用建筑外用彩色镀锌或镀铝

辛压型钢板等轻质材料，其计算和构造应符合现行国家标准 弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的规定。

状态设计方法，以可靠度指标度量结构的可靠度，应采用以分 系数的设计表达式进行设计。

4.1.4污水处理卵形消化池应根据承载能力极限状态及正

1根据承载能力极限状态的要求，污水处理卵形消化池结 构构件均应进行承载力（包括失稳）计算：必要时尚应进行结构 的倾覆验算；当有抗震设防要求时，还应进行结构构件抗震的承 载力验算。 2根据正常使用极限状态的要求，对需要控制变形的结构 构件应进行变形验算；对使用上要求不出现裂缝的构件，应进行 混凝士拉应力验算；对使用上充许出现裂缝的构件，应进行裂缝 宽度验算。

4.1.5裂缝宽度验算应符合现行国家标准《给水排水工程

物结构设计规范》GB50069的规定。 4.1.6污水处理卵形消化池应进行地基承载力验算及地基变形 计算。地基承载力和变形验算以及基础设计，应按现行国家标准 建筑地基基础设计规范》GB50007的规定执行。若采用桩基础 时，应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的规定。 4.1.7形消化池其础的埋置深度应满足地其承载力、变形和

4.1.7卵形消化池基础的埋置深度应满足地基承载力

定性的要求。宜为整个池体高度的1/3～1/5。

定性的要求。宜为整个池体高度的1/3～1/5。 1.8根据不同地基，卵形消化池可采用环梁基础、环板基矿 基基础等 (图 4. 1. 8)。

图4.1.8卵形消化池基础形式

4.1.9污水处理卵形消化池预应力混凝土结构，除

4.1.9污水处理卵形消化池预应力混凝王结构，除应根据使用 条件进行承载力计算及变形、抗裂、裂缝宽度和应力验算外，尚 应按具体情况分别对制作、安装及预应力张拉等施工阶段进行验 算。对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力 分项系数应取1.0；不利时应取1.2。对正常使用极限状态，预 应力分项系数应取1. 0。

条件进行承载力计算及变形、抗裂、裂缝宽度和应力验算外，尚 按具体情况分别对制作、安装及预应力张拉等施工阶段进行验 算。对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力 分项系数应取1.0；不利时应取1.2。对正常使用极限状态，预 应力分项系数应取1.0。 4.1.10预应力钢筋的张拉控制应力值con不宜超过0.75fptk， 自不应小于0.4fk。当符合下列条件之一时，张拉控制应力限值 可提高0.05fptk： 1要求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受压 区内设置的预应力钢筋； 2要求部分抵消由于应力松弛、摩擦、钢筋分批张拉等因 素产生的预应力损失。 4.1.11当卵形消化池池壁的环向和竖向均施加预应力时，池壁 混凝土中的主压应力不应超过0.33fcu。 4.1.12当施加预应力时，所需的混凝土立方体抗压强度应经计 算确定，但不宜低于设计混凝土强度等级值的75%。 4.1.13预应力筋锚固端应进行混凝土局部受压承载力计算，并 应配置间接钢筋，其体积配筋率不应小于0.5%

4.1.10预应力钢筋的张拉控制应力值con不宜超过0.75fptk， 自不应小于0.4fk。当符合下列条件之一时，张拉控制应力限值 可提高 0. 05fptk：

4.1.10预应力钢筋的张拉控制应力值0on不宜超过0.

1要求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶 区内设置的预应力钢筋； 2要求部分抵消由于应力松弛、摩擦、钢筋分批张 素产生的预应力损失。

4.1.14卵形消化池池壁应采取有效措施防止混凝土早期

温（湿）度作用引起的混凝土升裂。 4.1.15卵形消化池应考虑环向、径向预应力张拉施工顺序对预 应力损失及对池体内力的影响，设计时应注明预应力筋张拉顺序 和分批张拉施工的要求。 4.1.16污水处理卵形消化池内力计算时应考虑壁面温（湿）差 作用和季节温差作用。 4.1.17计算卵形消化池池体壁面温差作用（包括湿度变化的当 量温差）和中面季节平均温差作用所引起的结构内力时，内力折 减系数可分别取n△t=0.65、ntr=0.20。

1卵形消化池结构上的作用可分为永久作用和可变作用两 类。永久作用应包括结构自重、土的竖向压力和侧向压力、消化 池内的盛水压力、永久设备自重、池内气体压力、结构的预加应 力、地基的不均匀沉降等；可变作用应包括池顶活荷载、雪荷 载、风荷载、地表或地下水压力（侧压力、浮力）、结构构件的 温（湿）度变化作用、地面堆积荷载、施工荷载等。 2污水处理卵形消化池结构设计时，不同作用应采用不同 的代表值。对永久作用，应采用标准值作为代表值；对可变作 用，应根据设计要求采用标准值、组合值或准永久值作为代 表值。 3当结构承受两种或两种以上可变作用，承载能力极限状 态按作用效应基本组合计算或正常使用极限状态按作用效应标准 组合验算时，应采用标准值和组合值作为可变作用代表值。可变 作用的组合值应为可变作用的标准值乘以作用组合值系数。 4当正常使用极限状态按作用效应准永久组合验算时，应 采用准永久值作为可变作用代表值。可变作用的准永久值应为可 变作用的标准值乘以准永久值系数。

4.2.2永久作用标准值应符合下列规定

1结构自重的标准值可按结构构件的设计尺寸与相应材料 的重度计算确定，各种材料的重度可按现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009的规定采用。构件上设备转动部分的自重 及其传递的轴向力应乘以动力系数后作为标准值，动力系数可 取2.0。 2设备自重标准值可按设备样本提供的数据采用。 3作用在消化池池壁的侧向土压力应按现行国家标准《给 水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069计算。 4消化池内的盛水压力标准值应按设计水位的静水压力计 算，水的重度可取10.5kN/m3。 5施加在卵形消化池结构上的竖向和环向预应力值，应按 预应力筋的张拉控制应力值扣除相应张拉工艺的各项应力损失采 用，并应符合下列规定： 1）沿高度分段配置的环向预应力筋张拉时，对卵形消化 池壳体产生的等效均布水平环向压力可按下式计算：

Fph = Sp XApl Th

1池顶操作平台的活荷载标准值可取5.0kN/m，准永久 直系数可取0.5，当实际使用活荷载大于上述值时，应按照实际 情况米用。 2雪荷载、风荷载的标准值及准永久值系数，应按现行国 家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。 3地表水或地下水对消化池的作用标准值应按现行国家标 准《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069的规定采用。 4地面堆积荷载的标准值可取10kN/m，其准永久值系数 可取0.5。 5卵形消化池结构的温度变化作用（包括湿度变化的当量 温差）标准值，应由池壁的壁面温（湿）差确定；池壁的壁面湿 度当量温差△t可按5℃10℃采用

4.3.1污水处理卵形消化池结构构件按承载能力极限状态进行 强度计算时，应符合下式的规定：

4.3.1 污水处理卵形消化池结构构件按承载能力极限

式中：%一一结构重要性系数，宜取1.0; S作用效应基本组合设计值; R一一结构构件抗力设计值，按现行国家标准《混凝土结 构设计规范》GB50010的规定确定。

4.3.2卵形消化池按承载能力极限状态进行强度计算时，作

式中： Gik 第i个永久作用的标准值； YGi一 第i个永久作用的分项系数，当作用效应对结构 不利时，对结构和设备自重应取1.2，对其他永 久作用应取1.27；当作用效应对结构有利时， 均应取 1. 0;

4.3.3当卵形消化池承受地下水（含上层滞水）浮力时，应进 行抗浮稳定验算。验算时各作用均应取标准值，抵抗力不应包括 池内盛水的永久作用和消化池侧壁上的摩擦力，抗浮稳定性抗力 系数不应小于1. 05

4.4正常使用极限状态验算

4.4.1卵形消化池按正常使用极限状态设计时，应分别按作用

4.4.1卵形消化池按正常使用极限状态设计时，应分别按作用 效应的标准组合或准永久组合进行验算。结构的变形、抗裂度和 裂缝宽度、应力计算值应满足相应的规定限值。

4.4.2当卵形消化池结构构件处于轴心受拉或小偏心受拉时，

应进行抗裂验算，应取作用效应的标准组合并应符合下列确定： 1按正常使用极限状态验算时，作用效应标准组合的设计 值应按下式计算：

Sk = ≥CcGx +CQ1Qik +ZCa,Qk

式中：Sk一一作用效应的标准组合设计值。 2按正常使用极限状态验算时，作用效应标准组合的设计 直应按本规程表4.3.2选取不同的作用组合。 4.4.3当卵形消化池结构构件处于受弯、大偏心受压或大偏心 受拉时，应控制裂缝宽度，应取作用效应的准永久组合并应符合 下列规定： 1按正常使用极限状态验算时，作用效应准永久组合的设 油话下让您

受拉时，应控制裂缝宽度，应取作用效应的准永久组合并应符合 下列规定： 1按正常使用极限状态验算时，作用效应准永久组合的设 计值应按下式计算：

1按正常使用极限状态验算时，作用效应准永久组合的设 计值应按下式计算：

Sd = Cc:Gik + Co;PQ;Qjk

式中：Sd一 作用效应的准永久组合设计值： Q，一一第i个可变作用的准永久值系数。 2按正常使用极限状态验算时，作用效应准永久组合的设 计值应选取不同的作用项目组合。 4.4.4污水处理卵形消化池在工作状态下混凝士环向剩余压应

力不应小于0.3MPa。卵形消化池结构环向的抗裂度，应按荷载 效应标准组合进行验算，并应符合下式规定

中: 计算截面扣除全部预应力损失后混凝土的有效预

6 计算截面在荷载效应标准组合作用下的混凝土应力 (N/mm) 4.4.5卵形消化池结构在预加应力作用下，混凝土竖向应符合 下列规定： 1空池状态下，最大裂缝宽度不应大于0.15mm。 2正常运行状态下（满池状态），截面边缘的混凝土法向应 力符合下列规定：

Oet

式中： Occ、Oct 相应阶段计算截面边缘纤维的混凝土压应力、 拉应力（N/mm）； ftk、fck 与各施工阶段混凝土立方体抗压强度f相应 的抗拉强度标准值、抗压强度标准值； Nk、Mk 结构自重及施工荷载的标准组合在计算截面产 生的轴向力、弯矩值； W。 验算边缘的换算截面弹性抵抗矩

.5. 1 预应力筋的有效预应力e应按下式计算：

式中：con 预应力筋张拉控制应力（N/mm?）； Q一第i项预应力损失值（N/mm）。 4.5.2污水处理卵形消化池设计时，宜考虑下列

=2(l—)+212(lf—l) 当<<时

向摩擦影响长度l（m）可按下列公式计算：

1000i2 12 i = 0a i2 =(十

表4.5.3锚具变形和预应力筋内缩值a（mm）

注：1表中锚具变形和预应力筋内缩值也可根据实测数据确定； 2设计中应注明计算所采用的锚具变形和预应力筋内缩值。

注：1表中锚具变形和预应力筋内缩值也可根据实测数据确定； 2设计中应注明计算所采用的锚具变形和预应力筋内缩值。

4.5.4预应力筋与孔道壁或护套壁之间的摩擦引起的预应力损 失 G2，可按下列公式计算：

4.5.4预应力筋与孔道壁或护套壁之间的摩擦引起的预应力损

当kr十购不大于0.3时，62可按下列近似公式计算

Oi2 = (kr +μ )ocor

从张拉端至计算截面的曲线长度（m），当计算池壁 竖向预应力筋时可近似取曲线在纵轴上的投影长度 (m); 8一从张拉端至计算截面曲线部分切线夹角的总和 (rad); 考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数，可按本规 程表4.5.4采用； 预应力筋与孔道壁或护套壁之间的摩擦系数，可按 本规程表 4. 5. 4 采用。

表4.5.4摩擦系数

图4.5.4预应力筋摩擦损失计算

5.5由于预应力筋的应力松弛引起的预应力损失值s可按 公式计算： 当7时

当 0con ≤<0. 7 fpck 时

当 0con<0. 7 fork时

检测标准当 0. 7 fpck<0con≤0. 8 f ptk 时

5.6混凝土收缩、徐变引起受拉区纵向预应力筋的预应力 未值04可按下列公式计算：

= (55 + 300gpc/ fcu)/(1+ 15g

抽样标准式中：p 受拉区纵向预应力筋合力点处混凝土法向压应力： fou 施加预应力时的混凝土立方体抗压强度； 受拉区预应力筋和非预应力筋的配筋率 P

= (A,+A,)/A

计算预应力筋合力点处混凝土法向压应力时，预应力损 失值仅考虑混凝土预压前（第一批）的损失u和i2；值不得 大于0.5fcu。