第1.2.5条钢材的容许应力规定如表1.2.5。 第1.2.6条 高强度螺栓的容许承载力N按下式计算：

第1.2.7条 粗制螺栓、铆钉容许应力规定如表1.2.7。

山东标准规范范本阻制螺栓、钉容许应力(MPa)

注，平头铆钉的签许应力应减低20%。

第1.2.8条承受拉力的焊缝容许应力与基本钢材的容许应 力相同。承受剪力的焊缝容许应力与基本钢材的容许剪应力相 同。 第1.2.9条悬感索桥钢索的容许拉力采用钢索破断拉力的 30%。钢索破断拉力采用钢丝极限强度的0.85倍。 钢索锚固可用锌铝合金做灌注套简的材料，其合金成分和容 许应力规定如表1.2.9。

验算结构在各种荷载作用下的强度和稳定性时，基本钢材和

满注套简的合金成分和容许应力

各种连接件的容许应力应乘以表1.2.10的提高系数。 容许应力的系数

（II）横向刚度与抗倾覆稳定系数

II）横向刚度与抗倾覆稳定

琴中N、M、Q一验算截面的计算轴向力、弯矩和剪力， A一一验算截面的计算面积，受拉构件为净截面积，受压构件为毛截 面积， 、W、W验算截面处对主轴的计算截面抵抗矩，验算受拉翼缘为净截面 抵抗矩，验算受压翼缘为毛截面抵抗矩，为简化计，均可按毛 截面的重心轴计算， S一一中性轴以上的毛截面对中性轴的面积矩， 6一一验算截面处腹板厚度， 1毛截面惯性矩 验算截面处按净裁面计算的法向应力 咖.*、T一验算截面的最大剪应力和实际剪应力， C斜弯曲作用下容许应力增大系数

为验算截面上由于作用在两相互垂直乎面的弯矩所产生的较小 和较大的应力 C,—剪应力分布不均匀时容许应力增大系数1

当1.25<*<1.50时，C，按直线比例计算，

N M 兼受轴尚力和弯曲作用时的容许法尚应力，姆 42 W， 则采用o

N M 则采用】。

α系数，焊接件取1.8，铆接构件取2.0， 一构件对义义轴的追由长度，

V ≤0.15中，g时，取±=1.0

图1.2.16H形和I形构件简图

轴心受压构件的纵向童曲系数

注，入一构件长细比。

10一钢材的基本容许应力，见表

Jn.mlo 2.0= （同号应力为正，反号应力为负） jolmdo

聊钉受剪及承压时的疲劳容许压力

构件（或连接形式）容许压力类别表

第1，2.20条杆件的计算长纽比入规定如下： 一、整体截面的杆件以及由两个肢组成的组合杆件在垂直 面内弯曲，等工白由长度与相应的回转半径之比，

.t.o. 入= r

二、由两个肢组成的组合杆件在缀板苹面内弯曲时，其换算 长细比入按表1.2.20公式计算。

换集长细比入的计算公式

一由两个肢组成的组含杆件在缀板平面内（即对y轴）的长细比 1 一单个肢对11轴（形心轴）的长细比。肢的自由长度，当用铆接缀板 为最近铆钉间的距离，当用焊接缀板时为相邻缀板间的净距。

第1.2.21条组合杯件的单肢长细比，在受压时不得大于 40，在其他情况下不得大于50，均不宜大于整个组合杆件的换算 长细比。 第1.2.22条组合式受压杆件中的单板或板束的宽度6与厚 8之比规定表1.2.22。 第1.2.23条三桁杆件的截面面积，钢料应主要地集中在平 行丁主桁平面的竖向翼板，对于H形受压杆件其腹板厚度不宜 小：

组合压杆单板（或板束）的吨度6与度8之比表1.2.22

第三节连接的构造写计算

第1.3.1条在设计中不得任意加大焊缝，且应避免焊缝交 叉，重叠和过分集中。焊缝的布置应尽量对称于杆件的重心线。 第1.3.2条在承受动荷载的结构中，垂直于托件受力方向 的对接焊缝必须焊透，其厚度应不小于被焊件的最小厚度。这种 焊缝宜双面施焊，自应进行机加工。 第1.3.3条在对接煜缝的拼接处，当煌件宽度不等或厚度

图1.3.6直角焊缝截面图

图1.3.9杆件与节点板的焊接 a)两面侧焊，b)三面围焊

ab）、c形玻口 d>U形坡口，汀形玻口。

角度α<60°的形坡口，te=s3mm。此处为坡口根部至焊缝 表面（不考虑余高）的最短距离， 第1.3.12条各种型式的爆缝，其计算的有效长度按下列 规定采翔：

一，采用引弧板施焊的焊缝，其计算长度取焊缝的笑际长 度，未采用引孤板附，取实际长度减去10mm。 二，侧面角焊缝的计算长度，当受动荷载时，不宜大子 50h；当受静荷载时，不宜大于60h。如采用大于上述的数值 时，其超过部分在计算中不予考虑。焊缝在全长范围内均传递内 力（例如梁翼缘与腹板连接焊缝），则其计算长度不受此限。 三、侧面角焊缝或正面角焊缝的计算长度不得小于8hf。 四、当钢板端部仪有两侧角焊缝连接时，每条侧面角焊缝长 度不宜小于相邻两侧面角焊缝之间的距离，同时两侧角焊缝之间 的距离不宜大于16t（t>12mm）或200mm（t≤12mm），t为较薄焊 件的厚度。 第1，3.13亲在端焊缝的搭接连接中，搭接长度不得小于焊 件较薄厚度的5倍，并不得小于25mm。 第1.3.14条在对接连接和T形连接中，承受弯矩和剪力共 同作用的对接焊缝（焊透），应分别计算其法向应力和剪应力。 在同时受有较大法向应力和剪应力处，还应按下式计算换算应力

V52+3T2 <1.1r]

式中［一对接焊缝的抗拉容许应力。 第1，3.15条斜角焊缝租不焊透的对接爆缝，采用直角焊缝 的计算方法。在垂直于焊缝长度方向应力和沿焊缝长度方向应 力T共同作用处，应按下式计算应力：

式中【了一一角焊缝的容许应力。 注，不焊透的对按焊透的V形坡口，当α<60°时，或熔合线处（焊缝与焊件表面

第1.3.16条螺栓或铆钉连接的布置，应与构件的轴丝 避免偏心。螺栓或铆钉的距离应符合表1.3.16的规定。 第1.3.17条位于主要构件上的螺栓或铆钉直径，应不

螺栓和铆钉的容许距离表1.3.16容许距离名称位置和方向杆力种类最大的最小的沿对佣线方间3.5d.拉力靠边行列在板上或或7d.或16t中角钢上的较小者压力垂直内力中心间距241方向3d.中间行列顺内力拉力24t方向压力16t机切或顺内力方向或沿对2d.中心至杆件滚压边或角线方向拉力81或120m创或机切或边缘距离垂直内力压中的较小者1.5d.力滚压边或力创1.3d.边注，D表中符号。为螺检或铆钉的孔径，1为诠（或铆）合部分外层较薄钢板或型钢厚度。②表中所列“靠边行”系指沿板边一行的螺栓战铆钉线，对于角钢，距角钢背最近一行的螺拴或铆钉线也作为“靠边行列”。③有角钢镶边的翼肢上交叉排列的螺栓或铆钉，其靠边行列最大中心间地可取14d。或32中较小者。④巾两个角钢或两个槽钢中间夹以垫板（或垫阖）并用螺检或铆钉连接组成的构件，顺内力方向的栓（或铆钉）之间的最大中距，对于受压或受压一拉构件规定为40r，但不应大于160mm对于受拉构件规定为80r，但不应大于240mm。其中r为一个角钢或槽钢绕乎行于垫板或垫圈所在平面轴线的间转半径。26 *

时增加20%： 三、当隔着填板连接时，连接铆钉数应增加10%，但如填板 在顺受力方向伸出连接范围之外有一排铆钉时，则连接板上的锁 钉可不子增加。

第1.3.22条在销接接头中，带销孔的受拉杆件其销孔各部 尺寸应符合下列规定： 一，垂直受力方向销孔直径处的净载面积应比杆件计算所需 的面积大40%多 二、由销孔边至杆端的截面积应不小于杆件的计算截面积。 注：腹杯端部如用钢板加强时，在销孔中线每边连接钢板的钠钉数或焊缝长度， 应与此项钢板的净截面积作等强度计算。 第1.3.23亲销接的接头作用力按被连接杆件的实际内力订 算。节点销子应计算孔壁承压应力、销子剪应力和弯应力。当销 的计算跨径天子直径的两倍时，承受弯曲的销子可按简支梁近似 计算，并假定各集中力作用在与销相接触的备板条的轴线上。

第四节行车系、联结系、缀板

第1.4.1条为减小行车系受主桁架弦杆变形的影啊，简支 桁架纵梁宜设断缝和纵向活动支承，断缝的间距一一般不大子 80m。 第1.4.2条纵梁的跨中弯矩、剪力和反力，按跨径等 梁中距的简支梁计算。用螺栓或铆钉连接的支点弯矩，当有鱼形 板等能承受支点弯矩的结构或连续通过的翼缘时，可采用简支梁 最大湾矩的0.6倍。 纵梁与横梁的连接，当不设承受支点弯矩的结构时，在连接 王纵梁的竖角钢上的螺栓或铆钉，按支点反力增加10%计算，

在连接横梁的竖角钢肢上的螺栓或铆钉按支点反力增加40%计 算。当设有能承受支点弯矩的结构时，则全部支点弯矩和纵梁纵 向力由该结构承受，而连接纵、横梁腹板的竖角钢肢上的螺栓或 铆钉按承受1.1倍的反力计算。 第1.4.3条横梁按跨径等于主梁（或生桁）中距的简支梁 计算。 横梁与主梁（或主）的连接，当不设承受支点弯矩的结构 时，连接于横梁的竖角钢肢上的螺栓或钉，按支点反力增挑 10%计算，连接于主梁（或主桁）的竖角钢肢上的螺栓或铆钉， 按支点反力增加20%计算。当设有能承受支点弯矩的结构时，则 全部弯矩由该结构承受，而连接横梁、主梁（或主）的竖角钢 肢上的螺检或铆钉按承受1，1倍的反力计算。 如横梁作为刚架（在开口式下承桥中为半框架）的一部分， 则应按刚架（或半框架）计算支点弯矩。 如横梁兼作支承处横向联结系支杆，还应考虑其作为支杆所 受的力。 第1.4.4条在计算行车系的强度时，一般要考虑由于主桁 耗或主梁翼缘的变形（包括结构重力在内的全部竖向荷载产生 的）所引起的纵梁轴向力和横梁弯矩。同时，还应进行行车系与 任桁或主梁不共同受力时的计算。 当为减小行车系的附加应力而设置纵梁断缝时，则在计算附 加影啊中主桁跨径取纵梁断缝的间距。如纵梁在部分结构重力口 专至桁或梁后再安装时，仅考虑剩余结构重力和活载的作用。 印算行车系与主或主梁共同作用时，可不考虑各构件不在 一高度的儒心影，并假定纵梁铰接手横梁，横梁固接于主 成三梁。此附，横梁的最大边缘容许应力可提高至1.7CCα了。C 支L0见第1.2.15条及第1.2.5条的规定

4.5条式上部构造应在其弦杆或翼缘的I下平面内

设纵向联结系。但跨径较小的上承式梁桥，可不设下弦（或下翼 缘）平面内的纵向联结系。钢梁与钢筋混凝土板组成的联合梁， 如在安装时没有特殊需要，可不设行车系平面内的纵向联结系。 上承式桥梁应在两端及跨中设横向联结系。下承式桥梁应在 两端设桥门架，跨间设门架式的横向联结系，其间距不宜超过两 个节间。开口式桥应在每个横梁竖向面内设半框架。 第1.4.6条横向联结系应尽量与梁的上，下翼缘连接。横 向联结系如焊于竖向加劲肋时，则各该加劲肋应与梁的受压翼缘 焊连。 第1.4.7条纵向联结系与主桁或主梁共同作用时，可不考 虑各该构件不在同一高度的偏心影响。 纵向联结系杆件应考虑自身重力引起的弯矩，该弯矩按跨径 等于杆件长度的简支梁计算。 第1.4.8亲纵向联结系应按横向水平力进行评算。当在上 部结构上设置L下平面的纵向联结系时，水平荷载的分配规定于 表1.4.8，

环境标准上下纵向联结系水平载分配

在下承式桥梁中，如仅设置行车系平面内的纵向联结系，则 所有水平荷载均由其承担。 第1.4.9条在交叉形、菱形和三角形纵问联结系中，应计 算由于竖向荷载（包括上部结构重力）引起的联结系杆件内力。 K形桁架式的纵向联结系，可不考虑此内力。 对于角形或菱形纵向联结系，还应计算由于联结系横杆的 作用力所引起的在联结系平面内的弯矩。上述弯矩与风力组合计

算时，穿许应力可提高20%。在稳延计算中，可不考感1述弯 矩！。 第1.4.10条 交叉形、菱形和三角形纵向联系，由上桁或

算时，穿许应力可提高20%。在稳延计算中，可不考感述恋 短！。 第14.10条交文形、菱形和三角形纵向联结系，街上或 生梁变形而引起的杆件内力按下列公式计算。 一、纵向联结系斜杆内力： 交叉形

N A&cos2α Nd = A? Ad 1+2. sin3a+ cos3u Ab A

交叉形，当横梁兼作联结系横杆的

电力弱电技术、方案 Ad cos2α +0.60obsin2a A Aa Ad 1+ sinsa+ .cos3c Aoh

Adco$2α Nd= A. Ad Ad B2 cos α + Ad 1+2 sinsaα + cos3α A 481