3.2.1粮食钢板简仓结构（图3.2.1）可分为仓上建筑、仓顶、仓壁、仓底、仓下支 承结构及基础六个基本部分

图3.2.1钢板简仓结构组成示意图 一仓上建筑2一仓顶：3一仓壁：4一仓底：5一支承结构6基础

3.2.2仓上设置的工艺输送设备通道及操作检修平台宜采用散开式钢结构。当有特 殊使用要求时，也可采用封闭式。 3.2.3粮食钢板简仓仓顶宜采用带上、下环梁的正截锥仓顶，其结构型式应根据设 计确定。 3.2.4粮食钢板筒仓仓壁为波纹板、螺旋卷边板、肋型钢板时，应采用热镀锌或合 金钢板。 3.2.5粮食钢板筒仓可采用钢或钢筋混凝土仓底及仓下支承结构。直径12m以下时体育标准， 宜采用由柱或筒壁支承的架空式仓下支承结构及漏斗仓底；直径15m及以上时，宜采 用落地式平底仓，地道式出料通道（图3.2.5）

（包）锥斗仓底 (b)落地式平底仓 图3.2.5 钢板简仓仓底示意图

图3.2.5钢板简仓仓底示意图

4.1.1粮食钢板筒仓的结构设计，应计算以下荷载： 1永久荷载：结构自重、固定设备重、仓内吊挂电缆重等； 2可变荷载：仓顶及仓上建筑活荷载、雪荷载、风荷载等： 3储粮载荷：储粮对仓筒的作用，储粮对仓内吊挂电缆的作用等； 4地震作用。 4.1.2各种荷载的取值，除本规范规定者外，均应按现行国家标准《建筑结构荷载 规范（2006版）》GB50009的有关规定执行。 4.1.3储粮的物理特性参数，应由工艺专业通过试验分析确定。当无试验资料时， 可参考本规范附录C所列数据。 4.1.4计算储粮荷载时，应采用对结构产生最不利作用的储粮品种的参数。计算储 粮对波纹钢板仓壁的摩擦作用时，应取储粮的内摩擦角。计算储粮对肋型钢板仓壁 的摩擦作用时，可分段取储粮的内摩擦角和储粮对钢板的外摩擦角。 4.1.5储粮计算高度hn与水平净截面水力半径P，应按下列规定确定： 1水力半径p按下式计算：

式中：hn一储粮计算高度； P一一简仓净截面水力半径： dn—简仓内径。 2储粮计算高度hn按下列规定确定： 1）上端：储粮顶面为水平时，取至储粮顶面；储粮顶面为斜面时，取至储粮锥 体的重心； 2）下端：仓底为锥形漏斗时，取至漏斗顶面：仓底为平底时，取至仓底顶面 仓底为填料填成漏斗时，取至填料表面与仓壁内表面交线的最低点。 4.1.6粮食钢板简仓的风载体型系数可按下列规定取值： 1仓壁稳定计算：取1.0； 2简仓整体计算：对单独简仓，取0.8：对仓群，取1.3。

4.2.1计算粮食对筒仓的作用时，应包括以下四种力： 1作用于筒仓仓壁的水平压力； 2作用于筒仓仓壁的竖向摩擦力： 3作用于筒仓仓底的竖向压力； 4作用于简仓仓顶的吊挂电缆拉力。 4.2.2深仓储粮静态压力的标准值，应按下列公式计算（图4.2.2）：

储料项为平面储料顶为丝面

之.了任深包御根怪中， 怕恨用 动压力标你推值， 世从其伊 力标准值乘以动态压力修正系数。深仓储粮动态压力修正系数，应按表4.2.3取值。

力标准值乘以动态压力修正系数。深仓储粮动态压力修正系数，应按表

表4.2.3深仓储粮动态压力修正系数

图4.2.4浅仓储物荷载示意图

Pfk= μ k y S

Pfk= μ k y s

4计算深度S处，储粮作用于仓壁单位周长上的总竖向摩擦力标准值gfk按下式 计算：

Afk=1/2 kμ y S

作用于圆形漏斗壁上的储粮压力标准值按下列公式计算： 漏斗壁单位面积上的法向压力标准值Pkn为：

缆突出物对储粮阻滞而产生的拉力。当电缆为圆截面，且直径无变化，表面无突出 物时，储粮对电缆的摩擦力标准值，应按下列公式计算：

4.3.1粮食钢板筒仓可按单仓计算地震作用，并应符合下列规定： 1可不考虑粮食对于仓壁的局部作用； 2落地式平底钢板筒仓可不考虑竖向地震作用。 4.3.2在计算粮食钢板简仓的水平地震作用时，重力荷载代表值取储粮总重的80%， 重心应取储粮总重的重心。 4.3.3粮食钢板简仓的水平水平地震作用，可采用底部剪力法或振型分解反应谱法 进行计算。 4.3.4柱子支承的粮食钢板筒仓，使用底部剪力法计算水平地震作用时可采用单质 点体系模型，并符合下列规定： 1单质点位置可设于柱顶： 2仓下支撑结构的自重按30%采用； 3水平地震作用的作用点，位于仓体和储料的质心处； 4仓上建筑的水平地震作用，可按刚性地面上的单质点或多质点体系模型计算， 计算结果应乘以增大系数3，但增大的地震作用效应不应向下部结构传递。 4.3.5落地式平底粮食钢板简仓的水平地震作用，可采用振型分解反应法，也可采 用下述简化方法进行计算： 1简仓底部的水平地震作用标准值可按下式计算：

FEk= α max(Gsk+Gmk)

2水平地震作用对简仓底部

Mek= α max(Gskhs +Gmkhm)

3沿简仓高度第i质点分配的水平地震作用标准值可按下式计算：

用对简仓底部产生的弯矩标准值可按下式计

式中：FEk 简仓底部的水平地震作用标准值； a max 水平地震影响系数最大值，按现行国家标准《建筑抗震设计规范》

GB5011的有关规定进行取值； 简仓自重（包括仓上建筑）的重力荷载代表值； Gmk 储粮的重力荷载代表值； MEk 水平地震作用对简仓底部产生的弯矩标准值： 筒仓自重（包括仓上建筑）的重心高度； hm 储粮总重的重心高度； Fik 沿筒仓高度第i质点分配的水平地震作用标准值； Gik一 一集中于第i质点的重力荷载代表值 hi 第i质点的重心高度； 4.3.6抗震设计烈度为8度和9度时，仓下漏斗与仓壁的连接焊缝或螺栓，应进行 向地震作用计算，竖向地震作用系数可分别采用0.1和0.2。 4.3.7螺栓钢板筒仓仓体可不进行抗震验算，但应采取抗震结构措施。 4.3.8抗震烈度为7度及以下时，仓下支撑结构与仓上建筑，可不进行抗震验算，但 立满足抗震结构措施要求。

4.4.1粮食钢板简仓结构设计应根据使用过程中在结构上可能出现的荷载，按承载 能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合 进计设计。 4.4.2粮食钢板筒仓按承载能力极限状态设计时，应采用荷载效应的基本组合，荷 载分项系数应按下列规定取值： 1永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；对结构有利时，一般取1.0；简 仓抗倾覆计算，取0.9。 2储粮菏载分项系数，取1.3 3地震作用，取1.3； 4其他可变荷载分项系数，取1.4。 4.4.3粮食钢板筒仓按正常使用极限状态设计时，应采用荷载效应短期组合，荷载 分项系数均取1.0。 4.4.4粮食钢板简仓按承载能力极限状态设计时，荷载组合系数应按下列规定取用： 1无风荷载参与组合时，取1.0。 2有风荷载参与组合时： 1）储粮荷载，取1.0; 2）风荷载，取1.0； 3）其他可变荷载，取0.6； 4）地震作用不计。 3有地震作用参与组合时： 1）储粮荷载，取0.9； 2）地震作用，取1.0； 3）雪荷载，取0.5；

5）其它可变荷载：按实际情况考虑时，取1.0：按等效均布荷载时，取0.6

5.1.2粮食钢板筒仓结构按承载能力极限状态进行设计时，计算内容包括： 1所有结构构件及连接的强度、稳定性计算； 2筒仓整体抗倾覆计算； 3筒仓与基础的锚固计算。 5.1.3粮食钢板简仓结构按正常使用极限状态进行设计时，应根据使用要求对结机 构件进行变形验算。 5.1.4粮食钢板筒仓结构及连接材料的选用及设计指标，应按现行国家标准《钢丝 构设计规范》GB50017和《冷弯薄壁 钢结构技术规范》GB50018有关规定执行。

5.2.1正截锥壳钢板仓贞，可按薄壁结构进行强度及稳定计算。 5.2.2由斜梁，上、下环梁及钢板组成的正截锥壳仓顶（图5.2.2），不计钢板的 蒙皮作用，应设置支撑或采取其他措施，保证仓顶结构的空间稳定性。仓顶构件内 力可按空间杆系计算。在对称竖向荷载作用下，仓顶构件内力可按下述简化方法计 算： 1斜梁按简支计算，其支座反力分别由上、下环梁承担，上，下环梁按第5.2.3 条计算； 2作用于上环梁的竖向荷载由斜梁平均承担； 3作用于斜梁的测温电缆吊挂荷载，由直接吊挂电缆的斜梁承担。

5.2.3正截锥壳仓顶的上，

5.2.3正截锥壳仓顶的上， 定计算：

图5.2.2正裁锥仓顶及环梁内力示意图

1上环梁应按压、弯、扭构件进行强度和稳定计算。在径向水平推力作用下， 上环梁稳定计算可按本规范第5.4.4条第1款规定执行； 2下环梁应按拉、弯、扭构件进行强度计算； 3下环梁计算可不考虑与其相连的仓壁共同工作。 5.2.4斜梁传给下环梁的竖向力，由下环梁均勾传给下部结构

5.3.1深仓仓壁按承载能力极限状态设计时，应计算以下荷载组合：

有风荷载参与组合时：

2在竖向压力作用下，按轴心受压构件进行计算

式中：0t 一仓壁环向拉应力设计值； αc一一仓壁竖向压应力设计值； t一一被连接钢板的较小厚度； f一一钢材抗拉或抗压强度设计值。 3在水平压力及竖向压力共同作用下，按下式进行折算应力计算：

式中：Ozs一一仓壁折算应力设计值。 α。与αt取拉应力为正值，压应力为负值 4仓壁钢板采用对接焊缝拼接时，对接焊缝应按下式进行计算：

式中：N 垂直于焊缝长度方向的拉力或压力设计值； 对接焊缝的计算长度； 被连接仓壁的较小厚度； t一一对接焊缝抗拉强度设计值； 对接焊缝抗压强度设计值

注.6.15月6/2

图5.3.5组合构件截面示意图

N=qvb = A.W.

式中： N 一加劲肋或组合构件承担的竖向

gv一作用于仓壁单位周长的竖向压力的基本组合（设计值）； b一 加劲肋中距（弧长）； O 加劲肋或组合构件截面拉、压应力设计值； An一一加劲肋或组合构件净截面折算面积； M一竖向压力N对加劲肋或组合构件截面形心的弯矩设计值； Wn一加劲肋或组合构件折算弹性抵抗矩； 钢材抗拉、抗压强度计算值。 3.6加劲肋与仓壁的连接，应按以下规定进行强度计算： 1单位高度仓壁传给加劲肋的坚向力设计值按下式计算

[1.2Pgk+1.3CPfk+(1.2gk+1.4 Z qQik)/hi]

中：V一一单位高度仓壁传给加劲肋的竖向力设计值； 仓壁单位面积重力标准值； 仓顶与仓上建筑永久荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力标准值； qQik 仓顶与仓上建筑可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力标准值： hi一一计算截面以上仓壁高度。 2当采用角焊缝连接时，按下式计算

式中：Tf一按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的平均剪应力： he一角焊缝有效厚度； Lw一一仓壁单位高度内，角焊缝的计算长度； 3当采用普通螺栓或高强螺栓连接时，按现行国家标准《钢结构设计规范》 GB50017的有关规定进行计算。 5.3.7粮食钢板筒仓和肋型双壁筒仓在竖向荷载作用下，仓壁或大波纹内壁应按薄 壳弹性稳定理论或下述方法进行稳定计算： 1在竖向轴压力作用下，按下式计算：

1100t 2元 R

式中：0c（）一 一仓壁压应力设计值： Ocr 受压仓壁的临界应力； E 钢材的弹性模量，取2.06×10N/mm； t 仓壁的计算厚度，有加劲肋且间距不大于1.2m时，可取仓壁的折算厚度 其他情况取仓壁厚度； R一筒仓半径； Ko 一竖向压力下仓壁的稳定系数。 2在竖向压力及储粮水平压力共同作用下，按下式计算：

式中：oc（α） 仓壁压应力设计值：

式中：kp 有内压时仓壁的稳定系数，当kp大于0.5时，取k”p=0.5。 3仓壁局部承受竖向集中力时，应在集中力作用处设置加劲肋，集中力的扩散 角可取30°（图5.3.7）。并按下式验算仓壁的局部稳定：

式中：αc 一局部压应力； k。—竖向压力下仓壁的稳定系数

图5.3.7仓壁集中力示意图

5.3.8无加劲肋的仓壁或仓壁区段（图5.3.8），在水平风荷载的作用下，可按下列 公式验算空仓仓壁的稳定性：

PP0.368nl n 2 Pul P. I P.

式中：Pw1一一所验算仓壁或仓壁区段内的最大风压设计值； Pw2一所验算仓壁或仓壁区段内的最小风压设计值； hw一所验算仓壁或仓壁区段高度： t 仓壁厚度，当所验算仓壁或仓壁区段范围内仓壁厚度变化时，应取最小

图5.3.8风载下仓壁稳定计算示意图

图5.3.9咬口剪卷示意图

5.4.1圆锥漏斗仓底可按以下规定进行强度计算（图5.4.1）：

5.4.1圆锥漏斗仓底可按以下规定进行强度计算（图5.4.1）

图5.4.1圆锥漏斗内力计算示意图

式中：Pnk一储粮作用于漏斗壁单位面积上的法向压力标准值； Nt一一漏斗壁环向拉力计算值。 3漏斗壁应按下列公式进行强度计算：

5.4.2圆锥漏斗仓底与仓壁相交处，应设置环梁（图5.4.2）。环梁与仓壁及漏斗壁 的连接应符合下列规定。

图5.4.2薄斗环染示意图

仓壁：2一环染：3一斗壁：4加劲助 2当环梁与仓壁及漏斗壁采用螺栓连接时，环梁计算不考虑与之相连的仓壁及 漏斗壁参与工作。 3当环梁与仓壁及漏斗壁采用焊接莲接时，环梁计算可考虑与之相莲的部分壁 板参与工作，共同工作的壁板范围按下列规定取值。 1）共同工作的仓壁范围，取0.5v。。，但不大于15tc； 2）共同工作的漏斗壁范围，取0.5%，但不大于15th 其中：tc、Yc一分别为仓壁与环梁相连处的厚度和曲率半径 th、Yh 分别为漏斗壁与环梁相连处的厚度和曲率半径。 5.4.3环梁上的荷载（图5.4.3），可按下列规定确定： 1由仓壁传来的竖向压力q及其偏心产生的扭矩qe;

2由漏斗壁传来的经向拉力Nm及其偏心产生的扭矩Nmem（Nm按本规范第5.4.1条 确定）。Nm可分解为水平分量Nacosα及垂直分量Nmsinα（图5.4.3b）； 3在环梁高度范围内作用的储粮水平压力P,可忽略不计。

环梁按承载能力极限状态设计时燃气标准规范范本，应按以下规定进行计算： 在水平荷载Nmcosα作用下环梁的稳定计算：

在水平荷载Nmcosα作用下环梁的稳定计算：

式中：ly一环梁截面惯性矩； 环梁的半径； Ncr——单位长度环梁的临界经向压力值； Nm—漏斗壁径向拉力设计值； 漏斗壁倾角； E一钢材的弹性模量， 2环梁截面的抗弯、抗扭及抗剪强度计算。 3环梁与仓壁及漏斗壁的连接强度计算，

图5.4.3环荷载及简化图

5.5.1仓下支承结构为钢柱时，柱与环梁应按空间框架进行分析。 5.5.2仓壁必须锚固在下部构件上。采用锚栓锚固时，间距可取1～2m，锚栓的拉力 应按下式计算：

式中：T一一每个锚栓的拉力设计值； M一风荷载或地震荷载作用于下部构件顶面的弯矩设计值； W一简仓竖向永久荷载设计值路基标准规范范本，分项系数0.9； d一简仓直径：