注：表中单值均为量大值

熔敷金属拉伸试验结果应符合表8规定

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表8熔敷金属力学性能

建筑标准GB/T 178532018

焊缝射线探伤应符合GB/T3323中的I级

4.6熔敷金属耐腐蚀性能

4.7焊缝金属铁素体含量

5.1焊丝尺寸及表面质量

位置互相垂直方向测量，测量部位不少于两处 药芯填充丝长度检验用精度为1mm的量具进行测量

焊丝表面质量按GB/T25775规定，对焊丝任意部位进行目测检验 10

焊丝表面质量按GB/T25775规定，对焊丝任意部位进行目测检验

5.2T型接头角焊缝试

5.2.1.1对于300系列的焊丝，应选择与之相配的钢材或304型不锈钢

5.2.1.2对于400系列的焊丝，应选择与之相配的钢材或非合金钢； 5.2.1.3对于双相不锈钢焊丝，应选择与之相配的钢材或304型不锈钢。

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应使用最大直径的焊丝。对于焊接位置 )和PF的位置上进行角焊缝试验

5.3.1熔敷金属化学分析试样应按GB/T25777规定制备，也可在力学性能试件上或拉断后的拉棒上 制取。仲裁试验时，按GB/T25777规定进行。 5.3.2化学成分分析可采用任何适宜的分析方法，仲裁试验时，按供需双方确认的分析方法进行，

5.4.2.1熔敷金属力学性能试件按GB/T25774A进行制备，试件类型、道数和层数应按表9的要求。 熔化极气体保护和自保护电弧焊药芯焊丝选用1.2mm，钨极惰性气体保护焊用药芯填充丝选用 2.2mm，或者由供需双方协定其他规格焊业焊接参数由制造商推荐， 5.4.2.2试板定位焊后，启焊时试板温度应达到规定的预热温度，并在焊接过程中保持道间温度，见表 10，试板温度超过时，应自然冷却。按照GB/T18591用表面温度计、测温笔或热电偶测量预热温度和 道间温度。 5.4.2.3试件要求焊后热处理时，应在拉伸试样加工之前进行，热处理条件应按表8规定。

表9推荐试件类型、道数和层数

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表10预热温度和道间温度

5.5.1焊缝射线探伤试验应在截取力学

5.6熔敷金属耐腐蚀性能试验

5.7焊缝金属铁素体含量测量

焊缝金属铁素体含量测量按GB/T1954进行。

任何一项检验不合格时，该项应加倍复验。对于化学分析，仅复验那些不满足要求的元系。当复验 立伸试验时，抗拉强度及断后伸长率同时作为复验项目。其试样可在原试件上截取，也可在新焊制的试 件上截取。加倍复验结果均应符合该项检验的规定。 在试验过程中或试验完成后，如果能够确认试验没有按照规定进行，则试验无效，需按规定重新进 行。在此种情况下，不要求加倍复验

供货技术条件按GB/T25775和GB/T25778规定

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附录A （资料性附录） 章条编号对照表

表A.1本标准与ISO17633:2010的章条编号对照情况

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本标准与IS017633：2010的技术性差异及其原因

表B.1本标准与ISO17633:2010的技术性差异及其原因

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附录C （资料性附录） 药芯焊丝型号对照 为便于应用提供了本标准焊丝型号与其他相关标准焊丝型号之间的对应关系，见表C.1～表C.4

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表C.3气体保护金属粉型药芯焊丝型号对照

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表C.4钨极情性气体保护焊用药芯填充丝型号对照表

D.1非金属粉型药芯焊丝（表1中代号F）

D.2金属粉型药芯焊丝（表1中代号M

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附录D （资料性附录） 药芯焊丝类型说明

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附录E （资料性附录） 保护气体类型代号 ISO14175：2008（E)列出的保护气体类型代号及保护气体组成见表E.1。

E.1保护气体类型代号

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附录F （资料性附录） 焊缝金属铁素体含量

附录F （资料性附录） 焊缝金属铁素体含量

不锈钢焊缝金属中的铁素体含量对于焊接结构的制造和使用性能有重要影响。为了防止问题发 生，常常要规定一定的铁素体含量。铁素体含量最初采用体积百分比表示，目前通用的是用铁素体数 （FN）表示

在奥氏体不锈钢焊件中，铁素体最重要的有益作用是可以降低某些不锈钢焊缝的热裂纹倾向。为 了避免产生裂纹，对铁素体含量的下限要求是必要的，除其他因紊处，铁素体含量与焊接金属成分存在 一定关系。但当铁素体含量超过一定的限制，可能会降低力学性能或耐腐蚀性能，也可能两者同时降 低。在适用并允许的规范内，所要求的铁素体含量可以通过调整形成铁素体的元素（如铬）与产生奥氏 体元素（如镍）的比率来确定

水库标准规范范本E3成分和组织间的关系

焊缝中铁素体含量一般用磁性检测仪进行测睾测量结果用铁素体数(FN)表示。由于成 是相关联的，按铁素体元素（铬当量）和奥氏体元素（镍当量）分组。铁素体含量也可以通过 估算。

通常热裂纹受凝固模式影响。最终的铁素体含量和形态取决于结晶过程和随后的固体状态。热裂 文的敏感性按照以下凝固模式的顺序降低：单相奥氏体、初生奥氏体、混合型和单相铁素体、初生铁素 本。虽然铁素体数和凝固模式都主要取决于化学成分，但它们之间的关系并不总是明确的。然而，该体 系已标准化，用于估算铁素体实用性较强

焊缝金属的铁素体含量不仅仅是由所选择的焊接材料决定。除了母材的稀释影响以外，铁素体含 量在很大程度上还受到焊接条件的影响。许多因素可以改变焊缝金属的化学成分。这些成分中影响最 的是氮，它可以通过焊接电弧进入焊缝金属。高电弧电压或者保护气体流的干扰都能够使铁素体数 显著降低。其他的因素是通过药皮中的氧化物减少铬含量或是从CO，中增加碳含量。很高的热输入 包可以产生一定的影响，特别是对双相钢的影响。当未经稀释的焊缝金属中的铁素体含量与制造厂出 县的证明不相符时，可能是由上述中的一种或者多种因素造成

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不锈钢母材通常经过退火和火处理。而大多数焊接接头在焊态下应用。但在有些场合，焊件可 能或者应该进行焊后热处理。焊后热处理可以在某些程度上减少由磁性检测仪确定的FN，甚至可以 降低到零。热处理对力学性能和耐腐蚀性能产生的影响是意义重大的，但不在本附录讨论范围

F.7铁素体含量的确定

外墙外保温标准规范范本F.8铁素体数FN测量仪器

规定铁素体含量的。但对最大值为0.5FN时，是可以实现测量的。规定和测量一个接近于焊接操作和 则量再现性范围的铁素体含量是没有意义的。因此，规定值在5FN～10FN或者40FN～70FN是可以 实现的。然而，对于5FN～6FN或者45FN～55FN的规定是不现实的。 整个焊缝金属的铁素体数在一个很小的波动范围内是难以实现的，这是由于焊道间的重叠区域的 重新加热从而形成热处理，减少了局部铁素体含量。同样在弯曲表面，非常接近边缘或强磁性母材的表 面，或者粗糙表面（包括焊缝表面上的波纹），也很难保证铁素体数在一个很小的波动范围内，测量应沿 平滑焊道的中心线进行