DBJ15-102-2014  钢结构设计规程(附条文说明)

图 2.1.3框筒结松

们之间的联系杆件组成。索的布置有平行式、辐射式和网状式三 种布置形式（图 2. 1.4)。

图2.1.4双层索结构

由脊索、环索、斜索、撑杆、中央受拉构件与受压边缘构件 组成的自相平衡的三维屋盖形效结构不锈钢标准，索、杆布置的特点是： “连续拉、间断压”。

长弦梁结构StringBeamStructul

图 2. 1. 5索穹项

上弦为拱式构件，下弦的张弦（string）为拉索或钢拉杆 中间由竖向撑杆组合面成的一、二维屋盖弯矩结构。

图2.1.6张弦梁结构 2. 1. 7 弦支管顶结构 Suspended Dome Structure

2.1.6张弦梁结机

将索穹顶结构的脊索系用网壳代换就成为弦支穹顶。因此

弦支弯顶结构是由环索、斜索、撑杆和网壳组成的三维屋盖形效 结构。

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防屈曲支撑是一种金属屈服耗能支撑 沟件，主要由耗能芯材、纳束构件和无粘 结材料三部分构成，其中主受力芯材采用 低屈服点钢材（Q160、Q225或Q235）。 为了防止芯材受压时整体屈曲，即在受 玉、受拉时都能达到屈服，芯材被置于 个屈曲约束单元内。

2.1.10延性墙板Ductile Shear Wall

具有良好延性和抗震性能的墙板，主 要指：钢板剪力墙、带缝钢板剪力墙、防 出曲钢板剪力墙，剪力墙不承受竖向荷 载，只承受剪力。

图2.1.9防屈曲支撑

平面外屈曲受到钢筋混凝土板约束的钢板剪力墙。钢筋混凝 土板与周边的梁柱留有缝隙，仅用于约束钢板的平面外屈曲，不 参与受力。

2.2.1作用和作用效应设计值

A.—毛截面面积 H——柱的高度;

2.2.4计算系数及其他

a 线膨胀系数；计算吊车摆动引起的横向力的系数； β 水平向减震系数、加强环同时受垂直双向拉力的比值； Y 曲线下降段的衰减指数、折减系数： Yo 结构的重要性系数； Yx 翘扭特征系数； n 调系数； u ? 柱的计算长度系数； p 轴心受压构件的稳定系数； d 调整系数。

3材料及选用 3.1钢材 3.1.1承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢， Q420钢、Q460钢和Q345GJ钢，其质量应分别符合现行国家标 准《碳素结构钢》GB/T700、《低合金高强度结构钢》GB/T 1591和《建筑结构用钢板》GB/T19879的有关规定。A级钢仅 可用于结构工作温度高于0℃的不需要验算疲劳的结构，且 Q235A钢不宜用于焊接结构。 结构用钢板、热轧工字钢、槽钢、角钢、H型钢和钢管等 型材产品的规格、外型、重量及充许偏差应符合国家现行标准的 规定。 3.1.2承重结构采用的钢材应具有抗拉强度、断后伸长率、屈 服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的 合格保证。 焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材应具有 冷弯试验的合格保证。 对直接承受动力荷载或者需要验算疲劳的构件所用钢材尚应 具有冲击韧性的合格保证。 3.1.3按抗震设防设计的承重钢结构，在罕遇地震下进人塑性 状态的构件或部位，其钢材应符合下列规定： 1钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值之比不应大 于0.85; 2钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20%； 3钢材应有良好的焊接性和合格的冲击韧性。 3.1.4钢材的设计用强度指标，应根据钢材牌号、厚度或直径 按表 3. 1.4 采用

3.1.1承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢、 Q420钢、Q460钢和Q345GJ钢，其质量应分别符合现行国家标 准《碳素结构钢》GB/T700、《低合金高强度结构钢》GB/T 1591和《建筑结构用钢板》GB/T19879的有关规定。A级钢仅 可用于结构工作温度高于0℃的不需要验算疲劳的结构，且 Q235A钢不宜用于焊接结构。 结构用钢板、热轧工字钢、槽钢、角钢、H型钢和钢管等 型材产品的规格、外型、重量及充许偏差应符合国家现行标准的 规定。

3.1.2承重结构采用的钢材应具有抗拉强度、断后伸长率、屈

服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量 合格保证。

口怡保证 焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材应具有 冷弯试验的合格保证。 对直接承受动力荷载或者需要验算疲劳的构件所用钢材尚应 具有冲击韧性的合格保证。 3.1.3按抗震设防设计的承重钢结构，在罕遇地震下进人塑性 状态的构件或部位，其钢材应符合下列规定： 1钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值之比不应天 工085

焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材应具 冷弯试验的合格保证。 对直接承受动力荷载或者需要验算疲劳的构件所用钢材尚 具有冲击韧性的合格保证

3.1.3按抗震设防设计的承重钢结构，在罕遇地震下进人塑

状态的构件或部位，其钢材应符合下列规定： 1钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值之比不应大 于0.85; 2钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20%； 3钢材应有良好的焊接性和合格的冲击韧性。 3.1.4钢材的设计用强度指标，应根据钢材牌号、厚度或直径 按表3. 1.4采用。

表3.1.4钢材的设计用强度指标（N/mm

表中直径系指实芯棒材，厚度系指计算点的钢材或钢管壁厚度，对轴心受拉 和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度

2冷弯型材和冷弯钢管，其强度设计值应按国家现行规范《冷弯薄壁型钢结构 技术规范》GB50018的规定采用。 3牌号20Cr、40Cr钢材应符合现行国家标准《合金结构钢》GB/T3077的 要求。 4牌号45钢材应符合现行国家标准《优质碳素结构钢》GB/T699的要求

时，宜选用现行国家标准《建筑结构用钢板》GB/T19879中质 量等级不低于B级的Q345GJ钢

享度或直径按表最新准官方首发群：14116046

厚度或直径按表最新准·官方首发群：141160466

表3.1.6建筑结构用钢板的设计用强度指标（N/mm）

.1.7结构用无缝钢管其性能应满足现行国家标准《结构用无 逢钢管》GB/T8162的有关规定，其设计用强度指标按表3.1.7 取值。

3.1.7结构用无缝钢管其性能应满足现行国家标准《结构用

表3.1.7结构用无缝钢管的设计用强度指标（N/mm）

3.1.8当所用板材厚度大于或等于40mm且有防止钢材厚度方 可层状撕裂要求时，其材质应符合现行国家标准《厚度方向尚性能 钢板》GB/T5313的要求，并在设计文件中注明所选钢材的牌 号、等级及Z向性能等级。 3.1.9对处于外露环境，且对耐腐蚀有特殊要求的或在腐蚀性 气体和固态介质作用下的承证维构，宜采用耐候钢，质成要求 应符合现行国家标准《耐候结构钢》（3/T4171的有关规延。 3.1.10钢结构用材料物理性能指标按表3.1.10采用

续表 3. 1. 10

注：1钢筋的弹性模量必要时可采用实

钢筋的弹性模量必要时可采用实测值。

因生产工艺的不同，各厂家索材料的弹性模量和线膨胀系数差别较大，其值 宜由实验确定，在缺少实验资料的情况下可参考上表取值。 3如果采用锌一5%铝一混合稀土合金镀层钢绞线拉索见附录A

3.2.1屋面標条和墙面墙梁宜采用实腹式卷边C型钢或斜卷边 的Z型冷弯薄壁型钢，其壁厚不应小于1.5mm，宜采用镀锌或 镀铝锌防腐，镀锌或铝锌量应符合相应国家标准的要求。 3.2.2屋面、墙面围护材料可选用镀（铝）锌压型钢板、金属 复合夹心板等板型。压型钢板的力学性能、工艺性能、涂层性能 应符合现行国家标准《建筑用压型钢板》GB/T12755的有关 规定。

3.3.1焊接连接材料应按强度、性能与母材相匹配选用，当两 种不同钢号焊接时，宜采用与强度较低钢号匹配的焊条或焊丝。 3.3.2手工焊接采用的焊条，应符合现行国家标准《非合金钢 及细晶粒钢焊条》GB/T5117或《热强钢焊条》GB/T5118的 有关规定。

1A级螺栓用于d<24mm和L<10d或L≤150mm（按较小值）的螺栓；B级 螺栓用于d>24mm和L>10d或L>150mm（按较小值）的螺栓；d为公称 直径，L为螺栓公称长度。 2A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表 面粗糙度，均应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的要求。 3 用于螺栓球节点网架的高强度螺栓，M12～M36为10.9级，M39M61为9.8级，

注：1属于下列情况者为I类孔：

属于下列情况者为I类孔： 1）在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔； 2）在单个零件或构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔； 3）在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后用装配好的构件上扩钻成设 计的孔径的孔。 2在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于IⅡ类孔。 计算下列情况的连接时，上表规定的强度设计值应乘以相应的折减系数，儿 种情况同时存在时，其折减系数应连乘。 1）施工条件较差的铆钉连接乘以0.90； 2）沉头和半沉头连接应乘折减系数0.80

2在单个零件 3计算下列情况的连接时，上表规定的强度设计值应乘以相应的折减系数，几 种情况同时存在时，其折减系数应连乘。 1）施工条件较差的铆钉连接乘以0.90； 2）沉头和半沉头连接应乘折减系数0.80。 3.3.4普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB T5780和《六角头螺栓》GB/T5782的有关规定。 3.3.5高强度螺栓应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六 角头螺栓》GB/T1228、《钢结构用高强度大六角螺母》GB/T 1229、《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230、《钢结构用高强度大 六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231或《钢 结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632的有关规定。 3.3.6圆柱头焊钉、栓钉连接件的材料应符合现行国家标准 《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的有关规定 3.3.7铆钉应采用现行国家标准《标准件用碳素钢热轧圆钢》 GB715中规定的BL2或BL3号钢制成。 3.3.8锚栓可采用现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中 规定的Q235钢或《低合金结构钢》GB/T1591中规定的Q345 钢及390钢制成。 3.3.9螺栓球网架用高强度螺栓应符合现行国家标准《钢网架 螺栓球节点用高强度螺栓》GB/T16939的有关规定

T5780和《六角头螺栓》GB/T5782的有关规定

3.4.1焊接结构用铸钢节点的铸件材料应符合现行国家标准 焊接结构用铸钢件》GB/T7659的规定。 3.4.2非焊接用铸钢节点的铸件材料应符合现行国家标准《

3.4.2非焊接用铸钢节点的铸件材料应符合现行国家标

股工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定， 3.4.3在设计文件中应提出所选用的铸钢牌号与标准名称，并 按适用要求提出力学性能项目与碳当量要求，以及正火或调质热 处理工艺要求。所有要求项目的性能指标均应作为供货条件予以 保证。

表3.4.4可焊铸钢的强度设计值（N/mm）

表3.4.5非焊接铸钢的强度设计值（N/mm）

筹钢件的物理能指标可按表3.

3.5.2钢丝束索的质量和性能应符合国家现行标准《斜拉

3.6.1销轴材料宜采用现行国家标准《合金结构钢》GB/T 3077中的20Cr及40Cr、《优质碳素结构钢》GB/T699中的45 号钢，或采用符合《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《碳素 结构钢》GB/T700等有关规定的钢材。当有可靠依据时，也可 选用其他材料。 全姓物钢时 甘证仲兹

3.6.2当销轴材料选用优质碳素钢、合金结构钢时，其延伸率

3.6.2当销轴材料选用优质碳素钢、合金结构钢时，其延伸 不应小于9%；设计文件中应提出所选用销轴材料的力学性 要求。

3.6.3销轴材料的强度设计

轴的材料强度不宜低于被连接构件材料。

4.1.1荷载及作用除本规程规定外，按现行广东省标准《建筑 结构荷载规范》GB50009的规定取值。 4.1.2轻钢结构不上人屋面的活荷载可按下列规定取值： 1当采用压型钢板轻型屋面时，按水平投影面积计算不上 人屋面竖向均布活荷载的标准值应取0.5kN/m。对支承轻屋面 的结构构件，如屋架、框架等，当仅承受一个可变荷载，其水平 投影面积超过60m时，屋面竖向均布活荷载的标准值，按水平 没影面积计算可取为0.3kN/m 2设计屋面板和標条时，尚应考虑施工及检修集中荷载 施工或检修集中荷载不与屋面材料及標条等屋盖自重以外的其他 可变荷载同时考虑； 3设计屋盖结构时，应考虑雪荷载和积灰荷载在屋面天沟， 阴角、天窗挡风板和高低跨连接处的荷载增大系数。 4.1.3根据构造形式，常用屋面材料的自重可按表4.1.3取值：

表4.1.3屋面常用构造形式及其自重标准值

续表 4. 1. 3

注：1吊顶和吊挂荷载根据实际情况取值，本表未计入。 2 屋面板厚度根据工程实际情况可能变化较大，与上述不一致时应调整自重数 据。屋面板为压型钢板，有效面积和展开面积之比（材料利用率）一般常用 板型为80%左右，本表按80%计算，实际板型利用率相差较大时，计算时适 当调整。 3以上数值中不含屋面標条（龙骨）重量，一般冷弯薄壁型钢擦条自重可取 0.05～0.10kN/m，高频焊接H型钢標条自重为0.2～0.35kN/m，以上数 值不含屋面支撑系统重量。 4第13项一般用于厂房类建筑，第4～6项一般用于公共场馆类建筑，

4.1.4当设计使用年限大于50年时，楼面及屋面活荷载

.2.1对于特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑钢结构 高笃钢结构及屋盖钢结构承载力计算时，其基本风压按100年重 现期的风压值采用

4.2.2计算主体结构的风荷载效应时，风荷载体型系数应符合

表 4.2. 2大跨低矮平屋面的体型系数

注：！α为屋面与地面的夹角

2h为檐口高度；1为沿风向建筑物长度。

4台风多发地区的房屋和构筑物及重要且体型复杂的房屋

未给出相同体型时，应通过风洞试验确定。 4.2.3周边建筑物密集时，应考虑风力相互干扰的群体效应； 大跨结构宜将位移、杆件内力或支座反力等作为控制目标，确定 相互扰动系数。

大跨结构宜将位移、杆件内力或支座反力等作为控制自标，确定 相互扰动系数。

采用时程分析法进行风荷载作用下整体模型的分析与验算。分析 时，钢结构阻尼比宜综合考虑节点连接形式、构件应力水平、围 护及隔墙布置、建筑高度等因素确定；无相关资料时，可取 0. 01~0. 02。

4.3.1多遇地震作用下，各类钢结构的地震作用效应计算应按 现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011执行，采用振型 分解反应谱法和时程分析法进行计算，也可采用时域显式随机模 拟法进行补充计算。采用时域显式随机模拟法计算结构地震作用 效应时，应按本规程附录B执行。

个别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.3

α地震影响系数：ux地震影响系数最人值； 自线下降段的下降斜率谢整系数：表减指数； 特征周期：7阻尼谢系数：T结构自振周期

图4.3.3地震影响系数线 α地震影响系数：（m 地震响系数型

2地震影响系数曲线的阻尼调整系数和形状参数应符合下 列规定： 1）曲线下降段的衰减指数应按下式确定：

式中：一一曲线下降段的衰减指数； 一一阻尼比。 2）直线下降段的下降斜率调整系数应按下式确定

3）阻尼调整系数应按下式确定：

0. 08±1. 60

式中：nz——阻尼调整系数，当小于0.55时，应取0.55。 4.3.4多遇地震下，大跨度钢结构阻尼比可取0.02，罕遇地震 下可取0.04。多遇地震下，高层建筑钢结构阻尼比应按下列规 定采用：高度不大于50m取0.04，高度大于50m且小于200m 取0.03，高度大于200m取0.02；罕遇地震时取0.05，但当结 构在罕遇地震时处于或基本处于弹性状态时，宜取多遇地震下阻 尼比。

下可取0.04。多遇地震下，高层建筑钢结构阻尼比应按下列规 定采用：高度不大于50m取0.04，高度大于50m且小于200m 取0.03，高度大于200m取0.02；罕遇地震时取0.05，但当结 构在罕遇地震时处于或基本处于弹性状态时，宜取多遇地震下阻 尼比。 4.3.5采用振型分解反应谱法计算空间网格结构地震作用效应 时的振型组合数量，对于网架结构不宜少于10～15阶，对手网 壳结构不宜少于25～30阶，对于体型复杂或重要的大跨度空间 网格结构应取更多振型进行效应组合，计算振型数应使各振型参 与质量之和不小于总质量的90%

时的振型组合数量，对于网架结构不宜少于10～15阶，对于 壳结构不宜少于25～30阶，对于体型复杂或重要的大跨度空 网格结构应取更多振型进行效应组合，计算振型数应使各振型 与质量之和不小于总质量的90%。

4.3.6进行结构时程分析时，应符合下列要求：

1应按建筑场地类别和设计地震分组选用实际地震记录和 人工模拟的地面运动加速度时程曲线评定标准，其中实际地震记录的数量 不少于总数量的2/3，多组时程曲线的平均地震影响系数曲线应 与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相 符；每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反 应谱法求得的底部剪力的65%，多条时程曲线计算所得的结松 底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力

的80%; 2地震波的持续时间不宜小于建筑结构基本自振周期的5 倍和15s，地震波记录的时间间距可取0.01s或0.02s； 3输入地震加速度的最大值可按表4.3.6采用：

时程分析时输入地震加速度的最大值

注：7度时括号内数值用于设计基本地震加速度为0.15g的地区，此处g为重力加 速度。

4当取三组时程曲线进行计算时，结构地震作用效应宜取 时程法计算结果的包络值与振型分解反应谱法计算结果的较大 值；当取七组及七组以上时程曲线进行计算时，结构地震作用效 应可取时程法计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的 较大值。

1依据加速度反应谱确定平稳地震动功率谱，按建筑场地 类别选用均匀调制函数： 2人工模拟地震波的持续时间不宜小于建筑结构基本自振 周期的5倍和15s，地震波离散的时间间距可取0.01s或0.02s 人工模拟地震波的数量不应少于500条； 3结构地展作用效应取各人1模拟地展波输人下结构效应 峰的平均值，为时域最式随机模拟法楼层剪力分析缩果大振 型分解反应谱法分析结果时，振型分解反应谱法和应楼层购力宜 来以调整系数，该调整系数不小时域武随机模拟法计穿所 得楼层剪力与振型分解反应谱法计算所得楼层剪力的比值，振型 分解反应谱法计算得到的各楼层构件内力宜作相应调整。对于主 要的结构构件，宜直接对比两种方法的内力结果，并作出相应

4.3.8平面投影尺度很大的空间结构，应视结构形式和支承条

8平面技影八度很大的空间结构，应视结构形式和支承杀 件，分别按单点一致、多点、多向单点或多向多点输人进行抗震 计算。按多点输入计算时，应考虑地震行波效应民政标准，若场地内地质 条件差异较大时尚应考虑局部场地效应。6度和7度I、1类场 地的支承结构、上部结构和基础的抗震验算可采用简化方法，根 据结构跨度、长度不同，其短边构件可乘以附加地震作用效应系 数1.15～1.30；7度Ⅲ、NV类场地和8、9度时，应采用时程分 析法或时域显式随机模拟法进行抗震验算。 4.3.9对用作屋盖的钢结构，其抗震验算应符合下列规定： 1在设防烈度为6度地区，可不进行抗震验算； 2在设防烈度为7度地区，乙、丙、丁类跨度小于80m的 轻型平屋面钢结构可不进行地震验算，但必须考虑水平地震对下 部支承结构的影响；其余屋盖钢结构应进行水平与竖向抗震 验算； 3在设防烈度为8度地区，对周边支承的跨度小于60m的 网架应进行竖向抗震验算，可不进行水平地震验算，但必须考虑 水平地震对下部支承结构的影响；其他结构应进行水平和竖向抗 震验算。 0工 A

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