nw一模板支撑架横向立杆行数; t 一一钢管壁厚; [u]一一受弯构件容许挠度值; W一一截面模量; Φ 一一钢管外径; 一一立杆长细比

k一一模板支撑架立杆计算长度附加系数; μz一一风压高度变化系数; μ，一一风荷载体型系数; μst 一一单榻架体型系数; P。一一密目式安全立网挡风系数; 。一一单榻架挡风系数; 一一轴心受压构件稳定系数。

3.2主要构配件材质要求

3.2.1碗扣式钢管脚手架用钢管应符合现行国家标准《低压流体输送用焊接钢 管》GB/T3091中规定的Q235或Q345普通钢管，其材质性能应分别符合现行国 家标准《碳素结构钢》GB/T700 中Q235级钢和《低合金高强度结构钢》GB/T1591 中 Q345级钢的规定。 3.2.2立杆上碗扣和下碗扣、水平杆和斜杆接头、可调托撑和底座的螺杆及调节 螺母等主要构配件的材质应符合现行国家标准《碗扣式钢管脚手架构件》GB 24911 的规定。 3.2.3下碗扣当采用钢板冲压整体成型时，材料机械性能应不低于现行国家标准 《碳素结构钢》GB/T700 中 Q235 级钢的规定。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。 3.2.4立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆当采用实心钢制作时，其材料机 械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 中Q235 级钢的规定；当采 用钢管制作时，其材料机械性能应符合现行国家标准《无缝钢管》GB/T8162中 20号无缝钢管的规定。 3.2.5可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应采用碳素结构钢制造，其材料

机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢

GB/T3274 中Q235 级钢的规定。 3.2.6碗扣式钢管脚手架所用的钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣 件》GB15831 的规定，扣件的螺栓拧紧力矩不得小于 40 N·m，当扭紧力矩达到 65N·m时，不得发生破坏。 3.2.7　脚手板的材质要求应符合下列规定： 1脚手板可采用钢、木、竹材料制作，单块脚手板的质量不宜大于 30kg 2冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235 级钢的规定； 3木脚手板材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005 中Ila 级 材质的规定。脚手板厚度不应小于 50mm，两端宜各设直径不小于4mm 的镀锌 钢丝箍两道； 4竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹爸板；竹串片脚手板应 符合现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164 的相关规定

3.3.1碗扣式钢管脚手架构配件产品的出）检验应符合现行国家标准《碗扣式钢 管脚手架构件》GB24911的规定。 3.3.2进场的主要构配件的制作质量及形位公差要求，应符合现行国家标准《碗 扣式钢管脚手架构件》GB24911的规定。 3.3.3立杆接长可采用内套管和外套管两种形式，套管各部位尺寸应符合现行国 家标准《碗扣式钢管脚手架构件》GB24911 的规定。 3.3.4立杆顶部可调托撑和底部可调底座的加工制作质量应符合下列规定： 1调节螺母厚度不得小于 30mm; 2螺杆外径不得小于 38mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯形螺纹第 2 部分：直径与螺距系列》GB/T 5796.2 和《梯形螺纹第3部分：基本尺寸》 GB/T 5796.3 的规定; 3螺杆与调节螺母啮合长度不得少于 5扣; 4可调托撑U形顶托板厚度不得小于 5mm，可调底座垫座板厚度不得小于 6mm；螺杆与顶托板或垫座板应采用环焊并焊接牢固，焊缝高度不小于6mm， 并应设置加劲片或加劲拱度。 3.3.5构配件外观质量应符合下列规定，

1钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，立杆不 得采用横断面接长的钢管； 2铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面 粘砂应清除干净；

3冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷; 4各部位焊缝应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹 等缺陷； 5构配件表面宜进行浸漆或镀锌处理，涂层应均匀、牢靠；表面应光滑，在 车接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块； 6主要构配件上的生产厂标识应清晰。 3.3.6构配件加工制作质量应满足下列组架要求： 1立杆的上碗扣应能上下串动、转动灵活，不得有卡滞现象; 2立杆与立杆的连接孔处应能插入Φ 10mm 连接销; 3碗扣节点上在安装 1～4 个水平杆时，上碗扣应均能锁紧; 4当搭设不少于2步3跨1.8mx1.8mx×1.2m（步距×纵距×横距）的整体脚手 架时，每一框架内水平杆与立杆的垂直度偏差应小于5mm。 3.3.7主要构配件承载力试验方法应符合现行国家标准《碗扣式钢管脚手架构 件》GB24911的规定，判定标准应符合下列规定： 1　上碗扣抗拉承载力不应小于 30kN； 2下碗扣组焊后剪切承载力不应小于 60 kN; 3水平杆接头剪切承载力不应小于 50 kN; 4水平杆接头焊接剪切承载力不应小于25kN; 5可调底座抗压承载力不应小于 100kN; 6可调托撑抗压承载力不应小于 50kN。 3.3.8进场的构配件应具有产品标识、产品质量合格证、产品性能检验报告，并 按本规范附录A的规定对其表面观感、几何尺寸、焊接质量等物理指标进行抽检。 3.3.9对经检验合格的构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用 架上，清点好数量备用。

4.1.1作用于碗扣式钢管脚手架上的荷载，应分为永久荷载和可变荷载。 4.1.2双排脚手架上的永久荷载应根据脚手架实际情况进行计算，并应包括下列 内容： 1组成双排脚手架结构的构配件自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、 竖向及水平斜杆或剪刀撑等; 2脚手板、挡脚板、栏杆、安全立网等附件的自重。 4.1.3模板支撑架的永久荷载应包括下列内容： 1组成模板支撑架结构的构配件自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、 竖向及水平斜杆或剪刀撑和可调托撑等自重; 2作用在模板支撑架上的荷载，包括：新浇筑混凝土、钢筋、模板及支承 梁（楞）等自重; 3脚手板、挡脚板、栏杆、安全立网等附件的自重。 4.1.4双排脚手架的可变荷载应包括下列内容： 1作业层上的操作人员、器具及材料等施工荷载; 2风荷载; 3其它可变荷载。 4.1.5模板支撑架的可变荷载应包括下列内容： 1施工荷载，包括：施工人员、材料、施工设备荷载以及浇筑混凝土时产 生的荷载； 2风荷载; 3其它可变荷载。

4.2.1双排脚手架和模板支撑架架体自重标准值可按本规范附录B采用。 4.2.2脚手架附件的自重标准值应符合下列规定： 1脚手板自重标准值g1k可按0.35kN/m取值; 2作业层的栏杆与挡脚板自重标准值g2k可按0.17kN/m取值; 3外侧安全立网自重标准值g3k应按实际情况采用，密目式安全立网自重标 准值不应低于0.01kN/m。

4.2.1双排脚手架和模板支撑架架体自重标准值可按本规范附录B采用。 4.2.2脚手架附件的自重标准值应符合下列规定： 1脚手板自重标准值g1k可按0.35kN/m 取值; 2作业层的栏杆与挡脚板自重标准值g2k可按0.17kN/m取值; 3外侧安全立网自重标准值g3k应按实际情况采用，密目式安全立网自重标 准值不应低于0.01kN/m。

模板自重标准值：应根据模板方案设计确定。对一般肋形楼板及无梁楼板

模板的自重标准值，可按表 4.2.3采用。

表 4.2.3楼板模板自重标准值（kN/m)

：其它类型模板按实际重量

2新浇筑混凝土自重（包括钢筋）标准值：对普通钢筋混凝土构件可采用 25.5kN/m3，对特殊混凝土应根据实际情况确定。 4.2.4　双排脚手架作业层均布施工荷载标准值Qk应符合下列规定： 1作业层均布施工荷载标准值根据脚手架的用途，应按表4.2.4采用；

表4.2.4双排脚手架作业层均布施工荷载标准值

2作业层同时有2个及以上作业层时，在同一跨距内各作业层的均布施工荷 载标准值总和不应低于5.0kN/m。

载标准值总和不应低于5.0kN/m。 4.2.5模板支撑架施工荷载标准值应符合下列规定： 1均布施工荷载标准值应根据实际情况取值，不应低于 2.5kN /m; 2桥梁结构浇筑混凝土的均布施工荷载不应低于 3.0kN/m; 3楼面混凝土采用布料机浇筑，均布施工荷载不应低于 4.0kN/m 4.2.6作用于双排脚手架和模板支撑架上的水平均布风荷载标准值应按下式计 算：

式中：のk一一风荷载标准值（kN/m); μz一一风压高度变化系数，应按照本规范附录C 的规定采用; の一一基本风压值（kN/m)，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB 50009 的规定采用，取重现期 n=10 对应的风荷载，但不得小于 0.2kN/m。 4.2.7双排脚手架及模板支撑架的风载体型系数μ.应按下列规定采用： 悬挂密目式安全立网的双排脚手架和模板支撑架体型系数应按下式计算：

4.2.7双排脚手架及模板支撑架的风载体型系数μ,应按下列规定采用： 1悬挂密目式安全立网的双排脚手架和模板支撑架体型系数应按下式计算：

4.2.7双排脚手架及模板支撑架的风载体型系数u应按下列规定采用

式中：β。一一密目式安全立网挡风系数，可取0.8。 2多排模板支撑架无遮拦体型系数应按下式计算：

μst=1.2gl %=A A.

式中：nw一一模板支撑架横向立杆行数; μst 一一单榻架体型系数; β。一一单榻架挡风系数; A,一一单榻架杆件挡风面积（m）； Aw一一单榻架轮廓面积（m） 4.2.8风荷载作用在模板支撑架上的水平力，应取架体短方向（横向）的一榻架 及对应范围内的顶部模板作为计算单元进行简化计算，并应符合下列规定 1应将计算单元宽度内架体迎风面上作用的风荷载转化为作用在架体每 节点的集中水平力；将计算单元宽度内模板迎风面上作用的风荷载转化为集中水 平力，并作用在支架顶部的水平方向上; 2架体顶部的水平集中力应按下列两种工况计算： 1）当钢筋未绑扎时，顶部只计算安全立网的挡风面积; 2）当钢筋绑扎完毕，已安装完梁板模板后，应将安全立网和侧模两个挡 风面积叠加计算。 3作用于计算单元上的水平力标准值应按下列公式计算（图4.2.8)：

式中：Wk、Fk一一风荷载作用在架体计算单元第i节点、模板上产生的水平力标 准值(kN);

Hf一一模板支撑架栏杆围挡（模板）的高度（m）; 应按本规范式（4.2.6）计算，模板体型系数μ.应取1.3。

4.2.9模板支撑架在水平风荷载作用下计算单元的倾覆力矩标准值应按下式 算（图 4.2.8):

Mtk = F·H+Zwk ·H

式中：Mrk一一模板支撑架在水平风荷载作用下计算单元的倾覆力矩标准值 (kN · m ); H一一架体搭设高度(m); Hi一一模板支撑架第i节点离地高度（m); m一一模板支撑架的步数。

4.2.10模板支撑架计算单元立杆中由风荷载作用产生的附加轴力应按线性分布 确定（图4.2.8），立杆最大附加轴力标准值应按下式计算：

2M rklbn Nwk 2

式中：Nwk一一模板支撑架立杆中由风荷载作用产生的最大附加轴力标准值 (kN); lbn、lbj一一模板支撑架第 n、第j根立杆至倾覆点的距离（m); n一一模板支撑架纵向立杆列数。

4.3.1双排脚手架和模板支撑架设计时，根据不同工况下可能出现的荷载，应按 承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载组合，并应取最不利的组合 进行设计。 4.3.2按承载力极限状态计算双排脚手架和模板支撑架结构及构件的承载力和 稳定性时，应采用荷载基本组合的效应设计值；按正常使用极限状态计算双排脚 手架和模板支撑架的变形时，应采用荷载标准组合的效应设计值。荷载的分项系 数取值应符合表4.3.2的规定。

表 4.3.2荷载分项系数

4.3.3进行双排脚手架结构及构配件的承载力、稳定性及变形计算时，参与组合 的各项荷载可按表4.3.3确定，并应采用最不利的荷载组合进行设计。

表 4.3.3 参与双排脚手架设计计算的荷载组合

4.3.4进行模板支撑架结构及构配件的承载力、稳定性及变形计算时，参与组合 的各项荷载可按表 4.3.4确定，并应采用最不利的荷载组合进行设计

表 4.3.4参与模板支撑架设计计算的荷载组合

倾覆验算时，永久荷载仅考虑架体及附件自重、模板及

5.1.1碗扣式钢管脚手架的结构设计应采用极限状态设计方法，以分项系数的设 计表达式进行计算。 5.1.2双排脚手架和模板支撑架设计应确保架体为几何不变体系，并应具有足够 的承载力、刚度和整体稳定性。 5.1.3当双排脚手架和模板支撑架的水平杆承受非节点荷载时，应进行抗弯承载 计算，

5.1.4双排脚手架和模板支撑架杆件长细比应符合下列规定：

1，双排脚手架受压杆件对应于上下莲墙件间垂直距离确定的几何长细比不 得大于230； 2模板支撑架受压立杆对应于步距 h 确定的几何长细比不得大于 150; 3双排脚手架和模板支撑架的斜杆和剪刀撑杆件对应于相邻节点间对角线 长度确定的几何长细比不得大于250。 5.1.5双排脚手架和模板支撑架受弯构件的容许挠度值[u1应按表5.1.5采用。

表 5.1.5受弯构件的容许度值

表 5.1.6钢材的强度和弹性模量(N/mm)

5.1.7钢管的截面特性可按表 5.1.7采用。

5.1.7钢管的截面特性可按表 5.1.7采用。

5.1.7钢管的截面特性可按表 5.1.7采用。

表 5.1.7钢管截面特性

注：当施工现场实际钢管壁厚不满足表中要求时，应按实际几何尺寸计算确定。

5.1.8碗扣节点、顶部可调托撑、底部可调底座、普通钢管扣件的承载力设 应按表 5.1.8 采用。

节点、可调托撑、底座、扣件节点的承载力设记

5.1.9当对模板支撑架结构进行整体计算分析时，架体碗扣节点应视为半刚

1对于球墨铸铁制造的上碗扣和钢板冲压制作的下碗扣，节点转动刚度 Rk 宜取为 25kN·m/rad ; 2对碳素钢锻钢制造的上碗扣和钢板冲压制作的下碗扣，节点转动刚度 Rk 宜取为40kN·m/rad 。 5.1.10碗扣式钢管脚手架专项施工方案中应进行架体方案设计。架体方案设计 应包括下列内容： 1描述工程概况：工程名称、工程结构、建筑面积、高度、平面形状及相关 尺寸等；建筑工程模板支撑架应按标准楼层平面图，说明支模区域的梁板结构截 面尺寸等；市政工程模板支撑架应按桥梁结构等平、剖面图，说明支模区域的结 沟截面尺寸等； 2　按下列顺序进行架体结构设计和计算： 1）制定方案; 2）绘制架体结构图（平、立、剖）及计算简图; 3）荷载及荷载效应组合计算； 4）对架体结构及杆件分别按承载力和变形进行设计计算，并对架体抗倾 覆、连墙件及地基承载力等进行验算； 3确定各部位斜杆的连接措施及要求，绘制模板支撑架立杆顶端及底部节点 沟造图； 4说明施工流程，架体搭设，使用和拆除方法； 5编制构、配件用料表及供应计划:

制定搭设质量及安全的技术措施。

5.2双排脚手架设计计算

1根据建筑结构的实际情况，按双排脚手架方案设计，分立面和剖面画出结 构布置图; 2验算架体杆件长细比; 3计算单肢立杆在各种工况下的内力（弯矩、轴力）和连墙件拉、压力设计 值； 4验算架体允许搭设高度； 5验算最不利单肢杆件的轴心受压或偏心受压的稳定性; 6验算承受外荷载作用的水平杆的受弯承载力、挠曲变形、端部节点抗剪承 载力； 7进行风荷载作用下的架体连墙件承载力、稳定性和连接强度验算;； 8进行架体的构造设计; 9进行立杆的地基承载力验算。 5.2.2双排脚手架当无风荷载作用时，立杆应按轴心受压杆件计算；当有风荷载 作用时，立杆应按压弯构件计算。 5.2.3双排脚手架立杆稳定性验算应符合下列公式要求：

当不考虑风荷载参与组合时

2当考虑风荷载参与组合时:

式中：N一一计算立杆段的轴向力设计值（N），应按本规范第 5.2.4 条按不考虑 风荷载以及考虑风荷载两种情况计算； β一一轴心受压构件的稳定系数，应根据计算立杆段的长细比，按本规范 附录 D 取值; A一一立杆钢管的截面面积(mm)，可按本规范表 5.1.7采用; W一一立杆钢管的截面模量(mm3)，可按本规范表 5.1.7采用; Mw一一计算立杆段由风荷载产生的弯矩设计值(N·mm)，应按本规范式 (5.2.5)计算; f一一钢材抗压强度设计值(N/mm)，应按本规范表 5.1.6 采用。

5.2.4计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式进行计算： 1当不老虎虑风燕裁会与组合时。

5.2.4计算立杆段的轴向力设计值 N，应按下列公式进行计算：

当不考虑风荷载参与组合时:

当不考虑风荷载参与组合明

当考虑风荷载参与组合时：

N =1.2(NGlk +NG2k) +1.4Nok

N =1.2(NGlk +1.4×0.9No lalb b+g2k l)+g3k la·H NG2k = m(g1k 2 Nok = n。·Qk

式中：NGlk一一双排脚手架立杆中由架体自重产生的轴向力标准值(N)，可根据 架体搭设高度，按本规范附录B表B.0.1计算确定； NG2k一一双排脚手架立杆中由脚手架附件（脚手板、挡脚板、栏杆、安全 立网）自重产生的轴向力标准值(N); Nok一一双排脚手架立杆中由施工荷载作用产生的轴向力标准值(N); m一一脚手板层数; 条第 2 款采用; 款采用； la一一立杆纵向间距（mm); l一一立杆横向间距（mm); H一一架体搭设高度（mm); n一一作业层层数; Qk一一作业层均布施工荷载标准值（N/mm），应按本规范第 4.2.4条的 规定采用。 5.2.5当连墙件竖向间距为2 步时，双排脚手架计算立杆段由风荷载作用产生的 弯矩设计值M应按下列公式计算（图5.2.5)：

式中：Mwk一一双排脚手架计算立杆段由风荷载作用产生的弯矩标准值(N·mm) la一一立杆纵向间距(mm); H一一双排脚手架两连墙件间竖向垂直距离(mm);

のk一一风荷载标准值(N/mm)，应按本规范第 4.2.6 条计算; P一一风荷载作用下内外排立杆间横向水平杆的支承力设计值(N)

5.2.6双排脚手架立杆计算长度l。，应按下列公式确定： 1当内外两立杆间无斜杆时：

5.2.6双排脚手架立杆计算长度l。，应按下列公式确定：

图5.2.5双排脚手架立杆弯矩计算图

式中：H。一一两连墙件间竖向垂直距离(mm)

中：h一一步距(mm)

5.2.7作业层水平杆抗弯强度验算应符合下式要求：

式中：Ms一一水平杆弯矩设计值(N·mm)，应按本规范第 5.2.8 条计算 W一一水平杆钢管的截面模量(mm3)，可按本规范表 5.1.7采用 5.2.8作业层水平杆弯矩设计值Ms，应按下式计算：

Mok一一施工荷载产生的弯矩标准值(N Xmm) 5.2.9作业层水平杆的挠曲变形验算应符合下列公式要求：

式中：u一一水平杆挠度(mm); [u]一一受弯构件容许挠度(mm)，应按本规范表 5.1.5 采用; qk一一受弯构件均布线荷载标准值(N/mm); Pk一一受弯构件跨中集中荷载标准值(N); /一一受弯构件计算跨度(mm)，应按本规范第 5.2.10 条计算

M, =1.2Mgk +1.4Mok

u≤[u] 5gkl4 + P13 384EI 48EI

E一一钢材弹性模量(N/mm)，应按本规范表 5.1.6 采用; /一一截面惯性矩(mm4)，可按本规范表 5.1.7采用。 5.2.10当计算水平杆的内力与挠度时，水平杆应按简支梁计算，计算跨度应取 立杆纵向或横向间距。 5.2.11连墙件杆件的强度及稳定性应符合下列公式要求： 强庭珍竺

N<0.85 J Ac.

式中：N,一一连墙件轴向力设计值(N); Niw一一连墙件中由风荷载作用产生的轴向力设计值(N)，应按本规范第 5.2.12 条的规定计算; No一一连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力设计值(N)，取 3.0kN; Ac一一连墙件的净截面面积(mm); A一一连墙件的毛截面面积(mm); β一一连墙件的轴心受压稳定系数，应根据连墙件长细比，按本规范附录 D 取值; f一一连墙件钢材的强度设计值(N/mm)，应按本规范表 5.1.6 采用。 5.2.12连墙件中由风荷载作用产生的轴向力设计值Niw，应按下式计算：

Nw=1.40kLH

式中：k一一风荷载标准值（N/mm），应按本规范第4.2.6 条计算; L。一一两连墙件间水平投影距离(mm); H。一一两连墙件间竖向垂直距离(mm)。

5.2.13连墙件与双排脚手架、连墙件与建筑结构间的连接承载力应符合下式要 求

式中Nv一一连墙件与双排脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承载 力设计值（N)，应根据相应结构设计规范规定计算

2.14当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应符合下式要求：

2.15双排脚手架允许搭设高度应按下列公式计算，并应取较小值： 1不考虑风荷载参与组合时：

2考虑风荷载参与组合时:

5.3.1模板支撑架设计计算应包括下列内

5.3模板支撑架设计计算

1根据拟浇筑混凝土结构的平面布置和构件形状、尺寸，绘制模板支撑 、水平剪刀撑平面布置图： 2绘制拟浇筑混凝土构件以及模板支撑架立杆、水平杆、竖向剪刀撑等 约纵横向剖面图； 3验算架体杆件长细比; 4计算单肢立杆在各种工况下的内力（弯矩、轴力); 5验算最不利单肢杆件顶部可调托撑、底部可调底座的受压承载力; 6验算最不利单肢杆件的轴心受压或偏心受压的稳定性;

1当不考虑风荷载参与组合时:

N=1.35Nck +1.4Nok

患风荷载参与组合时：

N = 1.35Ngk +1.4×0.9(Nok + Nwk)

式中：NGk一一模板支撑架立杆中由所有永久荷载作用产生的轴向力标准值之和 (N); Nok一一模板支撑架立杆中由施工荷载作用产生的轴向力标准值(N); Nwk一一模板支撑架立杆中由风荷载作用产生的最大附加轴向力标准值 (N)，应按本规范式(4.2.10)计算。 5.3.5当模板支撑架高宽比不大于3，且支撑架顶端无构件截面高度超过800mm 的侧面模板时，或支撑架通过连墙件与既有墙、柱进行了可靠连接后，可不考虑 风荷载作用于架体引起的立杆附加轴力Nwk 5.3.6模板支撑架宜保证架体在竖向荷载作用下立杆处于轴心受压受力状态，单 根立杆轴力设计值不宜大于30.0kN。 5.3.7模板支撑架的立杆计算长度l.，应按下列公式确定：

水大荷载作用产的轴问力标准值之利 (N）; Nok一一模板支撑架立杆中由施工荷载作用产生的轴向力标准值(N); Nwk一一模板支撑架立杆中由风荷载作用产生的最大附加轴向力标准值 (N)，应按本规范式(4.2.10)计算

5.3.5当模板支撑架高宽比不大于3，且支撑架顶端无构件截面高度超过800mm 的侧面模板时，或支撑架通过连墙件与既有墙、柱进行了可靠连接后，可不考虑 风荷载作用于架体引起的立杆附加轴力Nwk 5.3.6模板支撑架宜保证架体在竖向荷载作用下立杆处于轴心受压受力状态，单 根立杆轴力设计值不宜大于30.0kN。

5.3.7模板支撑架的立杆计算长度l.，应按下列公式确定：

2当架体按本规范第6.2.7条第2款的构造要求设置钢管扣件剪刀撑时：

式中h一一步距（mm）; α一一立杆伸出顶层水平杆长度（mm）； k一一模板支撑架立杆计算长度附加系数，应按表5.3.7采用；

lo = k(h + 2a)