热温度为中间值时，折减系数值可线性

2.0.10位于地下水位以上的管沟及检查室可采用砌体结构

2.0.11.砌体结构管沟及检查室的砌体材料，应符合下列规定： 1烧结普通砖强度等级不应低于MU10：砌筑砂浆应采用 水泥砂浆，其强度等级不应低于M7.5。 2石材强度等级不应低于MU30；砌筑砂浆应采用水泥砂 浆，其强度等级不应低于M7.5。 3蒸压灰砂砖强度等级不应低于MU15；砌筑砂浆应采用 水泥砂浆，其强度等级不应低于M10。 4混凝土砌块强度等级不应低于MU7.5：砌筑砂浆应采用 砌块专用砂浆，其强度等级不应低于M7.5。混凝土砌块砌体的 孔洞应采用强度等级不低于Cb20的混凝土灌实。

3.1作用分类及作用代表值

1永久作用，主要包括结构自重、竖向土压力、侧向土压 力、热力管道及设备自重、地基的不均匀沉降等。 2可变作用，主要包括地面车辆荷载、地面堆积荷载、地 表水或地下水的静水压力（包括浮托力）、固定支架的水平推力、 导向支架的水平推力、管道位移在活动支架结构上产生的水平作 用、架空管道支架上的风荷载、检修操作平台上的操作荷载、温 度影响、吊装荷载、流水压力、融冰压力等。 3偶然作用GB／标准规范范本，指在使用期间不一定出现，但发生时其值很 天且持续时间较短，如爆炸力、撞击力等，应根据工程实际情况 确定需要让入的偶然作用

3.1.2结构设计时，对不同作用应采用不同的代表值：对永久 作用应采用标准值作为代表值；对可变作用应根据设计要求采用 标准值、组合值或准永久值作为代表值。

3.1.2结构设计时，对不同作用应采用不同的代表值：对永久

作用的标准值，应为设计采用的基本代表值。 对偶然作用应根据工程实际情况，按结构使用特点确定其代 表值。

3.1.3当结构承受两种或两种以上可变作用时，在承载能力极

限状态按基本组合设计或正常使用极限状态按标准组合设计中， 对可变作用应按组合规定，采用标准值或组合值作为代表值。 可变作用组合值，应为可变作用标准值乘以作用组合系数

可变作用准永久值，应为可变作用标准值乘以作用准永久

3.1.5使结构或构件产生不可忽略的加速度的作用，应按动态

5使结构或构件产生不可忽略的加速度的作用，应按动 考虑，可将动态作用简化为静态作用乘以动力系数后按静 计算。

3.2.1结构自重标准值，可按结构构件的设计尺寸与材料单位 体积的自重计算确定。 3.2.2·管沟及检查室结构上的竖向土压力及侧向土压力标准值 应按本规范附录B的规定计算确定。 3.2.3热力管道及设备自重标准值，应按下列规定计算确定： 三

体积的自重计算确定。 3.2.2·管沟及检查室结构上的竖向土压力及侧向土压力标准值， 应按本规范附录B的规定计算确定。 3.2.3热力管道及设备自重标准值，应按下列规定计算确定： 1热力管道及设备自重标准值，应为管材、保温层、管内 介质及管道附件自重标准值之和。 2蒸汽管道的管内介质自重标准值，在管道运行阶段，应 根据管道运行工况和蔬水设备布置情况进行分析，当可能有冷凝 水积存时，应考虑管道内的冷凝水积存量；在管道试压阶段，应 按管道充满水计算。 3作用在管道支架结构上的管道自重标准值，应计人管道 失跨的影响，作用标准值应按下式计算：

式中.G 支架结构上的管道自重标准值（kND： 入一 管道失跨系数，一般取1.5，当有可靠工程经验时， 可适当减小； q 单位长度管道自重标准值（kN/m）； L 管道跨距（m），若支架两侧的跨距不等时，可取平 均值。 对蒸汽管网紧邻管道阀门及弯头的管道支架，在管道运行阶 段，作用在结构上的管道自重标准值应按动态作用考虑，动力系 数可取1.5。

3.2.4地基的不均沉降，应按现行国家标准《建筑地

设计规范》GB50007的有关规定计算确定。

3.3可变作用标准值及准永久值系数

3.3.1地面车辆荷载对管沟及检查室结构的作用标准值及准永 久值系数应按下列规定确定： 1地面车辆载重等级、规格形式应根据地面车辆运行情况 并结合规划确定。 2地面车辆的载重、车轮布局、运行排列等，应按国家现 行标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60的规定确定。 3地面车辆荷载对结构的竖向压力及侧向压力标准值，可 按本规范附录C的规定计算确定。 ！4地面车辆何载准永久值系数应取0.5。 3.3.2地面堆积荷载标准值可取10kN/m，其准永久值系数g 可取0.5。

3.3.3埋设在地表水或地下水以下的管沟及检查室结

算作用在结构上的静水压力（包括浮托力），作用标准值及准永 久值系数应按下列规定确定： 1一水压力标准值相应的设计水位，应按水文部门或勘察部 订提供的数据采用。 2，地表水或地下水的静水压力标准值应按设计水位至计算 点的水头高度与水的重力密度的乘积计算。 3地表水的静水压力水位宜按设计频率1%采用。相应准 永久值系数，当按最高洪水水位计算时，可取常年洪水位与最高 洪水位水压头高度的比值。 4地下水的静水压力水位，应考虑近期内变化的统计数据 及对设计基准期内发展趋势的变化进行综合分析，确定其可能出 现的最高及最低水位。 应根据对结构的作用效应，选定设计水位。相应的准永久值 系数，当采用最高水位时，可取平均水位与最高水位的比值；当 采用最低水位时，少。应取1.0，

I,△x uG V(I,Ax)? +(IxA,)? IxAy uG V(IA)"+(IA,)?

mx,Fmy 分别为管道位移在刚性支架柱上产生的沿 截面3、两主轴方向的水平作用标准值 (kN); AxAy 分别为管道在支架处沿支架柱截面&、y两 主轴方向的位移值（mm），应根据管网的 布置及运行条件确定； 摩擦系数。不同材料之间的摩擦系数可按表 3.3.6的规定确定。 Ix、I,分别为支架柱截面对于c、y两主轴的惯性 矩(mm)。

表3.3.6不同材料之间的摩擦系数

注：位手管沟及检查室内或室外露天环境的活动支架，钢沿钢滑动摩擦系数宜按 高限取值。

3El,△x H H3 3EIx△, Fty H3

3.3.7架空管道支架结构设计应考虑由管道传来的横

式中Fwk 管道支架上的风荷载标准值（kN）； 入一管道失跨系数，应按本规范第3.2.3条的规定确 定； k 风荷载标准值（kN/m），应按现行国家标准《建 筑结构荷载规范》GB50009的规定确定； D 含保温层的管道外径（m）： L一一管道跨距（m），若支架两侧的跨距不等时，可取 平均值。 2荷载作用点取管道中心。 3.3.8热力管道检修操作平台上的操作荷载，包括操作人员、 般工具、零星材料的自重，可按均布荷载考虑，其标准值可取 2.0kN/m；荷载准永久值系数g可取0.6。 对于露天检修操作平台，当按本规定取用操作荷载时，可不 考虑雪荷载的作用。 3.3.9混凝土结构管沟及检查室，应考虑在管道运行阶段结构内、 外壁面温差对结构的作用。壁面温差作用标准值可按本规范附录A 的规定计算确定；温度影响作用的准永久值系数可取1.0。 3.3.10对于通行管沟及检查室结构，应考虑管道安装及检修阶 段的吊装荷载，荷载标准值采用所起吊管道、设备的自重标准 值；荷载准永久值系数中可取0。

3.3.9混凝土结构管沟及检查室，应考虑在管道运行阶

外壁面温差对结构的作用。壁面温差作用标准值可按本规范附录A 的规定计算确定；温度影响作用的准永久值系数可取1.0。 3.3.10对于通行管沟及检查室结构，应考虑管道安装及检修阶 段的吊装荷载，荷载标准值采用所起吊管道、设备的自重标准 值；荷载准永久值系数中可取0。

(3. 3. 11)

流水压力标准值的相应设计水位，应根据对结构的作用效应 确定取最低水位或最高水位。当取最高水位时，相应的准永久系 数可取常年洪水位与最高水位的比值，当取最低水位时，应 取1.0。 3.3.12跨越河流、湖泊的架空管道支架柱上的融冰压力，其标 准值可按下列规定确定。荷载的准永久值系数，东北地区和新疆 北部地区可取0.5：其他地区可取0。 1作用在具有竖直边缘支架柱上的融冰压力标准值，可按 下式计算

流水压力标准值的相应设计水位，应根据对结构的作用效应 确定取最低水位或最高水位。当取最高水位时，相应的准永久系 数可取常年洪水位与最高水位的比值，当取最低水位时，应 取1.0。

准值可按下列规定确定。荷载的永久值系数，东北地区和新疆 北部地区可取0.5；其他地区g可取0 1作用在具有竖直边缘支架柱上的融冰压力标准值，可按 下式计算：

Fik = mh fibti

式中Fik 竖直边缘支架柱上的融冰压力标准值（kN）； mh 支架柱迎水面的体形系数，方形时为1.0；圆形时 为0.9；尖端形时应按表3.3.12的规定确定； fi一冰的极限抗压强度（kN/m），当初融流冰水位时 可按750kN/m采用； 6 支架柱在设计流冰水位线上的宽度（m）；

K 冰层厚度（m），应按实际情况确定

表3.3.12尖端形支架柱体形系数m

产作用在具有倾斜破冰棱的支架柱上的融冰压力标准值 下列公式计算：

Fiv,k = fiwt? Fh.k = fiwti tgo

代中Fiv,k 竖向冰压力标准值（kN）； Fh,k 水平向冰压力标准值（kN）； fiw 冰的弯曲抗压极限强度（kN/m），可按0.7f 采用； 8 破冰棱对水平线的倾角（）

4.1.1本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，除

.1.1本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法 验算结构抗倾覆、抗滑移及抗浮外，均应采用含分项系数的 表达式进行设计。

4.1.2 结构设计应计算下列两种极

1承载能力极限状态：在管道安装、试压、运行及检修阶 段，对应于结构达到最大承载能力，结构或结构构件及构件连接 因材料强度被超过而破坏；结构因过量变形而不能继续承载或丧 失稳定（如横截面压屈等）；结构作为刚体失去平衡（如滑移、 项覆、漂浮等）。 2正常使用极限状态：在管道运行阶段，对应于结构或结 构构件正常使用或耐久性能的某项规定限值，如结构变形、影响

们管道修所的结构抗荐稳定验算。 4预埋件设计。 4.1.4固定支架、导向支架及活动支架结构及结构构件的承载 能力极限状态设计，应包括下列内容： 1管道运行阶段结构构件的承载力计算。对固定支架及蒸 汽管网的活动支架，尚应进行管道试压阶段结构构件的承载力计 算。 2管道运行阶段架空管道支架基础的抗滑移、抗倾覆稳定 验算及地基承载力计算。对固定支架及蒸汽管网的活动支架，尚 应进行管道试压阶段支架基础的抗滑移、抗倾覆稳定验算及地基 承载力计算。地基承载力计算应符合现行国家标准《建筑地基基 础设计规范》GB50007的有关规定，

1管道运行阶段墩体及其底部坐浆的承载力计算。对蒸汽 管网尚应进行管道试压阶段墩体及其底部坐浆的承载力计算。坐 浆承载力计算应符合现行国家标准《砌体结构设计规范》 GB50003的有关规定。 2管道运行阶段墩体的抗倾覆稳定验算。对蒸汽管网尚应 进行管道试压阶段墩体的抗倾覆稳定验算。 3预理件设计。 4.1.6混凝土结构构件上的预埋件设计应符合现行国家标准 《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定。 4.1.7管沟及检查室的预制盖板、钢筋混凝土预制装配式管道 支架，应进行构件吊装的承载力验算，构件上的作用按其自重乘 以动力系数计算，动力系数可取1.5。

4.1.8架空管道独立式活动支

4.1.9对结构的内力分析，均应按弹性体系计算，不应考虑由

4.1.9对结构的内力分析，均应按弹性体系计算，不应考虑由 非弹性变形所引起的塑性内力重分布

4.2承载能力极限状态计算规定

4.2.1结构按承载能力极限状态进行设计时，除验算结构抗倾 覆、抗滑移及抗浮外，均应采用作用效应的基本组合，并应采用 下列设计表达式进行设计：

4.2.2作用效应基本组合的设计值，

S =ZYeSck +Zro,Sok

式中YGi 第i个永久作用的分项系数； YQj 第i个可变作用的分项系数； Scik 按第i个永久作用标准值G退计算的作用效应值； SQik 按第个可变作用标准值Q退计算的作用效应值： 可变作用的组合系数，可取=0.9； m 参与组合的永久作用数； n 参与组合的可变作用数。

4.2.3永久作用的分项系数，应符合下列规定：

注：1工况类别：（1）为管道运行工况；（2）为揭开盖板进行管道检修工况； （3）为通行管沟及检查室在管道安装或检修阶段起吊管道、设备工况； （4）为管道试压工况； 2表中打“V”的作用为相应工况应予计算的项目；打“△”的作用应按具 体设计条件确定采用； 3地面车辆荷载和地面堆积荷载不应同时计算，应根据不利设计条件计入其 中一项； 4工况（2）在计算静水压力及浮托力时，地下水位不应高于侧墙顶端； 5工况（2）在计算结构自重时，不应计人预制盖板自重； 6 管道水平作用，包括固定支架的水平推力、导向支架的水平推力及管道位 移在活动支架结构上产生的水平作用； 7操作荷载系指检修操作平台上的操作荷载。

注：1表中打“V”的作用为相应工况及环境应予计算的项目；打“△”的作用 应按具体设计条件确定采用； 2 对于活动支架，在管道试压工况下应计入管道偏心安装的影响；在管道运 行工况下应计人管道运行时热膨胀引起的偏心影响，管道偏心距应根据管 网的布置及运行条件确定。

注：1表中打“V”的作用为相应工况及环境应予计算的项目；打“△”的作用 应按具体设计条件确定采用； 2 对于活动支架，在管道试压工况下应计入管道偏心安装的影响；在管道运 行工况下应计人管道运行时热膨胀引起的偏心影响，管道偏心距应根据管 网的布置及运行条件确定。

采用含设计稳定性抗力系数（K）的设计表达式。K，值不应小 于表4.2.6的规定。验算时，抗力只计入永久作用；抗力和滑动 力、倾覆力矩、浮托力均应采用作用的标准值。

.2.6结构的设计稳定性抗力系类

4.2.7进行结构承受水平作用的抗滑移稳定验算时，抗力应计 入由管道及设备自重、结构自重、结构上的竖向土压力形成的摩 阻力，对管沟及检查室结构，尚应计入侧向土压力形成的摩阻 力；对岩石地基，当采取可靠嵌固措施时，尚应计入岩石对结构 的嵌固作用。结构的抗滑移稳定验算应符合下列规定： 1.架空管道支架结构承受水平作用时的抗滑移稳定可按下 式验算：

K.VF+F<(N.+G)A

2·检查室及管沟结构承受管道水平作用时的抗滑移稳定可 按下式验算（图4.2.7）：

中LFx 沿检查室结构3轴方向（或管沟结构纵向）的管 道水平作用标准值（kN）； Fyk 沿检查室结构轴方向（或管沟结构横向）的管

室结构轴方向（或管沟结构纵向）立面

(b)沿检查室结构轴方向（或管沟结构横向）立面受力简图

（c）结构平面受力简图 图4.2.7检查室（管沟）结构抗滑移稳定验算示意

4.2.8结构在管道试压及运行阶段承受水平作用时的抗倾覆稳 定验算，抗力应计入管道及设备自重、结构自重及结构上的竖向 土压力，并应对地下水位以下部分扣除水的浮托力，

备自重、结构自重、结构上的竖向土压力。

管沟及检查室在管道检修阶段揭开盖板时的结构抗浮稳定验 算，抗力应只计入结构（不包括预制盖板）自重。 当采取其他抗浮措施时，可计入其有利作用。

3正常使用极限状态验算规

4.3.1·结构的正常使用极限状态验算，应包括变形、抗裂及裂 缝宽度等，并应控制其计算值不超过相应的规定限值。 4.3.2结构穿越铁路、主要道路及建（构）筑物时，应按现行 有关标准的规定进行受弯构件的挠度验算。 4.3.3钢筋混凝土结构构件在组合作用下，计算截面的受力状 态处于受弯或大偏心受拉（压）时，截面允许出现的最大裂缝宽

4.3.4对正常使用极限状态，作用效应的标准组合设计 下式计算：

S=Scik + Solk +d Saik

式中SQ1k 诸可变作用的作用效应中起控制作用者； d一可变作用的组合系数，应按本规范第4.2.2条的 规定确定。

4.3.5正常使用极限状态验算时，结构上的作用组合

受弯或大偏心受拉（压）时，其可能出现的最天裂缝宽度可按本 规范附录E的规定计算确定，并应符合本规范第4.3.3条的规 定

4.3.7钢筋混凝土结构构件在组合作用下，构件截面

受拉或小偏心受拉时，应按不充允许裂缝出现控制，并应取 应的标准组合按下式验算：

N(.+A)

中Nk 作用效应的标准组合下计算截面上的轴向力（N）； eo一 轴向力对截面重心的偏心距（mm）： 一 混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数，按现行 国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规 定确定。对矩形截面，1.75； W。一换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩（mm）； Ao一一 计算截面的换算截面积（mm）； αet 混凝士拉应力限制系数，可取0.87； fk 混凝土轴心抗拉强度标准值（N/mm）

5.1.1钢筋混凝土整体现浇矩形管沟的结构计算简图，可按下

列规定确定： 1盖板与侧墙、侧墙与底板的连接均应视为刚接，应按闭 合框架进行计算。 2底板地基反力可按均匀分布简化计算。当管沟净宽度大 于3m时，宜考虑结构与地基土的共同工作。

5.1.2钢筋混凝土槽形管沟的结构计算简图，可按下列规定确

5.1.3砌体结构矩形管沟的结

刚接。 在管道检修揭开盖板时，侧墙应按上端自由、下端固定支承 于底板进行计算。 3底板地基反力可按均匀分布简化计算。当管沟净宽度大 于3m时，宜考虑结构与地基土的共同工作。 5.1.4钢筋混凝土结构检查室的结构计算简图，可按下列规定 确定： 1当盖板为预制装配时，盖板可按简支于侧墙进行计算 厕墙与底板计算应考虑管道运行和管道检修揭开盖板两种工况 荷载作用效应应按两种工况的不利者取用。 侧墙上端在管道运行阶段，可视为不动支承于盖板，在管 道检修揭开盖板时应视为自由端，侧墙与侧墙，侧墙与底板的连 接均可视为刚接。一 2盖板、底板与侧墙为整体浇注时，侧墙与盖板、侧墙与 则墙、侧墙与底板的连接均可视为刚接。 3当盖板、底板或侧墙上开有孔洞时，其结构计算简图应 根据洞口位置、洞口尺寸及洞口加强措施等条件具体确定。 4底板地基反力可按均匀分布简化计算。当底板短边的净 长度大于3m时，宜考虑结构与地基土的共同工作。 5.1.5砌体结构检查室的结构计算简图，可按下列规定确定： 1盖板可按简支于侧墙进行计算。 2当盖板为预制装配，在管道检修阶段需要揭开盖板时 则墙与底板计算应考虑管道运行和管道检修揭开盖板两种工况 荷载作用效应应按两种工况的不利者取用。 侧墙上端在管道运行阶段，可视为不动支承于盖板，在管 道检修揭开盖板时应视为自由端，侧墙与侧墙的连接可视为铰 接包装标准，侧墙下端可视为固定支承于底板。 3，盖板为整体现浇时，侧墙与盖板、侧墙与侧墙均可视为 铰接，侧墙下端可视为固定支承于底板。 4当盖板、底板或侧墙上开有孔洞时，其结构计算简图应

1盖板可按简支于侧墙进行计算。 2当盖板为预制装配，在管道检修阶段需要揭开盖板时 则墙与底板计算应考虑管道运行和管道检修揭开盖板两种工况： 荷载作用效应应按两种工况的不利者取用。 侧墙上端在管道运行阶段，可视为不动铰支承于盖板，在管 道检修揭开盖板时应视为自由端，侧墙与侧墙的连接可视为铰 接，侧墙下端可视为固定支承于底板。 3，盖板为整体现浇时，侧墙与盖板、侧墙与侧墙均可视为 铰接，侧墙下端可视为固定支承于底板。 4当盖板、底板或侧墙上开有孔洞时，其结构计算简图应

根据洞口位置、洞口尺寸及洞口加强措施等条件具体确定 5：底板地基反力可按均匀分布简化计算。当底板短边的净 长度大于3m时，宜考虑结构与地基土的共同工作。 5.1.6位于城市绿地或人行道下的砌体结构检查室，当净空高 度不大于2m、覆土深度不大于2.4m时，砌体侧墙厚度可按表 5.1.6的规定确定

表5.1.6砌体结构检查室侧墙厚用

1单柱式支架结构，应按上端自由、下端固定进行计算。 2沿管道纵向为单柱式、沿横向为框（排）架式的支架结 构，沿管道纵向，应按上端自由、下端固定进行计算；沿管道横 句，可按框（排）架进行计算。 3沿管道纵、横向均为框（排）架的支架结构，可分解为 单片平面框（排）架进行计算。

3矩形或圆形截面的钢筋混凝土结构支架柱，其最小截 应符合下列规定： 固定支架及导向支架按下列公式验算：

5.2.3矩形或圆形截面的钢筋混凝土结构支架柱供水标准规范范本，其

4钢结构支架柱，充许长细比应符合现行国家标准《钢 计规范》GB50017的规定。