4.2经验参数法估算单桩承载力

4.2.4单杆抗拨极限承载力标准值

4.4.1管桩接头数量不宜过多、设计时应根据设计桩长、适宜 的接桩位置，合理组合单节桩：将单节桩截断端头板焊接后再 沉桩，很容易造成桩的破损，再处理时难度很大，故应禁止。 管与承台连接有关构造要求：并明确用于抗拨桩时应采 用灌芯插筋与承台锚固。当采用端板焊接时，桩顶应灌芯处 理，改善桩顶的受力状态，有力于桩与承台的连接。 4.4.2、4.4.3天津地区连续发生多起采用预应力混凝土管桩作 为抗拔桩造成基础基至上部结构上浮的事故，后期处理所需的 时间、资金均较大，主要是采用的构造措施不合理，设计人对 地下水的上浮力重视也不够。因此，在关津地区应镇用预应力 混凝王管桩作为抗拨桩使用，本规程也明确规定如采用预应力 混土管桩作为抗拔，应采用滋芯连接，其灌芯深度应通过 抗拨试验确定，其插筋数量应进行严格计算。

5.4.2管外观质量和尺寸允许偏差的检查工具和检查方法可 参照表3执行。 5.4.4规定了各类型桩的单节最大长度，制桩及施工应严格执 行，根据天津市地区经验，对原天津市规程及图集中的最大长 度进行了修正。 5.4.6管桩的混凝土强度必须达到100%设计强度后才允许出 厂。关于管桩的养护时间，一般PC及PTC桩采用常压蒸汽养 护，养护应不少于7天龄期，如有其它有效措施且有试验数据表 明混凝士抗压强度、抗拉强度能达到与标准养护28天龄期的强 度时，可不受龄期限制：PHC压蒸养护下为1天，且压蒸养护 后在常温下静停6个小时后方可沉桩。 5.4.7管桩的外观质量和尺寸允许偏差的检查工具和检查方法 要求比较明确，结合天津对管桩的实际使用情况，对管桩黏皮 和麻面、桩身合漏浆、局部磕损、桩套箍凹陷、接头及桩套箍 与混凝土结合处等缺陷深度均比国家及行业标准产严格。

6.1.1自前，在天津地区管施工所使用的沉桩施工工艺主要 有两种，即锤击法沉桩和静压法沉桩：针对设计人选用的施工 工艺、设计参数、桩体材质、地质条件、施工场地周围环境， 结合设备的施工能力选用施工设备。不同的设计工艺选用不同 的设备，不同的设计参数选用不同型号的桩机。如果设备选型 不当，容易造成沉桩质量事故，或达不到设计要求，因此，应 根据不同的设计参数选用设备。 另外，施工前的现场准备是施工质量的保证，准备工作越 细，施工质量越有保证。 6.1.2施工前应准备好相关的各种资料特别是应着重在三个 方面：一是场地地质资料，根据场地地质条件进行桩型适用性 分析，选择合适的施工设备，确定桩体强度及考虑是否加桩尖 等：而是场地现状及周围环境，包括场地回填情况、地下管线 及地下构筑物等埋藏情况、施工现场上空的高压电线等资料， 同时应考虑施工对周围建筑及环境造成的影响：三是编写施工 组织设计，它是作为现场管理和质量保证的主要依据、能充分 反映施工单位现场管理水平和技术水平。 6.1.3预应力混凝土管桩进入现场角钢标准，主要做三方面验收工作： 1资质及强度报告：首先要验收内务资料三证（厂家资 质、厂家营业执照、厂家试验室资质），其次要验证产品原材复 试报告（出厂合格证、混凝土试块强度报告、钢材出厂合格证及 复试报告、水泥出厂合格证及复试报告及砂、石试验报告、混 凝王配比单、混凝土碱集料试验报告。 2现场产品验收主要参照《先张法预应力混凝土管桩》 CB13476）和行业标准《先张法预应力混凝土薄壁管桩》（JC

88）验收，主要检验端头板是否和桩身垂直（出现超标的说明预 应力钢筋预拉拉力不均，或预应力筋长度偏差超标、端头板预 应力钢筋墩头是否有露出端头板外、桩端头混凝土与端头板密 实程度及桩管内外是否有裂隙或损坏（断桩）、桩的挠曲度和圆 度并检查是否有横裂及其他缺陷。 3现场强度验收，目前为止还没有有效、简易的仪器在现 场对其桩体强度做有效的验收，通过近儿年的工程实践，可采 用回弹仪进行现场检测，具体可按表4参考。

表4回弹仪确定拼体强度参考表

分层、分片对称开挖，每层开挖厚度不得大于2.0m，软土地区 艺土过程中土体高差不宜大于1.0m，防止边坡土体滑动造成管 班水平位移基至断桩。 根据开发区多例质量事故分析，软土地区开挖基坑时，基 亢开挖、岸边堆土及管桩周围开挖和堆土很容易对管桩产生不 良影响，如某工程开挖深度仅1.5~2.0m左右，但岸边四周的堆 土却造成周边管均向坑内位移，最大位移达1m以上，并造成 大量断桩，因此，软土地区开挖基坑时，必须进行基坑支护， 并采取有效的保护措施。 6.1.14由于地层原因导致施工不到位而需要截桩时，严禁 更用大锋硬砸，应采用锯桩机进行截桩。 6.1.15沉桩后，头高出地表部分应小心保护，严禁施工机 减碰撞或将桩头用作拉锚点：沉桩后，管桩孔洞应做好回填、 覆爱盖等措施，防止坠人坠物事件的发生。

取 定合理桩长时，设计一般以最低标高确定桩长，极易造成持力 层揭示较早的部位沉桩不到位； 2）设计选择桩端持力层不合理。由于承载力不满足设计 区或 要求等原因造成设计确定桩端持力层不合理，很容易造成部分 住机 桩基至全部桩沉不到位。如开发区某工程，埋深23~27m分布 住的 较稳定的密实土层，但由于承载力不满足设计要求，致使设计 及终 要求桩端置于埋深42m处，虽采用大吨位的锤击设备施工，仍 造成很多桩不到位： 公司 3）勘察资料不准确。探点不够或探资料粗：对工程 为锥 地质情况不明，尤其是对持力层起伏标高不明，致使设计考虑 我拟 持力层和选择桩长有误。对于不准确的勘察资料，一旦持力层 果较 为密实土层，很容易造成部分桩基至全部桩沉不到位。另外， 勘探工作是以点带面，对局部硬夹层、软夹层、地下障碍物不 3） 可能全部了解清楚，尤其在复杂的工程地质条件下，压桩施工 就会达不到设计要求的控制标准； 4）桩尖需穿透局部的较厚硬夹层。由于硬夹层分布不稳 定，设计选择穿透硬夹层，以下部土层作为桩端持力层，分布 硬夹层的部位经常造成沉桩不到位。 本发 总之，发生管桩沉不下去时，应冷静分析原因，找出对策 剪 才能继续施工，切不要盲目加大压桩力强行沉桩。 生 2终压力的确定 时 一些初接触静压桩的设计、施工人员往往将终压力与单 住周 竖向极限承载力混为一谈，实际上终压力与单桩竖向极限承载 创位 力是两个不同的概念。终压力Q是桩尖达到设计持力层终止压 桩时出现的最终静压力，其每次出现持续时间通常只有5~10 秒：单桩竖向极限承载力Q，是在静压桩施工完成后，土体中孔 因 隙水压力开始消散，土体发生固结强度逐渐恢复，这时桩才开 始获得了工程意义上的极限承载力。 区确 虽然终压力与单竖向极限承载力是两个不同的概念，但

体育标准表5Q/Q的比值参考关系

6.2.6“引孔压桩法既是对桩身范围内的土层（特别是密实 土层）通过螺旋钻干作业法引孔、高压旋喷喷射清水或水泥浆引 孔，达到桩沉到位的目的：引孔的最大难点在于控制垂直度偏 差。另外，采用螺旋钻干作业法引孔时，其引孔直径必须小于 管桩直径：否则设计应考虑引孔对承载力的影响。 6.2.7当桩较密集或土层为厚层饱和淤泥质土时，由于挤士效 应的影响，很容易对周围已施工的桩位产生上浮和水平偏位，

6.3.1锤击法沉桩工艺效率高、进度快，穿透砂层和进人持力 层的能力强于静压法沉桩，所以锤击法沉桩所提供的承载力一 般要大于静压法沉桩承载力。但该施工工艺施工噪声污染大、 由于挤土、震动对临近建筑物的使用安全影响较大。锤击法沉 桩工艺选锤原则如下： 1锤击冲击力大于土的阻抗力，才能保证桩穿过硬土层， 进入持力层： 2保证满足设计要求的同时确保桩体的完整性 3锤重是桩重的1.5~2.5倍，采用重锤低击的方法。 通过实践经验表明，锤重和桩型应当相匹配，否则锤选小 了，锤击数过高，造成桩顶混凝土疲劳而破坏，送桩不到位； 锤重过大，造成体压曲或局部破坏。锤击法沉桩设备选用可 按附录E参考。 6.3.2为控制桩的垂直度，严禁使用不配套的帽，要求桩赠 内径应比桩外径大20~30mm：桩帽和锤之间、桩帽与桩头之 间、送桩器与头之间设置的桩垫应是弹性较好的材料，目的 是有效地保护桩头不被锤坏。 6.3.3使用的套简式送桩器应与桩相匹配，内径比桩外径大 20~30mm为宜；使用插销式送桩器应保证其垂直度，防正桩体 破环。 6.3.4管锤击施工时、应产格控制桩的垂直度和桩体质量。 6.3.5每根桩的总锤击数及最后1m沉桩锤击数应符合下列规 定：PTC桩总锤击数不宜超过500，最后1m沉桩锤击数不宜超过 150：PC桩总锂击数不宜超过1000，最后1m沉桩锤击数不宜超 过200：PHC总锤击数不宜超过1500，最后1m沉桩锤击数不

7.3单桩承载力和桩身完整性检测

7.3.1工程桩应进行承载力检验是现行国家标准《建筑地基基 础工程施工质量验收规范》（GB50202)和《建筑地基基础设计 规范》（GB50007)以强制性条文的形式规定的；桩身完整性检 测是《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202)质量 检验标准中的主控项目。承载力检测的目的是检验工程桩的预 期使用功能，桩身完整性检测的自的是找出各种可能影单桩 承载力的因素，最终仍然是为了准确可靠地判定单桩承载力并 正确评价整个桩基工程，因此，基桩质量检测中的承载力和完 整性两项内容是相互关联且不能截然分开的。 7.3.2由于检测的成本和周期问题路桥设计、计算，很难做到对桩基工程全部 基桩进行检测。施工后验收检测的最终自的是查明隐惠、确保 安全。为了在有限的抽检数量中能充分发现桩基存在的质量问 题，宜优先考虑设计要求、施工情况、地质条件及异常情况等 因素，再考虑抽样的随机性。 7.3.3考虑到管桩设计、结构方面的原因，管桩的单桩竖向抗

压静载试验宜采用堆载法进行。如需要采用错桩法进行静载试 验时，应对锚桩进行插筋灌芯处理，并对插筋灌芯的长度、摩 擦力及钢筋强度进行验算：当试桩要进行截桩处理时，考虑到 截后顶因应力松驰作用而强度降低，也应对桩顶进行插筋 灌芯等加固处理，以保证桩头不发生破坏。 7.3.4本条规定了在何种情况下对设计所需的单桩竖向抗压承 载力、单桩竖向抗拨承载力、单桩水平承载力进行单桩静载荷 试验。挤土群桩施工时，由于土体的侧挤和降起，质量问题时 有发生，有时施工前虽做过静载试验，但因前期施工的试数 量有限，挤土效应并未充分显现，施工后的单桩承载力与施工 前的试拼结果有时相差较大，对此应给予足够的重视。 7.3.5“相近条件”系指在天津市范围内同类场地土质情况下 所做的动静对比验证，当然最好是有本场地的动静对比试验资 料。高应变法检测单桩承载力的可靠性在很大程度上取决于检 测人员的技术水平和经验，因此强调要有本地区相近条件的对 比验证资料或本场地试桩静动对比资料。 7.3.6完整性检测中的低应变反射波方法作为普查手段，具有 速度快、费用低和抽检数量大的特点，易于发现桩基的整体施 工质量问题。对此条做以下说明： 1由于弹性波激发、生成、传播机理方面的向题，建议 对管桩测试时，在管侧壁的不同方向分别进行击、接收试 验，并对比其一致性。 2本条强调了判断桩身完整性及划分缺陷类别时，应考虑 到管桩焊接工艺对测试方法的影响，注意区分反射波出现在桩 身和接桩部位时的两种不同情况。 1)管桩桩身的破坏多属急剧脆性破坏，且由于结构构造 方面的原因、易形成纵向劈裂（裂缝）。从工程安全、耐久性考 惠，管桩桩身的轻微破裂也是应该被严格禁止的。 就目前低应变普遗采用的反射波方法而言，管桩身的破

波，但大部分经过接的管柑（两节或多节桩）底反射不明显， 尤其是桩长大于20米的两节或多节管，桩底反射波多不可见； 2多数检测单位在报告中没有反映此问题，只是简单地将 看不到桩底反射的桩判断为I、Ⅱ类合格桩：类量技路 婴3利用高应变测试方法的速度曲线能很好地分析全桩身的 完整性。 以上认识得到了天津市多数检测单位的认可。这表明低应 变反射波方法在两节或多节管桩的完整性测试方面有一定的局 限性，不能可靠地反映出第二节以下桩身的完整情况。采用高 应变方法测试，在取得基桩承载力参数的同时，利用高应变测 试的速度曲线分析桩身完整性，可有效地弥补低应变方法分析 二节以下桩身完整性时的不足。推荐对采用两节或多节管的 基础工程做一定数量的高应变测试，以便更好地分析二节以下 桩身的完整性，提高工程安全可靠程度。在此强调对于桩基设 计等级为甲级的建筑物，或两节以上的工程桩应进行高应变法 检测。 造成两节或多节管桩桩底反射波不易得到的原因有以下几 方面： 1性波在管桩中传播机理方面的原因： 2心管桩对大能量激发不利； 3周土阻尼衰减作用： 4底土的挤密及土塞作用使底反射系数减小： 5桩部位反射界面对波的传递的影响 随着测试技术的发展，有可能出现更适合管桩完整性测试 的方法。最近有单位将孔内高分辨率成像检查系统用于管桩内 壁的完整性检测，取得了较好的效果。 7.3.8当检测结果发现单承载力和身完整性不满足有关要 求时，相关各方应慎重对待，认真分析原因，采取相应的措施。 当单桩承载力出现问题时，在排除身完整性问题前提下，要从 工程地质条件、桩基参数选用、压桩是否到位及检测等多方面