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经重装并恢复试验后，使渗漏发生在距试验接头大于一个直径的区域内，记作失效点； 报废，不记为失效点。 b 超过10000h仍未失效的试样，在确定回归线时，可作失效点对待。使用这类数据点可能导 致较低或较高的LTHS或LTHP。无论哪种情况，都应满足6.6a)关于较低置信度的要求。 c 在同一应力水平（士1.38MPa内)或同一压力水平（士0.138MPa内），若干点的平均失效时间 小于0.3h时，这些失效点不予采用。

7试验条件静水压设计基准（HDB)

7.1按附录A计算LTHS，指定时间为100000h或438000h。 7.2按式（A.4)计算相关平方和Sxy，如Sxy大于0，则数据是不可用的。 7.3按式（A.7)计算相关系数r，如果r小于表A.1给出的最小值，则数据是不可用的 7.4如果需要，可按照表2确定静水压设计基准（HDB)等级，

出口标准表2静水压设计基准等级

8压力设计基准（PDB）

3.1将上述7.1、7.2和7.3中的应力替换为压力进行计算

表3压力设计基准等级

9HDB或PDB的再认定

9HDB或PDB的再认定

9.1如一种管道产品已有HDB或PDB，在材料、制造工艺、结构或内衬厚度有任何变更时，应接照9.2、 9.3、9.4、9.5和9.6的规定进行评估。 9.2至少用两组试样确定失效点。在同一应力水平（士1.38MPa以内）或同一压力水平（土0.138MPa 以内）下，每组试样数量不少于3个。获得的失效点按表4规定，包括3000h后仍未失效但超过已有 HDB或PDB回归线的试样

9.3仅用再认定获得的数据，按A.4规定计算回归线的95%置信限和95%预测限。 注：预测限针对的是单次测量的范围，而置信限针对的是回归线的范围；95%置信限，就意味着回归线的平均值有 2.5%的可能性落在置信上限（UCL)的上方，同时可能有2.5%的可能性落在置信下限（LCL)的下方。95%的预 测限，这也意味着单点数据值有2.5%的可能性落在预测上限（UPL)的上方，同时也可能有2.5%的可能性落在 预测下限（LPL）的下方。 9.4如果9.2的试验结果满足以下要求，原材料和制造工艺局部更改是可以接受的： a）每个应力或压力水平下的平均失效点如落到或高于已有回归线95%置信下限以上。 b）每个应力或压力水平下，最早的失效点落到或高于已有回归线95%预测下限以上。 c）失效点分布在已有回归线附近，落在已有回归线以下的失效点数量不超过三分之二 9.5如果9.2的试验结果满足以下要求，可考虑用本条取代9.4，原材料和制造工艺局部更改是可以接 受的： a 所有数据点落到已有回归线95%置信下限以上。 b）至少两点的失效时间超过3000h。 9.6满足9.4或9.5的数据，可以与已有数据一起组成新的数据组，用新的数据组确定新的回归线和

，认为材料和制造工艺发生重天变化，应重新进行试验，在误 检期间，可取下述较低者作为临时的HDB或PDB。 a）按附录A的规定，用9.2获得的数据外推至438000h(50年）的95%置信下限值。 b）已有回归线在50年时的95%置信下限

将HDB或PDB乘以应用设计系数得到静水压设计应力（HDS)或静水压设计压力（HDP）。应用 设计系数的选取应考虑以下条件： a）考虑制造和试验参数，特别是尺寸、材料、铺层、制造工艺以及评定程序的正常变化； b）考虑应用或使用，特别是安装、环境、温度、可能的危害、使用寿命以及所选择的可靠度， 注：应用设计系数由设计工程师在充分评估使用条件和考虑具体工程特性后选取，

试验报告应包含以下内容： a）注明依据本标准； b）试样的全部信息，包含材料类型、来源、制造商名称； 试样尺寸，包括名义尺寸、平均和最小增强层壁厚、平均外径，如果产品有内衬，也包括内衬材 料和内衬厚度； 端部密封形式； e） 试验温度； 所有试样的试验结果，内容包括应力或压力（以MPa为单位）、失效时间（以h为单位）、失效 形式以及失效的部位； 名 那些在某应力或压力下多于10000h未破坏而被作为失效对待的试样应特殊注明； h）确定的LTHS或LTHP； ）的值； j）HDB或PDB; k）试验中观察到的各种异常情况； 1 实验室名称和试验人员

A.1.1下面的分析都基于式（A.1)的关系式：

A.1.1下面的分析都基于式（A.1)的关系式

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附录A （规范性附录） 长期静水压强度或长期静水压压力的计算

y=a+bx 式中： y一一一个变量； Q一在y轴上的截距； 6一一直线的斜率； 一一其他的变量。 A.1.2基于大量试验数据，线性回归分析方法（有时称为“协方差分析方法”)能求出斜率和相关系数。 基于本附录所列公式的有关统计计算软件，可对附录B中的数据和结果进行确认。 A.1.3本附录假定试样有50年的使用寿命。

用线性函数关系式来分析n组数据值（对应y和z)求得如下信息： a）直线斜率b； b）在y轴上的截距α； c）相关系数r; d）预测平均值、平均值的95%置信下限和预测区间

工取lgt，t指时间，以小时（h）为单位。让y取IgVV指应力（或

A.4.1基础统计符号

一观察数据值（V：，t：）的组数； yi ——lgV.,V是观测点i(i=1，.,n)破坏时的应力（或压力）)； 工；—lgt:，t：是观测点i(i=1,….，n）破坏时的时间，单位为小时(h); —的算术平均值，按式(A.2)计算：

相关平方和按式（A.4)～式（A.6)计算：

A.4.3.1按式(A.7)计算相关系数r

S=()(:) S=

(Sty)2 /(S..XS.)

A.4.3.2如果r小于表A.1列出的与n有关的最小值，则舍弃这些数值；如果大于或等于表A.1中的 最小值，则继续A.4.4。

函数关系式y=a十bz中的a和b,按式(A.8)～式(A.10)计算：

..........A...

A.4.5.1以破坏时间tL的对数值作为3L，见式（A.11)：

.......A...)

V=10(a+6xg)

A.4.5.2按式（A.12)～式（A.14)计算i=1到i=n真值的最佳值：，真值y的最佳值Y；和的误 差方差：

A.4.5.3按式（A.15)～式（A.17)计算下列参数

A.4.5.3按式（A.15)～式（A.17)计算下列参数

A.4.5.4计算下列方差

式（A.18)计算6的方差C

按式（A.20)计算拟合直线在zl.的方差。%： g=A+2BxL+Ca 按式（A.21)计算y的误差方差。： 02=2入03 按式（A.22)计算在的预测值y的总方差： g=a+a A.4.5.5按式（A.23)计算预测值yL的标准差： 0,=(+o)0.5 按式（A.24)的关系式求出y在L的预测值yL： yi=a+bai 上式中的a和b是通过式(A.9)和式（A.10)求得。

A.4.6计算置信区间

A.4.6.1按式（A.25）计算yL的95%预测区间的下限yL.0.95

=[x;+b(y—a)]/2 Y,=a+b =[((/(n2)

=[;+(—a)/2 (A.12) Y,=a+b (A.13)

A=D[(1+t)+

yL 一按式（A.24)计算，其中工L按式（A.11)计算； 通过式（A.23）求得的值 u=(n一2)时的t分布值，见表A.2。表A2为显著性水平双侧0.05(平均士2.5%)的t分布值

yL 一按式（A.24)计算，其中工L按式（A.11)计算； 通过式（A.23）求得的值 u=(n一2)时的t分布值，见表A.2。表A2为显著性水平双侧0.05(平均士2.5%)的t分布值

表A.2t分布值（显著性水平双侧0.05)

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A.4.6.2按式（A.26)计算V的相应95%预测下限： Vi.0.95 = 10*L 0.95 （A.26) A.4.6.3时间为tL时，V的预测平均值V按式（A.27)计算： V,=10xL (A.27) 式中： yL由式(A.24)计算得出。 A.4.6.4设定式（A.22)中的，三。2.将产生一个直线的置信区 个未来观蔡值的预测区间

固定资产标准GB/T 324912016

B.1.1环向应力与失效时间的函数关系

附录B （资料性附录） 数据分析及计算举例

B.1.1.1在试图预测材料的长期静水压强度时，采用环向应力进行数据分析，可以补偿试样尺寸变化 对结果的影响，减少数据的分散。通常，特定产品的HDS值一旦确定，由于对各种产品的几何尺寸有 所补偿，该值可有效地预测管状产品的长期工作压力。 B.1.1.2环向应力只适用于形状简单的管状试样，如管和形状简单的管件

B.1.2内压与失效时间的函数关系

将内压作为独立变量，本标准的应用范围可扩大到几何形状复杂、难以进行环向应力计算的其 品的使用寿命预测。

采用的数据见表B.1。舍人误差和采用不同统计计算软件绿化标准规范范本，计算结果可能不完全一致。所采 统计计算软件应确保B.2.5的计算偏差在土0.1%以内

表B.1举例计算的基础数据

打印日期：2016年6月12日F009B