4.0.1自备电站、总变电所和重要生产区域变配所 变压器、整流变压器、断路器、避霸器及电压或电流五 设备，宜布置在对抗震有利的地段

变压器、整流变压器、断路器、避霸器及电压或电流五感器等电气 设备，宜布置在对抗震有利的地段。 4.0.2设计基本地震加速度为0.20g及以上地区，电压为110kV 和220kV的配电装置不宜采用高型布置或多层布置方式，管形母 线宜采用悬挂结构。

和220kV的配电装置不宜采用高型布置或多层布置方式，管形母 线宜采用悬挂结构。

4.0.3分相式电抗器不宜采用垂直布置

工程标准规范范本分租式中抗器不高采用垂

5.1地面设备地震作用计算

图5.1.2地震影响系数山线

5.1.3地震影响系数曲线的直线下降段的下降率调整系数和 组尼调整系数，应接下列公式确定： 1下降斜率调整系数：

巾： 地震影响系数直线下降段的下降斜率调整系数； 一一电气设备（或结构）的阻尼比。 2阻尼调整系数：

式中：72 地震影响系数的阻尼调整系数，当小于0.55时应取 0.55。

5.1.4电气设备或结构的组尼

5.1.5采朋底部剪力法时，电气设备（或结构）的水平地震作用标 准值（图5.1.5）：可按下列公式计算：

m,H FH 2m:H! I

(5. 1. 5~3)

图5.1.5水平地震作用标准值示意图

表 5.1. 5 弯曲变形影响指数

5.1.6采用振型分解反应谱法时，电气设备（或结构）的地震作用 标准值和作用效应应按下列公式计算：

式中：FHji 第振型质点的水平地震作用标推值（N）； j 电气设备（或结构）第j振型自振周期的地震影响 系数； 第j振型的振型参与系数； X一 一第j振型第i质点的水平相对位移； k—一振型数，通常可取前（2~3)阶振型；当基本自振周 期大于1.5s时，振型数不宜少于3阶。 2水平地震作用标准值的作用效应（包括弯矩、剪力、轴向 九

2水平地震作用标准值的作用效应（包括弯矩、剪力、 .

SH Siti 2 11 n 二

式中；S# 水平地震作用标准值的效应； Sti i振型水平地震作用标准值的效应。

应计入竖向地震作用影响

5.1.8垂直于地面的电气设备，竖向地震作用标准值可其水

用标准值可取该设备垂直于地面时水平地震作用标推值的

5.2楼层设备地震作用计算

按云 叔备从狂俊层的动力大系效应按图5，艺，1 确定。其中，当确定基本自振周期时，可将建筑物和构筑物视为电 气设备的刚性基础。

5.2.2确定支承电气设备的建筑物和构筑物的自振周期

量应包括楼层上的电气设备及其附属物的质量。在楼层详细设计 （即施工图）完成前，对钢结构建筑物和构筑物可取100kg/m～ 150kg/m，对钢筋混凝土结构建筑物利构筑物可取450kg/m～ 600kg/m

钢结构建筑物和构筑物的基本自振周期

武中：T一自振周期(s); H,建筑物和构筑物的总高度（m）。 2 钢筋混凝土结构建筑物和构筑物的基本自振周拟

T. 0. 075H3/

构建筑物和构筑物的基本自折

5.2.4楼层上电气设备的水平地震作用标准值计算应符合下列 规定： 1支承电气设备的多层建筑物和构筑物的抗震计算模型可 按本规范图5.1.5定； 2第i层楼层的加速度系数应按下式计算：

中：αi 第1层楼层的加速度系数； F一一第i层楼层的水平地震作用标推值（N）。 3第层楼层上的电气设备的水平地震影响系数应按下式 计算：

ast =Bα si

式中： 第层楼层上的电气设备的水平地震影响系数 4第层楼层上的电气设备的水平地震作用标准值应按下 式计算：

式中：FHsi 第主层楼层上电气设备的水平地震作解标捷值 (N)。

式中：FHsi 第主层楼层上电气设备的水平地震作标港值 (N）。 5楼层上的电气设备计算的水平地震作用标推值，若小于按 建在地面上所得到的水平地震作用标准值时，应采用建在地面上 听得到的水平地震作用标推值。 ，2，5在初步设计价段，楼层上电气设备的水平地震作用标推值 可按下式计算

2.5在初报设计价段，楼层上电气设备的水平地震作用标 按下式让算

变压器应对下列部位进行抗

2FnH, meaglb To nA,th

2当设计基本地震加速度大于0.15g时，拉应力应按下式 计算，并应计人竖向地震作用：

中：o 地脚螺栓的拉应力（Pa）； FH 变压器本体的水平地震作用标准值（N）： F, 变压器本体的竖向地震作用标准值（N）： 71 地脚螺栓个数： A 每个地脚螺栓的有效截面积（m）； 1b 地脚螺栓的最小间距（m）； H 变压器本体高度1/2处至基础顶面的距离（m）； meq 变压器的等效总质量（kg）。 3）当设计基本地震加速度为小于等于0.15g时，剪应力应

4）当设计基本地震速度大于0.15g时，剪应力应按下式 计算，并应计入竖向地震作用：

式中：To一 地脚螺栓的剪应力（Pa）。 5)变压器地脚螺栓截面的抗震验算应分别满足下列公式 要求！

地脚螺栓拉伸许用应力设计值（Pa），按本规范第 3.0.7条规定确定； 地脚螺栓许用剪应力设计值（Pa），可取地脚螺栓 拉伸许用应力设计值的0.7倍。 压器的悬臂式散热器的抗震验算应符合下列规定： 热器的地震作用标准值应按下列公式计算：

FHt =αmax mg F,0. 7Fu

式中: FH 散热器的水平地震作用标推值（N）： F—散热器的竖向地震作用标准值（N); m一 散热器的质量（kg）。 2水平地震作用下散热器与变压器本体连接管的弯曲应力 应按下式让算

FHlD 01 2nI

中：01 水平地震作用下散热器与变压器本体连接管的弯 应力(Pa);

式中：T一 水平地震作用下散热器与变压器本体连接管的剪应 力(Pa);

A一—一根连接管的截面面积(m）。 4当设计基本地震加速度大于0.15g时，竖向荷载作用下散 热器与变压本体连接管的弯曲应力应按下式计算：

(F.+mg)ID 12 2ml

式中; Q2 竖向荷载作用下散热器与变压器本体连接管的弯曲 应力(Pa)。 5当设计基本地震加速度大于0.15g时，竖向荷载作用下散 热器与变压器本体连接管的剪应力应按下式让算！

Ffmg 52 nA

中：T2 …竖向荷载作用下散热器与变压器本体连接管的剪应 力(Pa)。 6 散热器与变压器连接管的组合应力应按下列公式计算

武中： 连接管的组合应力（Pa)）； do 组合弯曲应力（Pa); 组合剪切应力(Pa)。 To

g=V+3 =V十 to=Vr+t?

散热器与变压器本体连接管截面的抗震验算应满足下式

式中.散热器与变压器本体连接管的许用应力设计值 （Pa），应按本规范第3.0.7条规定确定。 市.3.4变压器油枕的支腿抗震验算应符合下列规定： 1变压器的油桃地震作用标准值应按下列公式计算

武中：［。]散热器与变压器本体连接管的许用应 (Pa),应按本规范第3.0.7条规定确定。

式中: FHo 变压器油枕的水平地震作用标涯值（N）： 变压器油枕的竖向地震作用标值（N）： mo 变压器油枕的质量（k） 2水平地震作用下变压器油枕的支腿的拉应力或压应力应 按下式计算：

式中： 一 水平地震作用下变压器油祝的拉应力或压应力 (Pa); 油枕1/2处至变压器与油枕支腿连接处的距离 (m); 2一一油枕单个支腿沿油枕纵向的截面矩（m）。 3水平地震作用下变压器油枕的支腿的剪应力应按下式计 算：

FRo T = 2A

式中： 水平地震作用下变压器油枕的支腿的剪应力（Pa）； A一一油枕一个支腿的截面面积（m）。 4竖向荷载作用下，变压器油枕的支腿的压应力应按下列公 式计算：

1）当设计基本地震速度小于等于0.15g时

式巾：α2—变压器油枕支腿的压应力（Pa）。 2）当设计基本地震加速度大子0.15g时：

oJ一一变压器油枕支腿的许用应力设计值（Pa），应按本规 范第3.0.7条规定碰定。

5.4三相垂直布置电抗器

5.4.1三相垂直布置电抗器（以下简称电抗器）应对每层支撑瓷 瓶进行抗震验算。 5.4.2电抗器的抗震验算射，可简化为串联三自由度计算模型， 各质点质量应分别取各相电抗器的质量，且位子质心处。 5.4.3电抗器的基本自振周期可按下列公式计算，并可在简化计 算时取 0. 1s。

.4.1 三相垂直布置电抗器（以下简称电抗器）应对每层支撑瓷 瓶进行抗震验算。

各质点质量应分别取各相电抗器的质量，且位于质心处。 5.4.3电抗器的基本自振周期可按下列公式计算输电线路标准规范范本，并可在 算时取 0. 1s。

式巾：K“ 第层支承瓷瓶柱的侧移例度（N/m）： E一支承瓷瓶柱材料的弹性模量(Pa); I一单根第i层支承瓷瓶柱的截面惯性矩（m

m;一一第i质点的质量（kg）。 5.4.4电抗器每层质点水平地震作用标准值应按本规范第5.1.5 条的规定进行计算。

分别为第1、2、3层支承瓷瓶柱底部弯矩 (N m) ; h一单相电抗器的高度（m）。 承瓷瓶柱的拉应力和剪应力应分别按下列公式计

h一单湘电抗器的高度（m）。 每层支承瓷瓶柱的拉应力和剪应力应分别按下列公式计

5.4.64 每层支承瓷瓶柱的拉应力和剪应力应分别按下列公式计 算：

设备安装技术、工艺14M J nA, I D: ZF nA

武巾：Lol一支承瓷瓶柱的许用拉应力设计值（Pa），应按

第3.0.7条规定确定。 ［t]——支承瓷瓶柱的许用剪应力设计值（Pa），应按本规范 第3.0.7条规定确定。 .8 电抗器各层地脚螺栓的拉应力和剪应力应分别按下列公