1土钉钢筋用.级或Ⅱ级热轧变形钢筋，直径在18～32mm 的范围内； 2土钉孔径在75～150mm之间，注浆强度等级不低于 12MPa，3天不低于6MPa; 3土钉长度1与基坑深度H之比对非饱和土宜在0.6到 1.2的范围内，密实砂土和坚硬粘土中可取低值；对软塑粘性土 比值1/H不应小于1.0。为了减少支护变形，控制地面开裂，顶部 土钉的长度宜适当增加。非饱和土中的底部土钉长度可适当减少 但不宜小于0.5H；含水量高的粘性土中的底部土钉长度则不应 缩减； 4土钉的水平和竖向间距Sh和 S.宜在1. 2～2m的范围内 在饱和粘性土中可小到1m，在干硬粘性土中可超过2m；土钉的竖 向间距应与每步开挖深度相对应。沿面层布置的土钉密度不应低 于每6m一根； 5喷混凝土面层的厚度在50～150mm之间，混凝土强度等 级不低于C20，3天不低于10MPa。喷混凝土面层内应设置钢筋 网，钢筋网的钢筋直径6～8mm，网格尺寸150～300mm。当面层 享度大于120mm时，宜设置二层钢筋网。 5.2.2土钉钻孔的向下倾角宜在0～20°的范围内，当利用重力 句孔中注浆时，倾角不宜小于15°，当用压力注浆且有可靠排气措 施时倾角宜接近水平。当上层土软弱时，可适当加大下倾角，使土 钉插入强度较高的下层土中。当迁有局部障碍物时，允许调整钻孔 立置和方向。

图5. 2. 1土钉支护

5.2.3土钉钢筋与喷混凝土面层的连接采用图5.2.3所示的方 法。可在土钉端部两侧沿土钉长度方向焊上短段钢筋，并与面层内 连接相邻土钉端部的通长加强筋互相焊接。对于重要的工程或支 护面层受有较大侧压时设计图纸，宜将土钉做成螺纹端，通过螺母、楔形垫 圈及方形钢垫板与面层连接

图5.2.3王钉与面层的连接

5.2.4王钉支护的喷混凝土面层宜插入基坑底部以下，插入深度 不少于0.2m；在基坑顶部也宜设置宽度为1～2m的喷混凝土护 顶。

5.2.5当土质较差，且基坑边坡靠近重要建筑设施需严格控制支 护变形时，宜在开挖前先沿基坑边缘设置密排的竖向微型桩（图 5.2.5），其间距不宜大于1m，深入基坑底部1~3m微型桩可用

缝钢管或焊管，直径48～150mm，管壁上应设置出浆孔。小直径的 钢管可分段在不同挖深处用击打方法置入并注浆；较大直径（大于 100mm）的钢管宜采用钻孔置入并注浆，在距孔底1/3孔深范围 内的管壁上设置注浆孔，注浆孔直径10～15mm，间距400~ 500mm。

图5.2.5 超前设置微型桩的士钉

5.3支护整体稳定性分析

5.3.1土钉支护的内部整体稳定性分析是指边坡土体中可能出 现的破坏面发生在支护内部并穿过全部或部分土钉。假定破坏面 上的土钉只承受拉力且达到按第5.4.5条所确定的最大抗力R， 按园弧破坏面采用普通条分法对支护作整体稳定性分析（图5.3. la），取单位长度支护进行计算，按下式算出内部整体稳定性安全 系数为：

F,一 Z ((W;+Q;)cosa; · tang+(Rr/Snk)sinβr · tang+C;(/cosa)+(Rr/Sh)cosβr) Z[(W;+Q:)sina]

式中 Wi、Q:———作用于土条i的自重和地面、地下荷载 αi土条i圆弧破坏面切线与水平面的夹角

图 5. 3. 1 内部整体稳定性分析

当有地下水时，在上式中尚应计入地下水压力的作用及其对 土体强度的影响。 作为设计依据的临界破坏面位置需根据试算确定，与其相应 的稳定性安全系数在各种可能的破坏面（图5.3.1b）中为最小 值,并不低于表5. 3. 1 中规定的数值。

表5.3.1支护内部整体稳定性安全系数

注：1.当支护变形较大会造成严重环境安全向题时，表中安全系数 应增加 0. 1~ 0. 3,

支护变形较大会造成严重环境安全问题时，表中安全系数值

5.3.2土钉支护还应验算施工各阶段的内部稳定性（图5.3.2） 此时的开挖已达该步作业面的深度，但这一作业面上的土钉尚未 设置或其注浆尚未能达到应有的强度。施工阶段内部稳定性验算 所需的安全系数可比表5.3.1中的数值低0.1～0.2，但不小于 1

图5. 3. 2施工阶段内部稳定性验算

5.3.3土钉支护的外部整体稳定性分析与重力式挡土墙的稳定 分析相同（图5.3.3），可将由土钉加固的整个土体视作重力式挡 土墙分别验算： 1整个支护沿底面水平滑动（图5.3.3a）； 2整个支护绕基坑底角倾复，并验算此时支护底面的地基承 载力（图5.3.3b); 以上验算可参照《建筑地基基础设计规范》（GBJ7一89）中的 计算公式，计算时可近似取墙体背面的土压力为水平作用的朗金 主动土压力，取墙体的宽度等于底部土钉的水平投影长度。抗水平 滑动的安全系数应不小于1.2抗整体倾复的安全系数应不小于 1.3，且此时的墙体底面最大竖向压应力不应大于墙底土体作为地 基持力层的地基承载力设计值f的1.2倍。 3整个支护连同外部土体沿深部的圆弧破坏面失稳（图5 3.3c），可按5.3.1条的规定进行验算，但此时的可能破坏面在土 钉的设置范围以外，计算时式（5.3.1)中的土钉抗力为零，相应的 安全系数要求同表5.3. 1。

5.3.4当士体中有较薄弱的士层或薄弱层面时，还应考德上部士 体在背面土压作用下沿薄弱土层或薄弱层面滑动失稳的可能性 （图5.3.4），其验算方法与5.3.3条中有关整个支护沿底面水平 滑动时相同

图 5. 3.4沿薄弱土层或层面滑动失稳

图 5.3.3支护外部稳定性分析

5.4.1：土钉的设计计算遵循下列原则 1只考虑钉的受拉作用： 2土钉的设计内力按5.4.2条规定的侧压力图形算出； 3土钉的尺寸应满足设计内力的要求，同时还应满足5.3.1 条规定的支护内部整体稳定性的需要。 5.4.2在土体自重和地表均布荷载作用下，每一土钉中所受的最 大拉力或设计内力N，可按图5.4.2所示的侧压力分布图形用下

5.4.1：土钉的设计计算遵循下列原贝

式中 一一土钉的倾角； 力—土钉长度中点所处深度位置上的侧压力; 土钉长度中点所处深度位置上由支护土体自重引 起的侧压力，据图5.4.2求出； 。地表均布荷载引起的侧压力。 图中自重引起的侧压力峰压力m：

2c )YH ≤ 0. 55k,YH

粘性土 pm的取值应不小于0.2YH。 图中地表均布荷载引起的侧压力取为

对性质相差不远的分层土体，上式中的9、c及值可取各层土的 参数 tgg、c;及;按其厚度h; 加权的平均值求出。 对于流塑粘性土，侧压力力，的大小及其分布需根据相关测试 数据专门确定。 当有地下水及其它地面、地下荷载作用时，应考虑由此产生的 侧向压力，并在确定土钉设计内力N时，在式（5.4.2一1）和（5.

2)的侧压力力中计入其影响

图 5. 4. 2 侧压力的分布

Fs.dN≤1.1 元d

5.4.4各层土钉的长度尚宜满足下列条

Fs.dN ≥+ rd,t

11土钉轴线与图5.4.4所示倾角等于（45°十/2）斜 线的交点至土钉外端点的距离；对于分层土体，9 值根据各层土的tang值按其层厚加权的平均值 算出； d。土钉孔径; t一一土钉与土体之间的界面粘结强度。 对支护作内部整体稳定性分析时，土体破坏面上每一土钉

图5.4.4土钉长度的确定

I的极限抗拉能力R按下列公式计算，并取其中的最小值

R=1. 1 Td? 4

(5. 4. 52)

(5. 4. 5 3

式中R，为土钉端部与面层连接处的极限抗拔力。

5.5喷混凝土面层设计

5.5.1在土体自重及地表均布荷载g作用下，喷混凝土面层所受 的侧向土压力力。可按下式估算：

Po = (pol + P) 5

Po =(por + pa

式中s为土钉水平间距和竖向间距中的较大值，单位为m，p 及P。按第5.4.2条确定。 当有地下水及其它荷载时，尚应计入这些荷载在混凝土面层 上产生的侧压。

5. 5. 2 喷混凝土面层按《混凝土结构设计规范》(GBI1080)设

计，面层土压力的计算值按第5.1.条的原则确定，取荷载 数为1.2。根据支护工程的重要性，当环境安全有严格要 取结构的重要性系数为 1. 1~1. 2.

5.5.4土钉与喷混凝土面层的连接，应能承受十钉端部切

用。当用螺纹、螺母和垫板与面层连接时，垫板边长及厚度应通过 计算确定。当用焊接方法通过不同形式的部件与面层相连时，应对 焊接强度作出验算。此外，面层连接处尚应验算混凝土局部承压作 用。

6.1.3土钉支护施工应按施工组织设计制定的方案和顺序进行

6.1.4土钉支护的施工机具和施工工艺应按下列要求选用：

1成孔机具的选择和工艺要适应现场土质特点和环境条件。 保证进钻和抽出过程中不引起塌孔，可选用冲击钻机、螺旋钻机， 回转钻机、洛阳铲等，在易塌孔的土体中钻孔时宜采用套管成孔或 挤压成孔； 2注浆泵的规格、压力和输浆量应满足施工要求； 3混凝土喷射机的输送距离应满足施工要求，供水设施应保 证喷头处有足够的水量和水压（不小于0.2MPa）； 4空压机应满足喷射机工作风压和风量要求，可选用风量 9m/min 以上、压力大于0.5MPa 的空压机。

1开挖工作面，修整边坡； 设置土钉（包括成孔、置入钢筋、注浆、补浆）； 3 铺设、固定钢筋网：

4喷射混凝土面层。 根据不同的土性特点和支护构造方法，上述顺序可以变化。支 护的内排水以及坡顶和基底的排水系统应按整个支护从上到下的 施工过程穿插设置。

3. 1. 6施工开挖和成孔过程中应随时观察土质变化情况并与店

6.2.1土钉支护应按设计规定的分层开挖深度按作业顺序施工 在完成上层作业面的土钉与喷混凝土以前，不得进行下一层深度 的开挖。当基坑面积较大时，允许在距离四周边坡8～10m的基坑 中部自由开挖，但应注意与分层作业区的开挖相协调。 6.2.2当用机械进行土方作业时，严禁边壁出现超挖或造成边壁 土体松动。基坑的边壁宜采用小型机具或铲锹进行切削清坡，以保 证边坡平整并符合设计规定的坡度。 6.2.3支护分层开挖深度和施工的作业顺序应保证修整后的裸 露边坡能在规定的时间内保持自立并在限定的时间内完成支护， 即及时设置土钉或喷射混凝土。基坑在水平方向的开挖也应分段 进行，可取10～20m。 应尽量缩短边壁土体的裸露时间。对于自稳能力差的土体如 高含水量的粘性土和无天然粘结力的砂土应立即进行支护。 6.2.4为防止基坑边坡的裸露土体发生陷，对于易塌的土体可 采用以下措施： 1对修整后的边壁立即喷上一层薄的砂浆或混凝土，待凝结 后再进行钻孔； 2在作业面上先构筑钢筋网喷混凝土面层，而后进行钻孔并 设置土钉； 3在水平方向上分小段间隔开挖：

4先将作业深度上的边壁做成斜坡，待钻孔并设置士钉后再 清坡； 5在开挖前,沿开挖面垂直击入钢筋或钢管，或注浆加固土 体(图 6. 2. 4) 。

图6.2.4易塌土层的施工措施 （a）先喷浆护壁后钻孔置钉 （b）水平方向分小段间隔开挖 （c）予留斜坡设墨土钉后清坡

6.3.1土钉支护宜在排除地下水的条件下进行施工，应采取恰当 的排水措施包括地表排水，支护内部排水，以及基坑排水，以避免 土体处于饱和状态并减轻作用于面层上的静水压力。 6.3.2基坑四周支护范围内的地表应加修整，构筑排水沟和水泥 砂浆或混凝土地面，防止地表降水向地下渗透。靠近基坑坡顶宽2 一4m的地面应适当垫高，并且里高外低，便于途流远离边坡。 6.3.3在支护面层背部应插入长度为400～600mm、直径不小 于40mm的水平排水管，其外端伸出支护面层，间距可为1.5~ 2m，以便将喷混凝士面层后的积水排出（图6.3.3）。 6.3.4为了排除积聚在基坑内的渗水和雨水，应在坑底设置排水 沟及集水坑。排水沟应离开边壁0.5～1m，排水沟及集水坑宜用 砖砌并用砂浆抹面以防止渗漏，坑中积水应及时抽出，

图6.3.3面层背部排水

6.4.6对于下倾的斜孔采用重力或低压注浆时宜采

方式，注浆导管底端应先插入孔底，在注浆同时将导管以匀速缓慢 撤出，导管的出浆口应始终处在孔中浆体的表面以下，保证孔中气 体能全部逸出。

6.4.7对于水平钻孔，应用口部压力注浆或分段压力注浆，此时

6.4.7对于水平钻孔，应用口部压力注浆或分段压力任浆，此时 需配排气管并与土钉钢筋绑牢，在注浆前与土钉钢筋同时送入孔 中。

连接时（图5.2.3a），其相互之间应可靠焊牢。当土钉端部通过其 他形式的焊接件与面层相连时，应事先对焊接强度作出检验。当土 钉端部通过螺纹、螺母、垫板与面层连接时（图5.2.3b），宜在土钉 端部约600～800mm的长度段内，用塑料包裹土钉钢筋表面使之 形成自由段，以便于喷射混凝土凝固后柠紧螺母；垫板与喷混凝士 面层之间的空隙用高强水泥砂浆填平。

6. 4. 12土钉支护成孔和注浆工艺的其它要求与注浆锚

可参照《土层锚杆设计与施工规范》（CECS22：90）

6.5.1在喷射混凝土前，面层内的钢筋网片应牢固固定在边壁上

1在喷射混凝土前，面层内的钢筋网片应牢固固定在边壁 合规定的保护层厚度要求。钢筋网片可用插入土中的钢筋 混凝士喷射下应不出现振动

5.5.2钢筋网片可用焊接或绑扎而成，网格允许偏

5.5.3喷射混凝土配合比应通过试验确定，粗骨料最大粒 大于12mm，水灰比不宜大于0.45，并应通过外加剂来调节 作度和早强时间。

喷射混凝土的水灰比和质量能达到要求。喷射混凝土前，应对机械 设备、风、水管路和电路进行全面检查及试运转。

5.5.5喷射混凝土的喷射顺序应自下而上，喷头与受喷面 空制在0.8～1.5m范围内，射流方向垂直指向喷射面，但 部位，应先喷填钢筋后方，然后再喷填钢筋前方，防止在钢 出现空隙。

6.5.6为保证施工时的喷射混凝土厚度达到规定值,

上垂直打入短的钢筋段作为标志。当面层厚度超过100mm时，应 分二次喷射，每次喷射厚度宜为50～70mm。在继续进行下步喷射 混凝土作业时，应仔细清除预留施工缝接合面上的浮浆层和松散 碎屑，并喷水使之潮湿。

6.5.7喷射混凝土终凝后2 小时,应根据当地条件,采取连续喷

6.5.8喷射混凝土强度可用边长100mm立方试块进行测定，制 作试块时应将试模底面紧贴边壁，从侧向喷入混凝土，每批至少留 取 3组(每组 3块)试件。

6.5.9土钉支护喷射混凝土的其它要求可参照《喷射混凝土放

出破环的前提下宜取较长的粘结段，必要时适当加大土钉钢筋直 径。为消除加载试验时支护面层变形对粘结界面强度的影响，测试 钉在距孔口处应保留不小于1m长的非粘结段。在试验结束后，非 粘结段再用浆体回填。 7.0.3土钉的现场抗拔试验宜用穿孔液压千斤顶加载，土钉，干 厅顶，测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于喷射 混凝土面层上，加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确 予以计量。土钉的（拔出）位移量用百分表（精度不小于0.02mm， 量程不小于50mm）测量，百分表的支架应远离混凝土面层着力 点。

60min时的位移。此时若60min与6min的位移增量小于2mm， 可立即进行下级加载，否则即认为达到极限荷载。 根据试验得出的极限荷载，可算出界面粘结强度的实测值。这 一试验平均值应大于设计计算所用标准值的1.25倍，否则应进行 反馈修改设计。 7.0.5极限荷载下的总位移必须大于测试钉非粘结长度段土钉 弹性伸长理论计算值的80%，否则这一测试数据无效。 7.0.6上述试验也可不进行到破坏，但此时所加的最大试验荷载 值应使土钉界面粘结应力的计算值（按粘结应力沿粘结长度均匀 分布算出）超出设计计算所用标准值的1.25倍。

7.0.5极限荷载下的总位移必须大于测试钉非粘结长度段土钉

8.0.1土钉支护的施工监测至少应包括下列内容： 1 支护位移的量测： 2地表开裂状态（位置、裂宽）的观察； 3 附近建筑物和重要管线等设施的变形测量和裂缝观察； 4基坑渗、漏水和基坑内外的地下水位变化。 在支护施工阶段，每天监测不少于1～2次；在完成基坑开挖 变形趋于稳定的情况下可适当减少监测次数。施工监测过程应持 续至整个基坑回填结束、支护退出工作为止。 8.0.2对支护位移的量测至少应有基坑边壁顶部的水平位移与 垂直沉降，测点位置应选在变形最大或局部地质条件最为不利的 地段，测点总数不宜小于3个，测点间距不宜大于30m。当基坑附 近有重要建筑物等设施时，也应在相应位置设置测点。宜用精密水 准仪和精密经纬仪。必要时还可用测斜仪量测支护土体的水平位 移，用收敛计监测位移的稳定过程等。 在可能情况下，宜同时测定基坑边壁不同深度位置处的水平 位移，以及地表离基坑边壁不同距离处的沉降，给出地表沉降曲 线。 8.0.3应特别加强雨天和雨后的监测，以及对各种可能危及支护 安全的水害来源（如场地周围生产、生活排水，上下水道、贮水池 罐、化粪池渗漏水，人工井点降水的排水，因开挖后土体变形造成 管道漏水等）进行仔细观察。 8.0.4在施工开挖过程中，基坑项部的侧向位移与当时的开挖深 度之比如超过3%（砂土中）和3%～5%（一般粘性土中）时，应密 切加强观察、分析原因并及时对支护采取加固措施，必要时增用其 它支护方法。

9施工质量检查与工程验收

发包方提出以下资料： 1工程调查与工程地质勘察报告及周围的建筑物、构筑物 道路、管线图； 2 初步设计施工图： 3 各种原材料的出厂合格证及材料试验报告； 4 工程开挖记录； 5 钻孔记录（钻孔尺寸误差、孔壁质量、以及钻取土样特征 等）； 6 注浆记录以及浆体的试件强度试验报告等； 7 喷混凝土记录（面层厚度检测数据，混凝土试件强度试验 报告等）； 设计变更报告及重大问题处理文件，反馈设计图； 9土钉抗拔测试报告； 10支护位移、沉降及周围地表、地物等各项监测内容的量测 记录与观察报告。

单位共同按设计要求进行工程质量验收，认定合格后予以签字。工 程验收时，支护施工单位应提供峻工图以及第9.0.3条所列的全

在支护竣工后的规定便用期限内，支护施工单位应继续对

CECS 96 : 97

总则· (33) 基本规定 (35) 工程调查与岩土工程勘察 (36) 设计 (37) 施工 (42) 土钉现场测试 (43) 施工监测 (44)

1.0.2钻孔注浆型土钉在构造上与沿全长注浆粘结的非预应力 锚杆相同，国内最早称这种土钉支护为喷锚网支护。土钉以群体起 作用，主要用手于从上到下分层开挖土体时加固现场边坡原位士，其 布置方向大体与开挖引起的边坡土体主拉应变方向平行，所以接 斤水平。土钉支护技术在国际上出现于70年代初，一一些国家在开 始时都是独立提出这种技术并加以发展，因而有不同的名称。将喷 锚网支护技术应用于基坑工程是我国工程技术人员的创造。现在 国际上将这种支护称为土钉支护或土钉墙，本规程采用土钉支护 这一术语。 本规程适用于临时性支护，但土支护也可用于永久性工程 国外用于铁路边坡的永久性土钉支护最高达28m，用于基坑的土 钉支护最深达21m。国内在直立基坑工程中完成的土钉支护，其深 度已达到了16～18m。当土体不良，三基坑较深（如大于12m）时， 宜与预应力锚杆、微型桩等其它支护技术联合使用。 1.0.3本规程的岩土分类方法按《建筑地基基础设计规范》 （GBJ789）中的规定。土钉支护不宜作为深厚软塑或流塑粘性土 层中的基坑支护，如需在此类土体或在地下水位以下的土体中进 行土钉支护施工必须联合使用其他支护技术，符合以下条件： 1设计施工单位有在类似土体中成功地完成类似规模的士 订支护经验，并能出示工程实例及当时的现场测试数据，足以说明 支护变形不致危及周围环境安全； 2在施工过程中，具有完整、连续的量测监控手段，且有可靠 的应急加固抢险措施； 3通过专家论证。

1.0.4土钉支护的设计与施工应包括施工监测、反

施工监理。其中施工监测对支护位移的现场量测应是土钉支护技 术不可分割的组成部分；除有正确的设计计算分析外，支护的安全 还必须通过施工过程中的现场量测加以保证，

3.0.1从上到下分层修建的施工方法是基坑土钉支护最基本的 要求，基坑边壁的每层开挖深度应与土钉的竖向间距相等，只有这 样才能使土钉正常发挥作用，并限制支护变形和保证施工安全。 3.0.2土钉支护对水的作用特别敏感。土的含水量增加不但增大 土的自重，更为主要的是会降低土的抗剪强度和土钉与土体之间 的界面粘结强度，后者是土钉能够起到加固和锚固作用的基础。大 量工程实践表明，土钉支护工程发生事故多与水的作用有关，因而 在设计和施工中必须特别注意。 3.0.3～3.0.4土钉支护的变形大小在很大程度上取决于施工因 素。土钉支护的现有工程设计计算方法不能给出有关变形的任何 数据，控制支护的变形也不能单纯依靠支护设计参数的合理选择， 而必须对施工方法和施工工序作出严格规定，另外还需要通过现 场监测的信息反馈，及时调整设计施工参数。 在施工和设计中可以采取下列措施来限制土钉支护的变形： 1减少分层、分段作业的深度和长度，尽量缩短从开挖到支 护的施工时间间隔； 2在开挖前，对开挖面士体进行超前加固； 3 加大上部土钉的长度； 4 设计时加大安全系数； 5采用端部有螺纹的土钉，能通过拧紧螺母，对土钉施加少 量预应力，大小可为土钉设计内力值的10%～20%； 6在适当位置增设预应力锚杆（索）。 当联合使用预应力锚杆（索）和土钉时，锚杆（索）的长度应至 少超过士钉长度的1/3；在这种情况下，土钉的长度可比单独使用 时有所减少

4工程调查与岩土工程勘察

4.0.1～4.0.3基坑土钉支护设计通常作为整个工程（如高层建 筑等)施工准备过程中的一个部分;此前,整个工程的勘察往往业 已完成，而这一勘察又常着眼于建筑地基设计，不能完全满足土钉 支护设计的需要。因此，全面搜集周围已建工程的勘察资料和设计 资料，并对现场作深入的调查，考察对于土钉支护的设计和施工有 着十分重要的意义，在此基础上再进行必要的补充地质勘察，可作 为施工地质勘察的一个部分。 在土钉支护施工过程中，基坑开挖和土钉成孔也为具体了解 现场地质情况提供了有利条件，当发现实际土质与原来的工程地 质勘察报告不符时，尚可对原设计方案及时进行修改，这也是土钉 支护的重要特点之一。

（或以荷载分项系数为1)而直接以荷载的标准值作为计算值。本 规程中用于支护整体水平滑动和整体倾覆稳定性分析的土压力计 算值，以及为确定土钉设计内力而给出的侧向土压力计算值也均 为标准值。 当用《混凝土结构设计规范》（GBJ10一89）设计喷混凝土面 层时，由于这一规范完全采用《建筑结构设计统一标准》（GBJ68 一84）所规定的设计方法体系，这时需将作用于面层上的土压力荷 载乘以荷载分项系数1.2。另外在承载力极限状态设计表达式中， 需考虑结构重要性系数。鉴于支护工程的特殊性，本规程对。 的取值与《建筑结构设计统一标准》（GBJ68一84）所规定的略有 差别。

5.1.5土的力学性能参数c、出的计算值取标准值房地产项目，当勘察报告结

5.1.5土的力学性能参数c、的计算值取标准值，当勘察报告结 果仅给出平均值时，可近似取c、出的标准值分别为其平均值的0. 位

参数c、出值的选取应注意不同试验方法和取样方法的影响， 并考虑地方的经验。对于粘性土，可取固结快剪（或三轴固结不 水剪）峰值强度指标，当有地下水作用或工程降水后短时期内未能 充分固结时则取直接快剪（或三轴不固结不排水剪）峰值强度指 标。 表5.1.5中的界面粘结强度数据作为初步设计时参考。我国 地区辽阔，各地土质情况迥异，因此宜根据当地经验，选定初步设 计时的界面粘结强度值。土钉的界面粘结强度尚与土钉的施工方 法有关，对于一般的重力注浆钉和低压注浆钉，界面粘结强度不随 理深变化。国外的大量测试结果表明，由于土钉受拔引起的土体剪 胀效应以及钻孔造成孔周土体初始应力释放等原因，一般土钉的 界面粘结强度在不同深度处差别不大，应视为与理深无关。

衡分析时，本规程采用了园弧破坏面的假定，按普通条分法进行计 算，计算时将土钉和土条分开考虑。在分析土条所受的作用力时，

施工管理标准规范范本5. 3.3土钉支护的工作状态与重力式挡王墙有较大

法，其主要目的在于保证底部土钉的长度不至于过短，并进行地基 承载力验算。 按《建筑地基基础设计规范》（GBJ7一89)对支护底部的地基 承载力进行验算时，考虑到基坑支护为临时性结构，所以对于土体 的自重和地面、地下荷载仍以其标准值为计算值，即取荷载分项系 数为 1. 0。