horizontal tube

脚手架中的水平杆件。沿脚手架纵向设置的水平杆为纵向水平杆；沿脚手 架横向设置的水平杆为横向水平杆。

装修工艺、技术bottom reinforcing tube

贴近楼地面设置，连接立杆根部的纵、横向水平杆件；包括纵向扫地杆、横 向扫地杆。

将脚手架架体与建筑主体结构连接，能够传递拉力和压力的构件。

将脚手架架体与建筑主体结构连接，能够传递拉力和压力的构件。

2.1.16连墙件间距

spacing oftiemember

却手架相邻连墙件之间的距离，包括连墙件竖距、连墙件横距。

diagonal brace

diagonal brace

diagonal bracing

在脚手架竖向或水平向成对设置的交叉斜杆。

Cross bracing

Cross bracing

2.1.20脚手架高度

自立杆底座下皮至架顶栏杆上皮之间的垂

2.1.21脚手架长度

脚手架纵向两端立杆外皮间的水平距离

2.1.22脚手架宽度

scaffoldwidth

脚手架横向两端立杆外皮之间的水平距离，单排脚手架为外立杆外皮至墙面 的距离。

上下水平杆轴线间的距离。

2.1.24立杆纵（跨）距

transverse spacing of upright tube

脚手架横向相邻立杆之间的轴线距离，单排脚手架为外立杆轴线至墙面的距 离

立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点

2.2.1荷载和荷载效应

gk 一立杆承受的每米结构自重标准值； MGk一 脚手板自重产生的弯矩标准值； MQk— 施工荷载产生的弯矩标准值： Mwk一 风荷载产生的弯矩标准值： NG1k一 脚手架立杆承受的结构自重产生的轴向力标准值； NG2k 脚手架构配件自重产生的轴向力标准值； ENGk 永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和； ENQk 一 可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和 Nk 一上部结构传至基础顶面的立杆轴向力标准值： 立杆基础底面处的平均压力标准值： Wk一 风荷载标准值： W一 基本风压值； 弯矩设计值； Mw 风荷载产生的弯矩设计值； N一一 轴向力设计值： Ni一一连墙件轴向力设计值 Niu一一风荷载产生的连墙件轴向力设计值； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：

挠度； 弯曲正应力。

一立杆计算长度附加系数： 一考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数： 山一脚手架风荷载体型系数：

Jlstw 按桁架确定的脚手架结构的风荷载体型系数； 风压高度变化系数； 轴心受压构件的稳定系数，挡风系数：

3.1.1脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流 本输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管；钢管的钢材质量应符 合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。 3.1.2脚手架钢管宜采用Φ48.3×3.6钢管。每根钢管的最大质量不应大于 25.8kg

3.2.1扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢 管脚手架扣件》GB15831的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其 质量符合该标准的规定后方可使用。

3.3.1脚手板可采用钢、木、竹材料制作，单块脚手板的质量不宜大于30kg。 3.3.2冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235 级钢的规定

3.3.1脚手板可采用钢、木、竹材料制作，单块脚手板的质量不宜大于30kg。 3.3.2冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235 级钢的规定。 3.3.3木脚手板材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005中II.级 材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀 锌钢丝箍两道。 3.3.4竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹板；竹串片脚手板应

3.3.4竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹芭板；竹串片脚手板应 符合现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164的相关规定。

3.3.4竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹爸板；竹串月

3.4.1可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯 型螺纹》GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。 3.4.2可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑 螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。

3.4.3可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小

3.5悬挑脚手架用型钢

3.5.1悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 或《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。 3.5.2用于固定型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准 《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235级钢筋的规 定。

4.1.1作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。

4.1.2脚手架永久荷载应包含下列内容：

4.1.2脚手架永久荷载应包含下列内容：

1单排架、双排架与满堂脚手架： 1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、扣件 等的自重； 2）构、配件自重：包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自 重。 2满堂支撑架： 1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、可调 托撑、扣件等的自重； 2）构、配件及可调托撑上主梁、次梁、支撑板等的自重。 3脚手架可变荷载应包含下列内容： 1单排架、双排架与满堂脚手架： 1）施工荷载：包括作业层上的人员、器具和材料等的自重； 2）风荷载。 2满堂支撑架： 1）作业层上的人员、设备等的自重； 2）结构构件、施工材料等的自重； 3）风荷载。 4用于混凝土结构施工的支撑架上的永久荷载与可变荷载，应符合现行行业 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定

4.2.1永久荷载标准值的取值应符合下列规定：

1单、双排脚手架立杆承受的每采结构自重标准值，可按本规范附录A表 A.0.1采用；满堂脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附录A表 A.0.2采用：满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附录A表

4.2.2单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际情况确定 且不应低于表4.2.2的规定。

表4.2.2施工均布荷载标准值

注：斜道上的施工均布荷载标准值不应低于2.0kN/m

4.2.3当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操

4.2.4满堂支撑架上荷载标准值取值应符合下列规定： 1永久荷载与可变荷载（不含风荷载）标准值总和不大于4.2kN/m时，施 工均布荷载标准值应按本规范表4.2.2采用； 2永久荷载与可变荷载（不含风荷载）标准值总和大于4.2kN/m时，应符 合下列要求： 1）作业层上的人员及设备荷载标准值取1.0kN/m；大型设备、结构构件 等可变荷载按实际计算； 2）用于混凝土结构施工时，作业层上荷载标准值的取值应符合现行行业 标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定。 4.2.5作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：

表 4.2.6 脚手架的风荷载体型系数u

4.3.1设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利 组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.3.1采用

表4.3.1荷载效应组合

满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行行 准《建筑施工模板安全技术规范》IGI162的规定

业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定

达式进行设计。可只进行下列设计计算： 1 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算： 2立杆的稳定性计算； 3连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算： 4立杆地基承载力计算。 5.1.2计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计 值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。 5.1.3脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算 构件变形时，应采用荷载效应的标准组合的设计值，各类荷载分项系数均应取 1.0。 5.1.4当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳 定性计算中可不考虑此偏心距的影响。 5.1.5当采用本规范第6.1.1条规定的构造尺寸，其相应杆件可不再进行设计计 算。但连墙件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。 5.1.6钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.6采用

5.1.6钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.6采用

5.1.7扣件、底座、可调托撑的承载力设

5.1.8受弯构件的挠度不应超过表5.1.8中规定的容许值。

表5.1.8受弯构件的容许挠度

注：1为受弯构件的跨度，对悬挑杆件为其悬伸长度的2倍。 5.1.9受压、受拉构件的长细比不应超过表5.1.9中规定的容许值

注：1为受弯构件的跨度，对悬挑杆件为其悬伸长度的2倍

5.1.9受压、受拉构件的长细比不应超过表5.1.9中规定的容许

表 5.1.9 受压、受拉构件的容许长细比

5.2.1纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式计算：

5.2单、双排脚手架计算

式中：一 弯曲正应力； M一一弯矩设计值（Nmm），应按本规范第5.2.2条的规定计算： W一截面模量（mm），应按本规范附录B表B.0.1采用； 钢材的抗弯强度设计值（N/mm），应按本规范表5.1.6采用

5.2.2纵向、横向水平杆弯矩设计值，应按下式计算： M=1.2MGk+1.4EMQk 式中：MGk—脚手板自重产生的弯矩标准值（kN·m);

β——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比入由本规范附录A表 A.0.6取值; 入一 ? l 计算长度（mm），应按本规范第5.2.8条的规定计算： 一 截面回转半径（mm），可按本规范附录B表B.0.1采用： A一一立杆的截面面积（mm2），可按本规范附录B表B.0.1采用； Mw一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（Nmm），可按本规范式 5.2.9)计算； f一钢材的抗压强度设计值(N/mm)，应按本规范表5.1.6采用

N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4ZNol

式中：NG1k一一脚手架结构自重产生的轴向力标准值 NG2k一一构配件自重产生的轴向力标准值； ZNQk—施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施 工荷载总和的1/2取值。 5.2.8立杆计算长度l。应按下式计算：

式中：k 计量长度附付加系数，其值取1，5， 当验算立杆充允许长细比时， 取k=1；

取k=1 ; —考虑单、双排脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按 表5.2.8采用； h一步距。

表5.2.8单、双排脚手架立杆的计算长

0.9×1.4wl.h Mw=0.9×1.4Mwk= 10

式中：Mwk一一风荷载产生的弯矩标准值（kNm）； Wk—风荷载标准值（kN/m），应按本规范式（4.2.5）计算； la一立杆纵距（m)。 5.2.10单、双排脚手架立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1当脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计 算底层立杆段： 2当脚手架的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算 民层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距 等部位的立杆段进行验算。 5.2.11单、双排脚手架允许搭设高度[H应按下列公式计算，并应取较小值。 如公网共找叶

式中：[H脚手架允许搭设高度（m)

sk 立杆承受的每米结构自重标准值（kN/m），可按本规范附录A表 A.0.1采用。

2连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求： 强度：

5.2.12连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求：

5.2.12连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求：

N≤0.85f pA N=N+N.

一连墙件应力值（N/mm）； A一连墙件的净截面面积（mm）； A一一连墙件的毛截面面积（mm） 连墙件轴向力设计值（N）； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.2.13条的规 定计算； N。一一连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。单排架取2kN，双 排架取3kN； β一一连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表 A.0.6取值： f一一连墙件钢材的强度设计值（N/mm），应按本规范表5.1.6采用。 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：

Nw=1.4: wk : A

式中：Aw一单个连墙件所覆盖的脚手架外侧面的迎风面积。 5.2.14连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强度应按下式计算：

式中：N 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承载力设 计值，应根据相应规范规定计算。 5.2.15当采用钢管扣件做连墙件时垫片标准，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求

式中: R. 一扣件抗滑承载力设计值， 一个直角扣件应取8.0kN。

5.3.3立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定

1当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立 杆段； 2当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外： 还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算； 3当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的 立杆段。 5.3.4满堂脚手架立杆的计算长度应按下式计算

表5.3.4满堂脚手架计算长度附加系数

注：当验算立杆允许长细比时，取k=1

5.3.5满堂脚手架纵、横水平杆计算应符合本规范第5.2.1条～5.2.5条的规定。 5.3.6当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m×1.5m，架体四周及中间与建筑物结构 进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m粮油标准，竖向间距不大于3.6m 时，可按本规范第5.2.6条5.2.10条双排脚手架的规定进行计算，