而耗散能量的减震装置，其代号为FRD

由核心单元、外束单元等组成，利用核心单元抵抗地震作 用中发生拉、压弹塑性滞回变形耗散能量的减震装置。其力学特 性描述与其他金属屈服型消能器基本一致，区别在于其设计延性 系数通常较小，其代号为BRB。

又称黏滞阻尼器，是以黏滞流体为阻尼介质的速度相关型减 震（振）装置，一般由金属圆形缸体、活塞、导杆、阻尼通道以及黏 带流体介质和密封材料等部分组成，利用活塞在黏滞流体中运 动，产生与活塞运动速度相关的阻尼力，耗散地震输入结构中能 量的减震（振）装置，缸体内一般加有预压，其阻尼力与活塞运动 速度呈非线性关系；其代号为VFD。当其阻尼力与活塞运动速度 呈线性关系时，又称油阻尼器：其代号为OFD

2.1.9黏滞阻尼墙viscousfluidwal

以黏滞流体为阻尼介质的速度相关型减震（振）装置，一般由 墙形状的非封闭金属箱型容器、活动板块及黏滞流体介质等部分 组成 取样标准，利用板块在黏滞介质中运动，产生与活动板块速度相关的 阻尼力，耗散地震输入结构中能量的减震（振）装置，其阻尼力与 板块运动速度一般呈非线性关系；其代号为VFW

又称黏弹性阻尼器，由黏弹性材料和约束层（钢板、或圆形 或矩形钢筒等)组成，利用黏弹性材料间产生的剪切或拉压滞回 变形来耗散能量的减震（振）装置，其代号为VED。

2.1.11消能器设计使用年限designworkinglifeofene

位移相关型或速度相关型消能器在正常使用和维护情况下

所具有的不丧失有效功能的期限

所具有的不丧失有效功能的期限

2.1.12消能器设计位移designdisplacementofenergydissipation

消能减震结构在罕遇地震作用下消能器两端的任意两个参 考点发生的最大相对位移值，用D。表示

2.1.16金属消能器或BRB滞回曲线hystereticcurveofMYD

2.1.17金属消能器或BRB骨架曲线skeletoncurveofMYL

金属消能器或BRB滞回曲线族上同向各级往复加载下的抗 力最大值点依次相连得到的包络曲线

2.1.18金属消能器或BRB初始屈服位移initialyielddeformation

金属消能器或BRB首次屈服时对应受力方向相对变形值，

用D,表示。变形小于该值，阻尼器基本处于弹性工作状态，超过 该值后将进入弹塑性工作状态。一般作为多线性骨架曲线斜率 首次改变点对应变形值，也是等强硬化滞回模型首次屈服点变 形值

2.1.19金属消能器或BRB初始屈服承载力

forceofMYDorBRBforthehystereticcurve 金属消能器或BRB发生全截面屈服，即滞回曲线上对应计 算屈服位移Dy2时的屈服力，用Fy表示。（Dyz，Fy）构成消能 器随动模型滞回曲线计算屈服点坐标

2.1.22金属消能器或BRB设计承载力

金属消能器或BRB滞回曲线上对应设计位移Dd点处的屈 服承载力，用F表示

金属消能器或BRB的设计位移与计算屈服位移的比值，用 ud表示，ud=Da/Dy2。

2.1.24金属消能器或BRB弹性刚度

金属消能器或BRB屈服前的加载与卸载刚度，用K1表示。 金属消能器或BRB产品的试验室测试K1值可取设计位移加载

下滞回曲线的卸载刚度。

2.1.25金属消能器或BRB滞回曲线屈服后刚度

金属消能器或BRB达到全截面屈服后的滞回曲线的第2刚 度，用K2表示。

金属消能器或BRB骨架曲线用三段线性描述的第2、第3刚 度，分别用K&、K表示

由消能器与连接消能器的支撑或连接件构成的组合体。 2.1.28消能减震层energydissipationlayer 布置消能部件的楼层。

1.29附加有效阻尼比additionaldam

消能减震结构往复运动时消能器耗能减小结构响应效果的 等效阻尼估计，是考虑了各种不确定因素的有效阻尼比理论计算 结果的折算值

消能减震结构往复运动时消能部件抗

特指具有一定弹塑性耗能能力尚达不到消能器性能指标的 金属屈服型装置。

2.1.32隔震建筑isolatedbuilding

在建筑物中设置隔震装置而形成的结构体系。包括上部结 构、隔震层、下部结构和基础。隔震房屋和隔震结构的定义与此 相同

2.1.33隔震层isolationlayer

设置在被隔震的上部结构与下部结构或基础之间的全部隔 震装置的总称。包括全部隔震支座、阻尼装置、抗风装置、限位装

置、抗拉装置、附属装置及相关的支承或连接构件

2.1.34隔震层上部

隔震结构中位于隔震层以下的主体结构，不包括基础。 2.1.36隔震结构等效阻尼比equivalentdampingratioofthe isolated structure 隔震结构往复运动时，相对于隔震层（或隔震支座）某特定水 平位移，与隔震层（或隔震支座）所耗散的能量相对应的阻尼比。 2.1.37隔震结构等效刚度equivalentstiffnessoftheisolated structure 隔震结构往复运动时，相对于隔震层（或隔震支座）某特定水 平位移，隔震层（或隔震支座）所承受的荷载与相应位移的比值 十出共垫

设置在隔震层的吸收并耗散地震输人能量而使隔震层振动 位移反应衰减的装置

2.1.39隔震结构抗风装置

隔震结构中抵抗风荷载的装置。可以是隔震支座的组成部 分，也可以单独设置

2.1.40隔震结构抗拉装置

隔震结构中抵抗拉应力的装置。隔震支座出现拉应力时采用 2.1.41隔震结构限位装置stopperoftheisolatedstructure 限制隔震层在最不利状态下产生超过水平容许位移的装置， 2.1.42支座摩阻力frictionalresistance 弹性滑板隔震支座和摩擦摆隔震支座的摩擦阻力。 2.1.43橡胶隔需支座laminatedrubberbearing

2.1.41隔震结构限位装置stopperoftheisolatedstructure

在地震区，用于房屋、桥梁或其他结构隔震的橡胶支座，包括 天然橡胶支座（LNR）、铅芯橡胶支座（LRB）、高阻尼橡胶支座 (HDR)

由弹性材料与摩擦滑板组成的隔震支座，其代号为ESB。

2.1.45摩擦摆隔震支座

隔震支座frictionpendulumsystem

具有特定形状的固体块在弧面板中摩擦摆动的隔震支座，通 过滑动界面摩擦消耗地震能量，其代号为FPS

2.1.46弹簧隔震支

具有隔离并衰减震动功能的钢制弹簧支撑元件，其代号 为SI。

base shear ratid

设防烈度地震作用下，建筑结构隔震后与隔震前隔震层上 结构底部剪力之比值

2.1.50铅芯橡胶隔震支座leadrubberbearing

支座中的弹性材料为高阻尼橡胶的橡胶隔震支座，其代号 为 HDR

2.2.1作用和作用效

Ge, G; 结构等效总重力荷载、集中于i质点的重力荷

Ge: G; 结构等效总重力荷载、集中于i质点的重力荷

载代表值； F—i振型i质点的水平地震作用标准值； Fxi，Fyi，Fri分别为j振型i质点r方向、J方向及转角方向 的水平地震作用标准值； S地震作用效应与其他荷载效应的基本组合； SE地震作用效应弯矩、轴向力、剪力、应力和变形)； Sk作用、荷载标准值的效应； VEki 结构第i层对应于水平地震作用标准值的楼层 剪力； N 轴向压力； FEvk 结构总竖向地震作用标准值。 2.2.2结构参数 Fsy 设置消能部件的主体结构层间屈服剪力； T 消能减震结构的第i阶振型周期； S1 主体结构阻尼比； 结构基频； Ausy 设置消能部件的主体结构层间屈服位移； 减、隔震结构自振周期； X 位移振型坐标（i振型i质点的方向相对 位移）； 位移振型坐标（i振型i质点的y方向相对 位移）； Pij 转角振型坐标（；振型i质点的转角方向相对 位移）； 总数，如楼层数、质点数等； W一 结构在水平地震作用下的总应变能； 结构构件承载力； △u 结构层间位移； [ 楼层位移角限值。

2.2.3消能器或隔震支座参数

3.1.1消能减震、隔震结构的地震作用

3地震作用和作用效应计算

1一般情况下，应至少在结构的两个主轴方向分别计算水 平地震作用，各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件和消 能部件共同承担。 2有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分 别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。 3质量和刚度分布明显不对称的结构：应计入双向水平地 震作用下的扭转影响；其他情况，应允许采用调整地震作用效应 的方法计入扭转影响。 48度时的大跨度和长悬臂结构，隔震的高层结构和对应于 甲类抗震设防类别建筑应计算竖向地震作用。 3.1.2计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配 件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值 系数，应按表3.1.2采用

表3.1.2可变荷载的组合值系数

钩吊车的吊重较大时，组合值系数应按实际情况采用

3.1.3消能减震、隔震结 方法： 1计算模型应包括消能部件、隔震支座的力学参数，宜采用 空间结构有限元模型。 2当主体结构处于弹性工作状态，消能器、隔震支座处于线 性工作状态时，可采用振型分解反应谱法、弹性时程分析法。 3当主体结构处于弹性工作状态消能器、隔震支座处于罪 线性工作状态时，可将消能器、隔震支座进行等效线性化，采用附 加有效阻尼比和有效刚度的振型分解反应谱法、线性时程分析 法；也可采用非线性时程分析法。 4当主体结构进入弹塑性状态时，应采用静力弹塑性分析 方法或非线性时程分析方法。 3.1.4采用振型分解反应谱法分析时，宜采用时程分析法进行多 遇地震下的补充计算。当取3组加速度时程曲线输入时，计算结 果宜取时程分析法包络值和振型分解反应谱法的较天值；当取7 组及以上的时程曲线时，计算结果可取时程分析法的平均值和振 型分解反应谱法的较大值。 3.1.5采用时程分析法分析时，应按建筑场地类别和设计地震分 组选实际强震记录和人工模拟的加速度时程曲线，其中实际强震 记录的反应谱宜从基本周期至整个衰减周期段与地震影响系数 曲线进行幅值适配，每条记录在计算周期处适配谱值相对误差应

3.1.5采用时程分析法分析时，应按建筑场地类别和设计地震

组选实际强震记录和人工模拟的加速度时程曲线，其中实际强震 记录的反应谱宜从基本周期至整个衰减周期段与地震影响系数 曲线进行幅值适配，每条记录在计算周期处适配谱值相对误差应 控制在士10%以内。可采用现行上海市工程建设规范《建筑抗震

式中：n——阻尼调整系数，当小于0.55时，应取0.55。 3.1.7多遇地震和设防地震时，Ⅲ类场地的地震影响曲线设计特 征周期取为0.65S，IV类场地的地震影响曲线设计特征周期取为 0.9S，罕遇地震时Ⅲ、IV类场地的地震影响曲线设计特征周期都 取为1.1 s。

3.1.8地震影响系数应根据烈度、场地类别、结构 比确定。阻尼比5%的水平地震影响系数最大值应按表3.1.8采用

表3.1.8水平地震影响系数最大值

3.1.9在时程分析中，恢复力模型应包括结构、消能部件和隔震 支座的恢复力模型。

3.1.9在时程分析中，恢复力模型应包括结构、消能部件和隔震

3.1.10除按规定进行多遇地震作用下的截面抗震承载力验算

1计算罕遇地震下结构的变形，应采用弹塑性时程分析法 简化的弹塑性分析方法或静力弹塑性分析方法 2甲类建筑、乙类建筑及高层建筑尚应进行不同水准地震 作用下的非线性变形评估。 3平面投影尺度很大的空间结构，应根据结构形式和支承条 件，分别按单点一致、多点、多向单点或多向多点输入进行抗震计 算。按多点输入计算时，应考虑地震行波效应和局部场地效应

3.1.11消能减震结构采用静力弹塑性分析方法分析时应满足下 列要求： 1消能部件中消能器和支撑根据连接形式不同，可采用串 联模型或并联模型，将消能器刚度和支撑的刚度进行串联等效： 在计算中消能部件可采用等刚度的连接杆代替。 2结构目标位移的确定应根据结构的不同性能来选择，宜 采用结构总高度的1.5%作为顶点位移的界限值。 3结构的阻尼比由主体结构阻尼比和消能部件附加给结构 的有效阻尼比组成，两种阻尼比应按结构弹塑性相应变形状态计 算得到。

应按下列规定计算其地震作用和作用效应：

式中F i振型i质点的水平地震作用标准值（kN）； α; 相应于振型自振周期的地震影响系数，应按本标 准第3.1.6～3.1.8条确定； Xji—i振型i质点的水平相对位移(m）; ;i振型的参与系数； G集中于i质点的重力荷载代表值（kN）。 2水平地震作用效应（弯矩、剪力、轴向力和变形），应按式

式中：SEk一水平地震作用标准值的效应； S；j振型水平地震作用标准值的效应，可只取前2～3 个振型，当基本自振周期大于1.5S或房屋高宽比 大于5时，振型个数应适当增加。 3.2.2结构计算水平地震作用扭转影响时，应按下列规定计算地 丧作用和作用效应： 1规则结构不进行扭转耦联计算时，平行于地震作用方向 的两个边榻各构件，其地震作用效应应乘以增大系数。一般情况 下，短边可按1.15、长边可按1.05采用；当扭转刚度较小时，周边 各构件宜按不小于1.3采用。角部构件宜同时乘以两个方向各自 的增大系数。 2按扭转耦联振型分解法计算时，各楼层可取两个正交的 水平位移和一个转角共三个自由度，并应按下列公式计算结构的 地震作用和作用效应。 1）i振型i层的水平地震作用标准值，应按下列公式确定

YX,G; (i=l,2,..,n,j=l,2,...

yji=αjYYjGi(i=l,2,.,n,j=l,2,..,m)

ajyuriojG;(i=l,2,,n,j=l,2

一分别为i振型i层的x、y方向和转角方 向的地震作用标准值（kN）； Xi, Yri 分别为i振型层质心在、y方向的水

Xi，Yi——分别为i振型i层质心在α、y方向的水

当仅取？方向地震作用时：

Yt,=xi cos+yi sin 6

CpiS,s (3. i=1 =1 8/SS(S+AS15

式中：SEk地震作用标准值的扭转效应； S；，S分别为j、k振型地震作用标准值的效应，可取前 9~15个振型；

，一分别为、振型的阻尼比； Q%i振型与k振型的耦联系数； 入T—k振型与j振型的自振周期比。 3）双向水平地震作用的扭转耦联效应，可按下列公式中的 较大值确定：

SEk=VS+（0.85S）2 SEk=VS+(0.85Sx)2

3.2.3抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合式 (3.2.3) 要求:

VEki >^ZG,

式中：VEki 第讠层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力； 入剪力系数，不应小于表3.2.3规定的楼层最小地震 剪力系数值，对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘 以1.15的增大系数； G；一第i层的重力荷载代表值（kN）

表3.2.3楼层最小地震剪力系数值

注：（1)基本周期介于3.5s和5s之间的结构，按插入法取值。 。（2）表中数值 于阻尼比不超过0.05的结构，对于总阻尼比超过5%的情况，表中数值宜乘以阻斤 整系数。

（之）表中数值适用 于阻尼比不超过0.05的结构，对于总阻尼比超过5%的情况，表中数值宜乘以阻尼调 整系数。

现浇和装配整体式楼（屋）盖等刚性楼（屋）盖建筑，宜按

1现浇和装配整体式楼（屋）盖等刚性楼（屋）盖建筑接地线标准，宜按

F Evk =α umaxGe G,H;FEk ZG,H;

3.3.2平板型网架屋盖和跨度大于24m屋架结构的竖向多遇地 震作用标准值，宜取其重力荷载代表值和竖向地震作用系数的乘 积；竖向地震作用系数可按表3.3.2采用

3.3.3长悬臂和其他大跨度结构的竖向地震作用标准值，8度时 可分别取该结构、构件重力荷载代表值的10% 3.3.4大跨度空间结构的竖向地震作用，尚可按竖向振型分解反 应谱方法计算。其竖向地震影响系数可取本标准第3.1.6～3.1.8条 规定的水平地震影响系数的65%。

3.4.1结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合管道标准，应 按式(3.4.1)计算：

S=YGSGE+YEhSEhk+YESEvk+ywwSwk