北京院55项超限工程案例，极具参考价值。

40BIAD超限医建艺工佳数设法L编Y为主F辅X1O36：C，D塔楼剪力墙弯变形分布图通过反应谱，弹性时程及弹塑性时程分析结果表明，计算结果均能够满足限行规范科规程的要求，结构实现了“小袭不坏，中震可修大震不倒”的设防百标，结构设详可行3.5：裙房多遇地震发应谱分析结果裙房分析结果表3.14SATWE摄型系数0·9669Y海平动振型系数0.8359x间平动周期摄型系数0.7185转77T0.743x间4.17%Y荷3.86%最天胖间较角1/18021.37静天胆间位移角1·1958位移比最大镇1,2:本工程裙房属平面不规则超限高层建筑设过程中应弱化裙房中庭部位的连桥，减小裙房对主楼造成的影响：同时主楼外的两跨范期内裙房抗装等级均按照主楼进行设计：使得结构真有较好的抗震性能，计算结果均能够满足限行规范和规程的要求，说明吉构体系司行位

东港区C05地块東伟农，陈林虎岩峰：李如地工程概况与设计标准本丁程位宇天连城市核区，南临长江路，其他二面临规划路、西邻天民大厦，北邻度君期庭酒店项目：东部星浩资本项。建筑面积共124000m：其中地上98000m2地下36000m地下室共车层，功能为地下停车库，机电次型机房：后勤服务用房：在地下四房设有六级天防载时物资库铺平时为汽车库）地下室最大平面轮廊尺寸为120m×75m地42层塔楼为办公，酒店，21层以上标准层层高为38m，顶部大堂会所层高分别为6.5m，5.5m：20层及以下标准层层高为45m，第21层避难层高度92m塔楼标推层平面堂梯形：办公范围平面尺为（46m+57m）37m（长艾宽）部酒店层南立面自酒店底部尚上逐新内收：到顶部宽度变为（45m+54m×285m据楼层数6层，高度为26m：顶层宴会厅区域拾高至31m建筑平制而如图11：图1.2所示，设计使用年限为50年，建筑结构耐久年限为50年，建筑结构安全等级为蓝级：工程地基基础设计等级为甲级：拟建场区抗震设防烈度为7度：设计基本地震加速度值0：设计地分组第组：场地类别类本工程抗装设防关别划分为内类谢建筑平葡图

450mm：厚度逐渐减小：外围设18根钢筋混凝王柱，截面1400mmx1400mm1000mmx850mm遂渐减小：楼层框架梁为钢筋混凝王宽扁梁水利常用表格，楼板为120mm厚现浇钢筋混凝王楼板结构防囊缝地BIAD 超聚高吸度s图2.1、生楼与帮楼平面图环桁巢环桁架图2.2结构平面布置图图23避雄层结构平通布置阁塘族托菜酒店环格巢环精架角度15办公图24：22层准难层立面图酒店平面图及斜瑞收进示图

建筑结构严重规则性超限检查表2:.3不规则类型计算镇是否超限扭转编夫不宫防的楼层扭转位移比火于14先2抗摄刷搜璃机转周期比大于09，锯合结构扭转厨期比大于085无香3摆州度偏小本虞谢尚南度事下拍邻上提的50%4高信转换裤支转换构件优置：7度超过5房，8度超过3层3摩板转换7.. 9度设的厚较转换结构元难塔战多瑞与无旅盘的质心偏心距天宇底盘相抵边6楼衡置无K20%蔓杂连接各部分房数，捌，，布释不的错层或连体结构香结构时转狭璟、加强展。群度连体和多塔美型多盾复杂的2以王6其他类型高层超限检查表2.4AD类型是香超限单龄高康建筑高度超进28满的单药植架结构特殊美型抗装规范。混患主和钢结构高度规暂未列的其他高悬建筑结构、精养殊形我的大型公其建筑及超长基挑结构，特大毒度的连体结构等降随的龄夫广120m或基挑长度大于40m最单间长度夫于 300m。是益超限大骑结构形式超击体用空间结将形式的大型列车客达候车垒，级代准客遥模非楼：兴级恶客送站：夫雙航站腰、天塑体有场馆。大影剧晓，大型静疡、天型博物锥、型展览确、夫会展中心，拟疫特关型理摩学3.超限应对措施及分析结论雨于场地所受疯荷载较天，疯荷载取值采用（建筑结构荷载规范写风润试验结果的较天催3.1.超限应对措施及分析结论3.1.1分析模型及分析软件采用PKPM系列的SATWE和MIDAS空间分析软件程序进行对比校核计算，计算分析来用整体空间结构模型，梁柱采用空间杆单元，墙采用壳单元：并考思重打二阶效放CP4效应，采用PKPM弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算。采用MIDAS软件进行静力弹塑性分析验算结构的抗倒瑞性能，3.1.2抗震设计性能目标及加强措施（）对乎双重受力体系，为两者能有效其同变力，依据高层建筑混凝士结构技术规程》JGJ32010：使多数楼层框架计算分担地震剪力不小于塔楼底部剪力的10%（2）对于结构顶层顶板以主屋顶闺护刚架结构，再于高度关：风荷载影响很天，在主体计算时，将该部分简化输人模型计算，计大迎风面，计算由此产生的风荷载效应对主体结构的影响。（3）对于塔楼结构长宽的较大差别，为使两方向地震力分配均钧，此处来最降低长

边方向核心筒中问连梁高度及长墙开结构洞口的方法，使长边方向刚度与知边方尚刚度接近，满足两个方向周期比不小于080（4）对于22层避难层：由于层高较高，属于薄弱层，为了加强该层刚度，在外框架桂与核心简之间设置了四道伸臂，在该层外框架柱之间设置环架。（5）对于酒店南立面的遂层弧形内收，此处菜取外立面框巢斜程随立面收进对于南侧核心简外墙的两次敢进：采取斜墙方式解决除了十述措施，另制定美键部位抗展性能自标如表31所示关键部位抗震性能自标表3.1地囊烈度多踏地设防地展宇遇地度性能等级没有敲坏可修复损坏无倒琳崧问我角限值17625皖A·100满是受剪战随的杀件底都加强部行增靓范设计要求，蝉性婷不妮服控制变形东港区005地兴项目过渡区瑙坡规范设理要求，弹性变剪不确服充许进大塑性：控制按应力下部腰弹件36层以杯耗能外榨柱规范设计要求，弹推充非进人型理：挖制按斑力摄神脊加强层魏范设计费求，弹性充许进大港性、控制变形楼莉王染现范设丰变求、强性充许进大物性控制变形瑞体连梁规范设计要求充许进人梨队批制变形3.1.3分析结论（1）多遇地震反应谱分析结果结构嵌固在首层地面，加强层处楼层采用弹性膜，分析结巢见表3.2，多遇地震反应谱分析结果表3.2SATWEMIDAS振型系数4.54.x向平动4.62x向举动T(s3振雄系教4.15.Y阿平动4.48Y阿平动扰型系数2.46推转2.67.推转TT.皖0·542.0.5781.77%1.7%Yr1.8291·79x96.9%990情系数Yaf.96.2%990%最大层间位秘角J/742皖·S841.171.24轻大度间像移角1V747FZ8131.171:07.接天晨间化移角A71049皖·1·243x风载1.061.04

续表SATWEMIDAS.最大是间位移角1·734皖A·722Y海风载层间位移比1.12109底部相某倾凝22.1%22.6%超百分比20.3%20.8%两个程序的结果基本相符，故而认为计算模型正确有效。在后续的设计阶段中：按照多个程序结果的包络进行设讨：能够保证结构的安全（2）时程分析与振型分解反拉谱法计算的地衰作用效应比较结构弹性时程分析菜用七条地震波、丘条为安评报告提供的天然地震波：两条为场地天T波。峰值加速度主方向为47cm/s，次方向为40cm/s。分析结果取平均值，见表3.3时程分析结果与报型分解反应谱法比较表3.3BIAD.底部剪力 (kN)层向聚移（mm）超陵商层建筑工长方向短方荷长方向短方向天然波User142148719992:1787317989User2254842900G1/7211/950User1724501249431173217831Ueer41914638989A·T0321/946程抗震设计汇姆天然波 Users198781·98171/99217925天T波User1024001.267841782117972大丰波tserlt35563:23541.1/814907度应谱(SATWE)2346024086177421/747反放储(MIDAS)A1636A·Y3951/8841·813从表33中可以看出，地囊波的基底剪力接近反应谱计算的基底剪力，每条地震波产生的基底剪力均大于反应谱法基底剪方的65%平均基底剪力天于反成谱法基底剪力的80%，：满足规范要求。（3）中提反应谱分析结果为使得加强层行架得到更为精确的构件内方，中度分析中老患楼板刚度的退化作判将楼板取消对于核简外墙受剪按中震弹性及受弯承载力接中装不癌服设计，加强层桁架按中衰不届服设计，对于外框架柱按中震弹性设班，分析结果见表34中展反应谱分析结果表 3.4中囊弹性计算结巢中囊不掘服邦算结果特件部位结巢构件部位结巢主楼混凝主枝心菌外脚辑捞内脏型辅、加大酷耗葡想变薄使得抗弯承视力满是费求主楼外机来柱美键部能主楼抑强层神酵精染战满足要求

毛上开的工作阶段，在罕遇地震对应点之后的曲线于开态势还比较明显敌以说：结 能够经受罕遇地袭的考验 32性能耳标的实现 中震不丽服的谨算结巢表明：核心简外围部位有小部分墙体的抗弯配筋较大，在墙 技两瑞配置型钢后，可满足要求：震弹性的计算结果表明，核心简外围墙利伸臂相架损 通墙瑙服均能满足受剪承载力的要求：静力弹塑性分析的计算结果表明，加强层相邻层核 心简出铰多，为薄弱部位，通过加强该部位核心简暗柱配筋，设督型钢等施，可满足要 求，核心筒药束边缘构件的范围延伸至轴压比小手03处：构造施得到加强，天震不倒 验算满足要求： 本让程主楼属高度超限及含加强层的复杂高层建筑。为了实现，小震不坏，中震间 修，大震不倒”的设防目标，我们根据本工程的超限情况，提出了比现行规范、规程的规 定更高的抗震措施，以及具体的抗震性能日标。明确提出高层建筑结构的关键部位预期达 到的性能目标，是对“三水准两阶段设计，的一种补充：提高了超限高层建筑的“大展不 倒的可靠性

受进宁谷建委委托，于2015年1丹7日对该项目进行超限高层抗装设防专项审查 事查结论为“通过”：并提出下列意现： （）底部加强部位的高度应向至延伸到裙房以上一层：性能自标的配筋需进一步复 核。内商底部纵向瑞体开洞布置官改进，缩进部位的建筑结构布置应改进，承载力应满足 中震弹性的要求：伸臂的弦杆宜采用钢梁：斜腹杆应尚筒体延伸 （2主提高外框柱的二道防线（含甲震，宜接规范规定著的较天值但不大于基底总 剪力25%确定增大系数。外框柱宜按构造型钢向生延伸到顶：：斜柱根部的拉染应与内筒 相连拉力取包络 （3）补充三层作为夹层的模型，：控制刚度比：并注意复核楼盖开关洞处边梁和穿层程 的承载力 （4）甜屋面构架的设计应进步细化，意加强与主体的连接

54一BIAD超限高建筑工程抗融设计图22主楼与携房层平铺图图 23注楼标准层平面图

抗震设防标准表3.1建筑结构安全等级建筑设计使用年限50年建筑抗度设防标准丙类：地囊作用接8现抗构适措施接8度地基基础设计等级其级基础设计安全等级外尚结构抗展等级一级（2）抗展设防性能白标及加强措施性能日标表32袋34构件多遇地震抗囊设计指标表 3.2构件类型设计控制指标备洋核心非底部加强区正截而承裁力和抗剪载办均接弹性设计病筋混凝主精件底郝职强区，内外正战面承载力和抗的承衰力的按弹性设计葡游混能主或组吾构料简闻四角啤力块核心简连樂正载面承载力和扰剪承载力巧接弹性设计公寓楼裤梨栈能截求战力和抗剪承我力均按弹性段计航凝主构件戒组合树件槟架梁被菌承载力按弹性设铜筋混凝王构件构件设防地囊抗囊设计指标表3.3构件类型设计控制指标备注核心非底部加强区抗归载力按不程服承载力设计铜筋混凝土构件简瑞底部孤疆区、内外裁旗承载力接不用服设计+抗剪承载力按弹钢筋混凝主或组合柯件简间四角剪力墙挂设让：按心前抵部拉掘力标准值不大于2.0%接心简连梨充许进人塑性，形成塑性较钢筋混凝主构件正载商和抗再承载力均按不届服设计钢筋混凝上构件或组合树件充许进大型性。形成双能仪钢筋混能生构件构件罕遇地震抗震设计指标表3.4构件类型设计控制指标注核非底率加这充许进天塑性筋混凝王梅件能部加强区、内外满足抗剪战面限制条件要腰求铜筋混凝注或维合构件模心商连染较多构件进人规性，破环产重。相木倒满足抗剪截面限翻条件婴求钢筋混凝土构件或组合柄件糖架染较李构件进人塑挂，破环严蛋，但不倒瑕

弹性时程分析结果表 3.6X方向底部Y方向底部X向时程Y时程地靠波方向结论剪力（kN)()发应措反应谱法28912.4431519.87x2168130·75天然波1Y23292.1.0.74X18952·80.66.天然波2Y21738.20.69.x27439.50.95天然波3Y31679·21.01x2310130.80天然波4满足度求60°时程分裤Y2575660.82BIAD超限高层建贸工程抗设计汇21029.4皖0·73天然波5Y2551840.81x26996.3.0.93关正波1Y32055.11.02.x23787.70.82K波231310.4.0.99平均催23284;127335710.810·87以上表明，每条时程曲线计算所得结构底部剪力不小于振型分解反应谱法计算结果的635%，七条时程曲线计算所得的结构底部剪力平均值不小于振型分解反应谱法计算结果的编80%，均满是规范的要求粮据计算结果，顶部楼层剪力和湾短，时程芬析结果略大于反应谱计算方法结果，对于这些楼层可取反应谱和时程分析结果的包络作为结构设计依据：取时程剪力与疫应谱剪力的比值作为放大系数：进行结构验算3.2.3主要构件性能化验算（I中震下核心简墙肢拉应力验算图3.2为核毛筒外围墙体的布置以及编号表3.7为中震不届服组合下，核心简墙肢拉应力验算结果：墙肢按照一学形计算，未考惠型钢贡献。墙体混凝士标号为C60，混凝主抗拉强度标准值系为2.85MPa：仅播体06略高于2倍混凝士抗拉强度标准值：差值为3%·考虑配置的型钢等刚度代换面积，墙体06拉应力不高于2倍后对于拉应力超过混凝士抗拉强度标准值的墙体根据墙肢拉力配置型钢，满足墙体在中震下的抗拉承载力离32核心简外用瑞体的布量及缩编号要求。

中震下核心筒墙肢抗剪验算结果表3.9瑞肢输号栽面（苗）剪力(kN)水平筋（mm）配筋率%:Q10.3 * 1216339.409.90.82%Q20.5×1216691418.10.84%Q305×46075576.21.15%010.5x3.375.5974588.51.18%Q5.0.5x21467200:0.4%Qr0.5x2.94364625,51.25%Q705x5912916949.41.89%:大麗下核心简墙肢抗剪截面验算结果表3.10瑞肢缩号截面（m）)力(kN)0.15/. bh.结论Q10.5 x122342831762.5.满足B1AD.Q20.5 x1223615317625满足超服高层建筑工程抗技设计社汇编Q30.5x484141010625满是Q40.5 x3.37582638879满庭Q50.5×22023433125满足Q60.5·X2.959406930满足Q705x3.91852520784.2满足3.2.4.结构动力弹塑性时程分析采用通用有限元软件ABAQUS进行结构动力弹塑性时程分析。选用了2条天然波和NO1801条天工波进行分析，地囊波的输天方向，分别选取结构X，，Y商作13501为主方向，另方向为次方向，结梅初始阻尼比取5%蜂值加速度12041204取400gal每个1况地袭波峰值按十人工波人工號水平主方海水平次方向三1085“天然被】天然波关然波？天然被2进行调整。，三组波的层间位移角比车规范限值*规范值较如图3.4所示，一二条波在两个方30:尚均小手规范1/120的限值一组地震波的损伤精况如图0 0.0025 0.005.0.0075 001.0.0.0025. 0.005.0.0075:0.0135所示。底部加强区前剪力墙出现房问秘角层间位移角)Y方间搞部剪切损伤，为此对结构底部通ax间过加强体及暗柱配筋（配筋率图34三组波下结构的层间位移角1.4%）及在剪力瑙暗柱内增加构造钢骨的形式（含钢率4%）增强抗剪能力：为考察底部加强后的抗囊效果，本报告对结构进行天震弹塑性补充分析：因为在天然波1和天然波2输天下，原未构造加强结构在×为主输人情况下的层间位移角均最天，因此本补充分析将进行以天然波1和天然波2芬别在×

天然被！关然波图37：构造加强落结构的损伤情况4：专家审批意见2014年12月23日对该项进行超限高层抗震设防专项审查：（）总评：本门程为B级高度内范用超限高层建筑：平面均比较规则：按建制20101109号文件所附审查技术要点第我条兰三）“应按高层混凝主结构技术规程执行、所报初设审查文件各项结构计算结果指标基本符合该技术规程相美要求”（2）间题内外筒之间四角设置的五成真角的两道剪力墙：增强了内外筒之间连接，应接美键构件进行性能化设计：2内筒外培撑偏搏，为关键构件，性能再标偏低，要求对大轰弹塑性分析中，：损伤较夫处适当加强：(3美结论：审查通过

裙房地下2层要为设备用房和停军库：地王4层、主要为商业，餐饮等服务功能，结构高度218m（至屋面）评面为58mx157mz：2号楼为SOHO办公：地 22 24层，结构高度84594.1m（至屋面）：平面为31m61ms3号楼为高层高级公寓，地上14·21层，结构高度49～91m（至屋面）平面为22.6m×100m1号楼（图11中圆圈示区66城）主要为写字楼丰会所型酒BIAD超限高层建筑T程抗震设计,绳店：地主为48层（含2层避难层）设2层地下室，最大建筑高度206m，结构高度为20115m（不含局部屋顶机房层）建筑主体平面为45m×45m短形从19层以工遂层内收：总建筑面积 92900m，地下 3900m地上89000m1号楼地下B2层层高5.8mB1层层高6.15m：地王部分各楼层分为商业办公和酒店三个功能区12层属裙房商业首层层高6m2层层高5m3：#14为低区办公楼层，层高39m；第15层为员7餐厅，层高4.35m：15层1部为低区避难层，层高5.4m，16～30层为中区办公楼层：层高4.0m；30层上部为高区避难层，层高5.4m31.40层为高区办公楼层，层高4.0m4146层为会所型酒店区，其中41#44层为酒店客房层，41层层高5.6m（下设18m）管道架空夹层美4244层层高375m：45层为的酒店大堂图121号楼部面图层（含餐饮服务：层高5.6m）

46层为酒店设备层（层高5.7m）屋顶设局部出屋面机房及露天游泳池（层高4.15m）1号楼结构外框柱在128层范围为直柱，29层以主根据建筑造型需要分段向内侧预斜（倾斜角度220*849：图12为1号楼建筑剖面图1号楼设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级，工程地基基础设计等级为甲级。拟建场区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0109，设计地震分组第三组，场地类别Ⅱ类，本工程抗震设防类别划分为标准设防类。即丙类。2结构体系及超限情况2.1结构体系本工程主体平面呈45m×45m正方形（外轴线距42.6m×426m核简平面175m×174m采用钢筋混凝王框架一核心简结构：由外框架和内核毛简体组成的双重抗侧方结构体系，以抵抗风和地震产生的剪力及倾弯矩等水平作用，结构体系如图2，1所示，安奏二项目一号楼整体结构(0)混凝主核心满外框架图 2.1主体结构示意结构整体计算模型中，参考《高层建筑混凝王结构技术规程第5.3.7条及条文说明内容，地下部分取塔楼范围外2心3跨裙房地下室结构（不含地上裙房投影范围地下室部分）整体建模。计算结果表明地下一层与首层侧向刚度比大于2：满足地下室顶板作为主部结构嵌固部位的要求2.1.1钢筋混凝土核心筒钢筋混凝王核心筒从基础至出屋面机房层贵通建筑物全高：容纳丁主要的垂直交通：并承担坚间及水平荷载，核心简与主塔楼平面均呈正方形，位置居中，质心与刚心17500基本一致。核心简的混凝土强度等级主要采图22.混凝主核心简墙体布置示意图

续表号不规她类型针算值是否超限枸件简晰起下墙。柱支操不连续，膏排蕴层，连体类无香6承载力笑变相邻层受前承载力变化大于：80%香科挂1倾角2.2如属都的择层柱：辩柱爽层个别构件错唇或转换其他不现瓣841员部穿层柱是起计入6项者除外)层45层3建筑结构严重规则性超限检查表2.3序不规期类型简要冠义针值是否超限补房以上的较多接层，考选偶然停心的扭转位移比大邦转偏1.14T14.2抗推刚度病扭转周期批夫于0块，混合结构扭转周期比大下0.850.65香83层刚度偏小格套酶向期度小下相邻1层的30%无香4高位转换框支培体的转换构件位置：7度超过5层，8度超过3度无香5厚板转换7.÷9摄设防的厚板转换构单塔战多择与大底选的质心境毛辅天于底就相应边塔楼偏储洗长 20%各部分误数、荆度，布置不同的错腹复连接连体两竭择接高度：体或者讲大底激果个主轴方向的无振动周期显等不固的结构绪构问时有转换控，强层，错票，连体和多塔等复茅重复杂杂美的3种其他类型高层超限检查表 2:4美型义是否超限特殊类型抗能规范，层混模士结构规程租搞层的结档英房规程针来列大的其他高思建筑构，特殊形式的大型公共建筑及超长是挑结构，特大跨度的道香猎层建筑体结构篷握盖的舒疫大于120m载悬挑长度手：40m或单间长授大于300m：屋盖结构形式超班常用空间结构形式的大型列车客送候车氧一级派车客运赖2空间结梅车楼：“级恶口客站：天型航站楼，天型体育场馆、天梨彩厕皖，大型肠、：大现博物馆、大型展览留、天型荟握中心：以及特火型机库等3超限应对措施及分析结论场地地震安全性评价报告提供的50年设计基准期，超越概率63%的安评小提反应谱科《建筑抗靛设计规范》给围的设计反应谱曲线的比较如图31所示，小震安评反应谱络出的地震影响系数曲线大于规范反应谱用线（0m=0.0840.08）因此1号楼将按安评谱进行多遇地震下的结构抗震设计。在进行重要构件性能化设计时，中、大震的地震作用按规范取值本工程计算多遇地衰时阻尼比取0.05：计算军遇地时阻尼比取0.05，计算风荷载作用时阻尼比取0.02，执荷载按重现期100年进行取值，为0.45kN/m，地面粗糙度为C类；

0.09风荷载体型系数和风振系数依据建筑结构荷0.08载规范》数值风洞试验报告：风致振动分析0.07安评谱规范诺报告按包络取值：根据（建筑结构荷载规范》日照市不考惠基本雪压影响。NG·D0·03 0.043.1. 超限应对措施$.0.033.11分析模型及分析软件0.030.01（1）结构在坚向荷载：风荷载利多遇地0.00丧作用下的内力及变形等按弹性方法分析期结构弹性反应谱分析采用SATWE和MIDAS图3.1安评小度反应谱与规范小震BUILDING两个计算软件分析比较反应谱曲线比较1号楼计算模型地48个计算层：地下2层中，不击天地上裙房投景影范围的地下室部BIAD超限高层建筑工程抗分。结构计算结果表明，B1层与首层的侧向刚度比满足2倍要求，故嵌固端设在首层，计算中考虑偶然偏心影响、考虑双向水平地震下扭转耦联影响。经结构整体稳定验算、结构×，￥荷刚重比（EJd/GH2）分别为2.11和187：满足《高层建筑混凝主结构技术规程》第544条不小手于14的结构整体稳定性要求：另由于双拘刚重比均小于2.7，根据（高层建筑混凝土结构技术规程》第5.41条要求，计算时需考患重力阶效应。2）整体结构的小装弹性时程分析。采用SATWE软件进行多遇地震下的弹性时程分析，以作为弹性反应谱法计算的补充。（3.）1号楼结构高度=2015m，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》第374条高度超过150m的结构应进行弹塑性变形验算：因此需对结构进行军遇地震作用下的动力弹编塑性时程分析：采用ABAOUS6.10对结构进行罕遇地震下弹塑性分析。3.1.2抗震设防标准、性能目标及加强措施标(1）抗震设防标准表3.1)抗震设防标准表3.1结构设计标准抗展设防有关参数建筑结构安全等级二级抗凝设防烈度7度结构重要性系数1.0:抗震指施8度设计基准期50.3年:设计基本旗避度0.1g设计使并年膜50年场地类别类基础设计等级甲皱设计地筷第三组建筑批基设计等级甲级特征周期0.43$.建筑结构抗震设防装别丙类：（消防散大激一8000大明尼比0,05:结构的环境类别地上类：地下最类厨期折减系数0.9地下工程的防水等级一级固地下二层项板建筑物耐火等级地基地提液化划定无液化可能

本工程抗震性能自标定为C级，在多遇地震，设防烈度地展和预估的罕遇地震水准 的构件抗展性能指标见表 3 2:

71安泰场质中（100楼)

主要的结构加强猎施如下： 针对核心简剪力墙的加强措施： 核心筒墙体抗度等级提高一级至特一级：按规范要求控制加强区培体在重力荷载 代表值作用下的轴压比在05以下，以改善核心简的延性 2双向地震甲度下：确保大部分墙肢拉应力均小于5.7MPa对于角部及转角处拉应 力超过混凝王强度标准值范围，将采用型钢加强。 ③底部加强区及上延至轴压比025.高度范围的墙体采用约束边缘构件（并下延至B 层底部加强区至顶层核心筒角部墙体均按药束边缘构件设计。 针对混凝士柱的加强措施： 框架抗震等级为一级：为保证框架二道防线要求，计算中将根据多高层建筑混凝 王结构技术规程》第9111条规定分别对各层框架柱承担的地震剪力标准值进行放天，并 适当提高调整系数较小楼层（调粘系数最小值取12），相应框架柱端弯矩及与之相连框架 梁端弯矩，剪力进行相应调整 ②结构底部加强区及B1层范围内的钢筋混凝王框柱内设构造钢骨以提高其延性 3考虑斜框架柱轴向压力在柱根处的水平分为对楼层梁，：板的拉力作用，结构整体 分析时斜柱根部楼层不考虑楼板贡献，按框架梁计算拉力设计值增配梁毛下铁及腰筋，各 层楼板配筋构造加强并双层双向拉通 4加强首层，45层局部穿层柱配筋和构造确保其在大震作用下不破环

3.21结构计算主要结果汇总

表3.3为SATWE和MIDAS BUILDING2013.两种软件的主要结构计算结果汇总。：由 表中数据可见两种软件在结构总质量、刚重比基底剪力及剪重比、基底总倾覆弯矩 顶部最天位移：最大层间位移角：基本周期和振型等主要结构特征和控制指标计算结果吻 合较好

综上所述，结构在罕遇地震作用 下的弹塑性反应和破环机制：符合纬 淘抗震工程的概念设计要求，抗晨性 能达到规范要求的“大震不倒*的抗 美性能标 3.2.,5分析结论 本工程菜用了较为成熟的钢筋混 赶十框架，核心简的多重抗侧体系 通过平面及竖向结构合理布局、形成 厂平面规则、均匀对称的总体结构方 案，整体结构及构梅件全面融人了性能 化设计思想，重点部位采取了严格的 抗丧构造措施、主要抗侧力构件基本 满足性能耳标C的设计目标弹塑性 时程分析结果也表明，结构抗震性能 满是要求 结构设计中，通过对底部加强区 范围内的混凝注外在柱内设构造钢骨： 严格控制剪力墙底部加强区轴压比并 适当上延约束边缘构件设置楼层高度

3.8天然波4：XY主向输天下混凝王柱变压

等措施，提高了主要抗侧力构件及其重点部位的延性，提高了整体安全标准 确保结构整体延性的发挥

2014410月26日+乐合王房城乡设厅生价 访专项审查会串查结论为“通过”：并提出下列意见： （1按C级调整细化构件性能目标： (2）SRC柱设计宜调整、调整后补充整体分析: （3）整体分析振型数偏少需增加

地下四层到地下层的层高分别为3.8m：38m：3.8m：60m地下四层设有核6级中类人防（物资库和美员掩散部首层层高6m，二层：四层层高均为5.4m，塔楼五层及以各层层高均为4.5前避难层层高6.6m设计使用年限为50年、建筑结构安至等级为二级，工程地基基础设计等级为甲级拟建场抗震设防划刻度为8度、设计基本地晟加速度值02g：设计地展分组第二组、场地类别直类。本王程抗震设防类别划分为标准设防类、即内类，本文仪介绍B塔楼的超限设情况2．结构体系及超限情况2.1.结构体系本工程采用钢筋混凝主框架核心筒结构，由外框架和内核心简体组成的双重抗侧力结构体系，以抵抗风荷载和地晨作用产生的剪力及倾覆弯矩等水平作用，如图21所示称准县周部有5m左的外挑采用密排钢悬挑梁解决，此处框架柱轴力较大，为械小柱截利辅压比：样中增设构造钢骨。主塔楼乎面至372m文462m长方开形核心筒平面15.4mx239m：结构整体计0模型中：参考及高层建筑混凝王结构技术规程第537条没条文说明内容，地下部分取塔楼范围外2·3跨裙拐地下室结构整体建模。于部结构嵌周部任为地下二层项板处2.11钢筋混凝王核心筒钢筋混凝士核心简从基础至出屋面机房虎贵通建筑物全信，容纳主要的垂直交通，求拍坚向及水平载，位置居中，质心与刚心基本敛核心简的混凝主强度等级主要来用C60、5层以分段途级降低至C45：地上外墙厚度650450mm：随构高度增加递截内墙厚度200300mm潜高度表本不变如图22所示：E区13430皖A·3900图2体结构系意图2：混凝核衔瑞体布示斑的2.1.2楼盖体系全楼楼盖深册钢筋混凝王望板体系，周部区域为钢梁半现浇钢筋混凝土楼板各层楼板厚度定如：（1）标准层楼板厚度110mm。部分较大跨度楼板为130mm；【2）避难膜满虑部分为设备机房：楼板厚度取150mm（3）岸房层楼板厚度取150mm

续表楼层剪重比框集柱剪力与基底剪力比楼层x方向丫方尚X另间Y方尚2410·09%10.13%1071%10.44%238.93%9.11%11·70%11.33%22:7.89%8.149611.87%11.39%217·02%.7.27%12.24%11·67%206.34%.6.54%12.00%11.20%195.80%5.93415.38%14·05%185.389%5.46%14:519613.1996175.05%5.10414.869613.32%164.79%482%13.29%13.8596:84.15.4.55%64.55%8.95%8.379%BIAD14.4.32%4.29%1522%14.76%13:4.17%4.12%14.35913.29%124.02%3.98%14.53%1336113.39%63.86%:14.47%13.14%103.37%3.76%13.71%12·39%筑93.65%3.67%15.98%14.54%83.56%3.0%1455%13.20%3.47%3.53%1429%12·95%63.40%3.47%13.44%12.34%编5皖·35%3.42%%1433%12.42%643.29%3.39%15.53%12.97%3.3.25%3.36%12.59%10·95%23.21%63·33910.71%9.44%3.159326%15.35%7.36%由表33中所列楼层剪重比结果可见，仪有结构底部1层剪重比不满足高层建筑混截十结梅技米规程》第4312条的32%限值：最小值为3.15%：与规范限值相差16%，其余各层均满足，：结构设计中底部总剪力和各层剪力将按照《建筑抗震设计规范第5.25条的相美要求进行调整根据表33中所示稚架部分承担的地震剪力可知，结构各层两个方向框架部分承扣的地震剪力基本在：10%16%之间：第15层框架柱承担剪力比例有较夫下降是因为本房是避难层，层高6.6m，其主下标准层层高为4.5m：本层的刚度比和层抗剪承载力比均满足规范要求：后续设计中将根据《高层建筑混凝主结构技术规程》第9111条的规定分别对各层框架柱承担的地震剪力标准值进行调整，和应框架柱端弯矩及与之相连框架梁端弯矩、剪力进行相应调整，以考虑剪方墙刚度退化影响和增加二道防线储备：3.2.2中震反应谱分析结果为保证结构的安全：设计丰提高了部分特殊结构构件的安全度水平，即要求节轴：巨

油交16轴，21轴的四根外框柱和柱间框架梁达到“甲震不屈服”的性能水准计算结果 表明，柱内加型钢后，该部位柱，梁均能满足“中震不屈服”条件的承载力要求施工图 设计中，将接上述的计算结果校核配筋 3.2.3弹性动力时程分析结果 根据《建筑抗震设计规范》相美要求，选取五条天然波和两条天工波：峰值加速度 最大值调整至70gal经七条地震波加速度谱（及平均加速度谱）与反应谱曲线在结构主 要振型周期点上对应数值的比较，满足规范“在统计意义上相符”的要求，即：在对应于 吉构主要振型的周期点主相差不大于20%：地震波有效持续时间大于：5倍结构基本自振屑 期，时间间距0.02s，满足规范对时程曲线的频谱特性：有效峰值和持续时间的要求， 表34列出了多遇地震各地震波作用下，结构在×尚，Y向的基底剪力及平均值 并列出了与反应谱法计算结果的比值。由表35中数据可见，七条地震波穿得结构底部 剪力与反应谱法结果比值均在65%135%范围内，其平均值与反应谱法计算结果亦在 80%～120%范围内，均满足规范相关要求： 上述结果可以看出，七条地震波时程分析结果的地度层剪力和层位移，其平值一 反应谱分析结果非常接近，上部几层的剪力略大于反应谱分析的结果在后续施工图设请 中，将按照此时程分析结果：调整相应楼层剪力

Y向图3“小：中：天降”水平推没荷载下兜性钦和裂缝分布图（续）当水平推技力超过小震性能点时，底部若广层的部分连梁开始出现塑性铰，随着荷载形数的增加，塑性较在底部加强这和顶部若干层出现的范围在慢慢扩大，并沿高度扩展至别的楼层到送中展能点时，大量墙肢现裂缝，结构底部楼层（方向底部四层，Y方向底部天层）的部分墙体出现程度不同的屈服状态当推力达到相当手罕遇地囊时，大量连梁和部分框架梁出现塑性较，个别底部框架桂端也出现塑性段，墙体开畏范围继续扩大，结构底部楼层文方向底部五层，￥方向底部六层）的部分墙体出现程度不同的届服状态，结构刚度进一下降尤其是底部二层的墙体，Y方向地震力下，进人届服阶段的数量较多,静力弹塑性推覆芬析的主要结论如下：（1）在COC侧向荷载作用下，X尚和Y向最天层间位移角分别为17160和1/178：均不天乎1月00，能够满足规范的“大震不倒”要求2）随着推覆荷载的增加、大量连梁形成了机制，发挥了届服耗能的作用美3在大震作用下，底部三层筒体本剪力墙损伤较严重，在施工图设计中将适当提高该区城的配筋率，适当提高约策边缘构件高度，并在墙肢中部适当开结构洞口以改善其延性，（4手在大震作用下，个别框架柱在结构底部出现塑性较：在施工图设计中将适当提高底部楼层框架柱配筋率，改善其受力性能综上所述、结构在罕遇地震作用下的弹塑性反应和破坏机制，符合结构抗震工程的概念设计要求，抗震性能达到规范要求的“大震不倒的抗震性能自标33论证结论本事程的结构体系采用了较为成熟的钢筋混凝上框架·核儿筒的多重抗侧体系。通过

平面及竖尚结构合理布局，形成了平面规则，均匀对称的总体结构方案。本工程根据其重 要性，确定建筑结构安全等级为二级，重点器采取严格的抗震构造措施。各项结构分 拆结果也表明，结构抗性能满足要求，整体结构在地震作用下的安全性能够得到保证。

其体审查意见姐下 ）尚获该工程采取下列抗震加强措施： D核心筒角部以的墙肢，药束边缘构件上延至6展轴压比025的高度） 回复：后续施工图照此执行 2长悬挑部位的框架：抗等级提高为特一级 同复：后续施工图照此执行 （2军结构设计应按下列要求改进和补充： 基挑部位的坚向地袭应存细爱核，并考患钢结构阻尼比不同的影响，关键构件的 立方比拉适当加严，出屋面构架的设许拉细化 2外框樂柱多道防线的调整系数进一步复核，且不宜小于15倍最大层剪力和底部 惊剪力20%二者的较大值，穿层柱放按该方尚同层普通耗的剪为考虑计算长度不同进行 承载力验算： ③地下室应增设若下墙段：·减少墙体的偏心布置：首层构件承载力按地下一层顶板 和底板联固包络设计 【3）该程场地类别划分和液化判别结果符合规范要求，勘雾数据整理应改进

值：来超计B级高度210m的限值：：写楼结构在偏心布置：楼板不连续及其他不规则等情况：如表2.1.～表23所宗，该写宁楼为B级高度特别不规则超限高层建筑建筑结构高度（m）超限检查高度超限检查表2.17度8度8.1结构荧型6度9 度是否超限 0.15g(0.20)(0.302)60:50.:4035.24樂、剪力墙13012010080.50混凝羊140:1201G080:60结构部分框支抗提据120100.80.50不成束用拒梨楼心翰1301301009070171.5180.1501201008080705540不成莱1006060不成莱用BIAD:梅错度的抗最瑞和806060不应采用赶蕊建筑工程抗钢框架 钢筋混群主篇200160120120.70.辑合型钢混提外框220.190150.150.70钢筋混能上简槟菜1101109017050钢结构赫－支撑（抗群板220:220200180140各美简林和型绩构300300260240180程当平而利整的均不规则（部分框支结构指框支层以王的楼房不规则附其高度度比表内数值降低签少0%般规则性超限检查表2.:2不规则关型简要义计算值是否超度扭转本规则考虑偶媒确心的推转位彩比大于2无1b偏心布宫请心距夫下0或用邻层质式机差夫于相应进长1%皖·29C2F32a平通5我天于成进长30%等无26组合平细腰形或角部重登形无F214板并3楼板不连续在效免搜小可50%：开润面积大于30%，错层大下柴离满面积药4站是37%4删度突变相邻层拥度变化大手70%或连线三层变化夫于80%老46向构件位置络进大于25%，外挑大于10%和4m、多塔5构件间断上于堵、耗、支带不莲驻、含加强度、连体美6藏载力突变相邻膜蔓再来载力变化大下80%无B、预层个如扇部的穿要柱、斜柱，，个别构件错层战换美包其他不规期别构件转换7是:天1三6项者除外4

長柱，楼板不连续楼层楼板内等， （4）采用天型通用有限元分析软件ABAQUS进行弹塑性动力分析：找出结构冲弱环 节，检验结构在遇地震下的弹塑性层间位移角是否小于规范限值，判断塑性教和裂缝的 出现位置并对结构予以加强 3.1.2.抗震设计性能自标及加强措施 抗性能声标现表

941 BIAD超暖高层建筑工程抗

表31列打该项自的抗震性能再标，就此抗震性能标，相应采取的对策措施大致 手如下儿个方面： 设计王，在F5及其以下的低区混凝王框架柱中加设型钢：在低区及中区适当增加剪 万墙厚度，框架柱截面，，增加楼板不连续楼层结构板厚度：并配置通长钢筋：核筒外墙 约束边缘构件向上延伸至轴压比030的高度，增强延性 分析计算上通过小震弹性：小震时程、中震不届服中震弹性天震不屈服按照性 能日标验证各类构件轴压肆：剪压比、抗弯，抗剪承载力，保证符合规范要求、通过天震 下的弹塑性动力时程分析，验穿结构层间位移，检测核心筒剪力墙损伤情况：满足规范大 震不倒的要求

依据工程场地钻孔设计地震动参数计算结果，结合场地工程地震地质条件：中渝·国陶 帮会建设工程场地地装安全性评价报告给出的工程场地地面设计地震动参数如表32所示， 安评给出的水平地装影响系数最大值0m=0.043，特征周期T=0.34s，两者较之规范 故值均为不利，因此多遇地震的地震动参数均取安评值，设防地震及罕遇地震照常例取规 值 三个程序的结果基本相符，如表3.3所示、认为计管模型正确有效

意义主相符”的原则本工程加速度时程的最天值采用18cm/s，：结构阻尼取为0.05，根 据中渝国际都会超高层写字楼的实际情况在安评报告中给出场地特征周期取为0.3452 将主方向地震波分别加于计算模型的X(0度）Y（90度）方向。在最固端（B1.顶板 SATWE的计结果如表34所示

可现：所选地震波双方向最小的底部剪力均大于振型分解反应谐法的65%：平均值 于振型分解反应谱法的80%：所选地震波与振型分解友应谱法所采用的地震影响系数 曲线在统计意义上相符，对于本「程写学楼结构单元是合理的。萄守楼的时程分析结果在 F1F3，F29：E37两个区段楼层时程分析楼层剪力平均值天于规范反应谱法结果，在 设计中将在这些楼层放天规范反应谱法的地震作用，使其不小于时程法的计意结果，以满 足规范要求 3:2.3中震分析结果 本工程抗震设防烈度为6度0.05g：根据地表50年超越概率10%的地震动参数进行 中展效应计算，计算来用规范给定的水平地影响系数最大值品=0120 (1中弹性分析 按中震弹性进行构件设计时：不考虑地震内力调整（强柱弱梁，强剪弱弯等）采用 作用分项系数：材料分项系数和抗震承载力调整系数：构件的承载力计算时材料强度 采用设值 中震弹性计算下王4型钢柱底部加强区及其上手各一层核心筒外墙抗剪均未 出现抗剪超限情况，满足预设的性能自标其中型钢柱抗前本为构造配筋，在框翼租折 剪比例不足楼层中有足够的强度储备： 在底部加强区及其上下各层中震下×，Y方尚层间位移角为11401，11344，均满 是弹性算的刚度要求，末产生较大变形 （2）中震不屈服分析 按中震不届服进行构件设计时：不考恩地震内力调整美强柱弱梁。强剪弱弯等， 荷载作用分项系数取10美组合值系数不变），材料强度取标准值，抗震承载力调整系数 7.取1.0 中覆不届服计算下底部加强区核心筒外墙满足预设的性能自目标，甫墙体配筋信息 可知，中震不扇服组合下核心简外墙抗弯基本上为构适配筋，这是由手在6度抗震设防 的情况下地震力相对较小，地震力放大的影响在放宽分项系数及材料强度的情况下并不 显喜 按照小震弹性计算和中是不届服组合的包络值进行底部加强区核心筒外墙抗弯设计 抗蕾的中不屈服得以实现

3. 2.3 中震分析结果

穿层柱较正常框架柱刚度小，在到强震作用下，如同层非穿层柱发生扇服，穿层柱将 可能承扭里多的剪力因而在设计中，取穿层程剪力设计值不小手周边框架程剪方值，并 相应放大弯设封值，月穿层柱强弱轴方向1/b分别为12758.50，稳定系数取0.96 .99，为计算方便，统将轴力设计值放天5% 调整后带装弹性组合下穿层柱内力设计值如表3.6所尔

中震弹性组合下穿层柱内力设计值

中震弹性组合下穿层柱内力设计值

按·6型钢混键组合结构技术规桂G1382001进行浮穿层型钢混链程在 袭弹能荷载组合下抗弯：抗剪，裂缝均迪过验算，符合现行规范要求 34主楼性能耳标的实现 F1～F4型钢柱：底部加强区及其王下各一层核心筒外墙抗剪在中震弹性的情况下均 未再现超限：底部加强区核心简外墙抗弯满足中震不屈服的性能目标核心简外墙满足大 美下受剪截而的控制条件：局部穿层柱，楼板不连续楼层楼板均满是中震弹性要求。写宇 楼结构达到预期的性能自标。 本工程写学楼属高度超限的复杂高层建筑善：为了实现“小轰不环、中袭可修，大装 不倒”的设防耳标，我们根据本程的超限情况，提出了比现行规范，规程的规定更高的 表措施，以及具体的抗震性能目标，明确提出高层建筑结构的关键部位预期达到的性能 百标，是对·“兰水准两阶段设计”的种补充，提高超限高层建筑的*天震不倒”的可 靠性

受重庆市建委：市抗展办委托：于2013年10月31日对该项日进行超限高层抗装设 防专项审查审查结论为通过”，并提出下列意见： 1）进一步优化办公楼斜柱转换：商业部分析架转换形式及构造处理措施 （2美转换办公楼框架部分地震剪力分配比例，并采取租应措施 (3）宜增大办公楼首提刚度 （4）进严步增加塔楼偏置：扭转位移比超限等的抗震措施的针对性

包商银行商务大厦卢清刚，刘长东、刘永豪，閣东东，展兴鹅，磨延杰，方云飞1王程概况与设计标准包商银行商务大厦位手包头市新都市区的重城市节点，是一座集银行办公、，金副交易、特色商业、五星级酒店等多种业态的综合开发项目.该项目由商业裙房和3栋塔楼组成，塔楼和裙房之间不设抗震缝。总建筑面积为2527万m，地上159400m：地下93300m，地1租房平面尺寸为115m×135m地下平面尺寸为148m×165m：该上程地下4层，地下层地下四层层高分别为6m45m：36m，3.6m书房地5层，首层层高为6.0m：其余各层层高均为5.2mA塔地E28层：11层为避难层：结构高度为135m：功能为银行办公：B塔地丰层：结构高度为69m：功能为金融交易：C塔地上15层，结构高度为63.9m，功能为五星级酒店：建筑效果如图1所示11建筑效巢阁本工程结构设计基准期50年，支全等级二级：抗震设防烈度8度（028设计地震分组第一组：建筑场地类别类场地特征周期035s：建筑抗震设防分类：塔楼为内类。裙房为乙类2结构体系及超限情况2.1 结构体系A塔楼总部办公楼：属手B级高度高层建筑，采用钢筋混凝主框架，核心简结构体系：底部加强区范闻框柱采翔型钢混凝主结构，为了提高核心筒的结构延性，钢筛混凝王核心筒抗衰墙内设置型钢，典型柱网皮寸9m×12:5m：核心筒尺寸18.6m文40m：核心荷宽度为简体总高的1/6.8112美核心简抗震墙厚度自首层至屋顶层遂级变化700～600～：500mm，框架柱直径自首层至岸顶层逐级变化1200，1100~1000mm，典型框架梁高度700mm：钢筋混凝主核心筒抗度等级为特一级、框架抗震等级为一级（地下一层一裙房顶为特一级），裙房顶部位工下

续装计算值或序号限值A限值 B计许值或规定规是各部分层数或层刚度相差超进30%的精层及填“有”或15限值为“芜”连体结椅连体两最塔楼毒度，体型昆萃不陶或沿大底165 25%就某个羊辅力向的振动周期相差最部药穿层糕、斜柱，美层、个别构件翡最值为“无”有或转换、个别楼层错17臻构有转换层，加虽层、错层，通体和多<.1多塔23瑶的类理数“有“域18虽型结构及单爵离探椎巢限循对“无”*105设计单位技术负大设计单供超限自评结轮：超限设计入包祥银行商务大城事套机构施门南市套机构超限审森结论：审人技术真黄人荐革（1）裙房各层楼板大开洞情况分布（图2.1*图24）（2主多塔结构、聚向1突变（图2.5)（3）吊柱结构（图2.6）（4）穿层柱结构图27）（5）斜柱结构（图2.8）（6)托柱转换梁（图29)图21三层楼板平通图图22：三层楼板平面图1开满面积占整层市积的批例为32%

106BIAD REISI图2.3四层楼板平面图胖2.4：五层楼板平面图(并润面积店整层面积的比例为22%（并洞面积占整层面积的比例寿18%)A洛C塔热塔吊柱裤房图23多塔结构示意图、地上6层以上为多塔结构图 2.6 吊柜示意图竖向柄件位普缩进于3%：形戒良计突变)穿层柱图 2.7 穿层程示意图

（4）其他不规则（穿层柱、斜柱）的猎施 D本主程主楼、裙房存在穿层柱，：整体计算时地震力按度分配，穿层柱侧间刚度 下，分拍的地震方小：在际作中望其他框架柱开始进人塑性后地震力将拘处于弹性 天态的穿层柱转移，形成逐个破环的局面：为避免此情况，穿度柱设计在地震力分配工按 楼层柱的宿好理，中折搏理生 2本工程个别楼层存在斜柱：算分析要重点考斜柱在坚向力作用下水平分量对 请构的影响按照“楼板”分析地瑟作用下水平方的传递，复核拉结斜柱框架梁的辅力 青况，框架梁承担全部水平。、与斜柱相连接的框架梁按照拉考构件进行中袭验笋，封斜 主相连接的周部楼层楼板来用双层双向配筋加强 ）本「程个别楼层存在夹层：爽层范围的框渠程箍筋按全高加密处理、中囊抗剪不 出服 （5鲜分析针对性指施 分别菜用SATWE和MIDAS Buiding两种空间分析软件：基了整体结构针算模用 进行理第，复核各项整体指标（调期，位移角，地剪力系数，最天辅压比，楼层刚度 出：椎架部分承拍的地震作用等）是否满足规范要求、模型中楼板薄弱部位接弹性楼板处 理全楼：帮房分开按多个算模型分别进行承载力验：包络设拜： 2采用时程分析法进行多遇地展计算，算结果与采用振型介解反应谱法的结果进 行分析批较校 3控制中震下剪力墙的主拉应力，查释中畏下反应谱算结果，验证底层剪力墙筒 本角部是否出现拉应力，当主技应力（在时，剪力墙暗柱中设型钳剪力墙拉力用 型钢全部承担 采用ABAOUS有限元计弃分析较件进行动力弹塑性时程分析：分析验算在小震作 用下结构楼板混凝生放应力：分析结构在设防烈度地震作用下各美键构件性能指标：分析 结构在军遇地震作用下的变形：分析框：力以及全结构剪重比：以及框架与剪力瑞 二道防线所承担的基底剪再：分析剪力墙累计受压损伤和钢筋摄放方和架程加变相 梨染变等塑性指标 店本工程为大底盘多塔结构，裙房区各层楼板开洞较多连接薄弱，为保证地装价 用下薄弱连接部位退作店各结构单体独承载的能力，设计中采用整体模型、各培 楼分开的模型，单独裙房模型进行承载力计算分析，并按照多模型的计剪结果进行包 设 3.2分析结果 3.2.1小震作用下线弹性结构分析 小震弹性分析是结构设计的重要部分：结构布置的优劣在很天程度上决定「结构在 完利大震作用下的性能，本工程采用两讯算软件（SATWE利MIDAS软件）进钉对出 分析，从表3.6率吉果可见，两套软件的分析结果接近，前四阶振型如图3.2.*图3.5所示 第一阶振型形态致，以A塔的×尚平动为全图32）周期比满足规范要求，验证 结构计算模型和分析结果的可靠性此基础之上：我们对A塔结构进行」软层与油 弱层认定分析，多道防线分析，体壁收进坚向不规则分析

最弹性分析是结构设的重部分，结构布上的优方在限天程上获是结构在甲 大震作用下的性能本工程采用两餐算软件（SATWE利MIDAS软件）进针对比 分析，从表3.6结果可见，两氧软件的分析结果巢接近，前四阶振型如图32.图35所示 第一阶振型形态致，以A塔的X尚平动为全（图32）周期比满足规范要求，验证 若构计算模型和分析结巢的可靠性在此基础之主：我们对A塔结构进行」软玛层与油 弱层认定分析、多道防线分析，体型收进竖向不规则分析

续装STAWEMIDAS最大代移维1/979/894X向地囊在轻托最关值1.271.23最天基间位我角A113517987催移比载夫镇1.111.13最大层间使移角1/31451/31061.461.41最夫层间得移角175392174805层间拉移比1.311.23底部椎染原技x商20.27%20.8%113Y间25.33%261%在多道防线分析中，地衰作用下考患连梁失效后三道防线作用，此时连梁刚度折戚系数取03：框型柱承拍的的力绝大部分都小于020，调整后框架承扭的剪：只有5度1层和12层框架承扭的剪方关于020调整后的框架剪力：为保证二道防线在地震下的作用，对这3层的框架剪力进行放大调整，结构设计时这3层的剪力按照连梁刚度折减系数03时讲计算的框架承担剪力进行调整在体型收进坚向不规则分析伟，A塔单体大层和帮房顶层握间付移角比律方间为1243，Y方向为1.187，均大于规范要求的115倍要求。针对此坚尚不规则特征，采取提高抗力的处理措施，即将六层接照弱层来处理，对放于地震作用标准值的剪方乘以125的增大系数：批外，对A，B，C塔各单体底房剪力和和裙房预层楼层剪力进行了对比分析，分析结果表明A，B、C各单体底层剪之和约是裙房顶层总剪力的12倍左有，即单塔剪力之和大于底盘抗剪承载力，为保证大底盘对多塔的约束，现对裙房顶层的剪力乘以125的调整系数使其总剪力大于各个单塔剪力总和。3.2.2中震设计中囊作用下，部分杆件屈服整体结构将进天弹塑性状态，应采用弹塑性方法进行分析计享为方使设计，先采用等效弹性方法计算坚向构件及关键部位构件的组合内力：开适当考患结构阻尼比的增加以及剪力墙连梁刚度的折减，再采用动力弹塑性分析进行校核进行中震验算和大震验算时，地震动参数按照抗震规范取值。中震计算时特征周期取045s：结构阻尼比取5%，连梁刚度折减系数取03，天晨计算时特征周期取0.5s，结构阻尼比取7%，连梁刚度折减系数取为02。.进行混凝十或组合构件截面验算时、通过直编程序读取SATWE程序计算所得内力：计算模型中有关参数的选择，则根据“弹性”和“不届服”前不同，然后按照规范公式针算，以考总实际配筋的影响（1）墙肢中震验算按照性能目标，对墙肢分别进行中震弹性和中展不屈服验算。计算时均不考虑风荷载，弹性即在中囊作用下结构承载满足弹性设计要求，计算时不考虑地衰内力调整：采用与小震作用时相同的荷载分项系数、材料分项系数和抗震承载力调整系数而啦不屈服即在中设作用下结构承载力满足不屏服设计要求，让算时不考虑地震内力调整：

荷载分项系数取10，材料强度取标准值，抗震承载力调整系数取10本1程A塔楼中震组合12恒06活￥13双向地袭*作用下，局部瑞肢1现拉拉方对应部代墙体暗柱布型钢如图3.6所示：由型钢承推全部拉力+SS成三经对比分析核汇简拉应力随着楼层高度的变化而减小，在裙房顶部坚向收进部位（第六层）发生突变，出裙房后技应力逐渐减小直到十二层，型钢从地下层延伸至地上三层：核心箭外墙转角处的L形钢骨延伸至结构屋面A012A013AO14AO13A01614017AO1SWTOW700W700W700AO114BIAD授W700AO9A·8皖A37A06皖A05AQ4AQ3图36：瑞肢编号及墙内型钢布置图抗剪力墙肢底部加强区和体型收进部分上下各延伸层在中震作用下满是抗前弹件要求，理作用下剪力墙剪方标准值为S重带载代表值作用下的增肢剪力标准值为S准.通过等效弹性振型分解反应谱法分析方法计算，阻尼比取0.05：考患重力荷载代表值荷载分项系数和地震作用分项系数进行组合：不考虑剪力增天系数。材料强度取值为设计值。此时，单片墙肢截通中剪力设计值需不超过以下根据墙肢抗剪面积（不考虑墙内部钢骨抗剪作用）算得的数值：剪跨比大于2.5时：7eSG+S0.20Jbh/yR剪玲比元不大于25时：Sa+S0.15βJbh/的墙肢底部加强区和体型收进部分下各延伸层在天震作用下满足大蛋抗剪不癌服。天震作用下剪力墙标准值为重力荷载代表值作用下的墙肢剪力标准值为以能计第过程中不考想任荷组合系数也不考惠任何修正系数，不虑剪力增大系数，材料强度取值为标准值：此时：单片墙肢截面天霆剪力标准值不超过以下根据墙肢抗剪面积（本考虑墙内部钢骨抗剪作用厂算得的数值：VetVer 0.15fabh（2）外框架桂中震性验算申震弹性计算所得A塔楼外框架柱的轴压比天多数不超过0.67应力比在0.6～0.8范围之内。在“怕载平活载+偶遇地震”维合下，考惠辅力和弯矩共同作用下的正截面承载力验凳：底层塔楼框架柱及裙房上是椎架柱的满足中袭弹性的要求，（3）单层钢网壳中震弹性验算

结构动力弹塑性计算结果

减小结构紧向刚度的窦变：（9）上部剪力墙损伤较天部位（A塔1层及223层）部加厚自配筋适当加强该部位及其主，：下层墙体增设约束边缘构件方式来加强，以减轻天震时的结构损伤3.2.5结论本工程通过多模型：多况，多程序的计竞分析，多方面、多角度地论证了结构的抗震性能，并针对薄弱部位采取了有效的抗震措施。整体结构各顶抗震性能指标均满足规范要求，A导塔楼核飞筒周圈剪力墙结构以外围型钢混凝土框架柱达到反应谱中震弹性，抗弯不屈服要求大震分析结果表明整个结构达到了预期设定的抗震性能目称4　专家审批意见内蒙请自治区住房和城乡建设厅于2013年10月24日对该项日进行超限高层抗展设防项哺审查结论为“通封并提出下刘见117（1）剪力墙轴压比限值刊按规范规定：剪方墙轴压比天于03的部位设置约束边缘构包商银行商多大度件：主部剪力墙损伤较大部位适当加强，减轻大震时的损伤（2）侧向刚度偏天，可进一优化（3）施工图设时楼板开大洞处拉注意加强，建议定范的内加大板厚，并提高配筋率（4）中部负高斯曲面单层钢网壳结构部分受力分析应考虑A：B座交错振动的工说其与两侧混凝王构件的连接节点应慎重考愚，

呼市鄂尔多斯广场南塔楼卫东，位立强，周文源，李华峰1工程概况与设计标准本目建呼和浩特市锡林郭勒南路西大学西路南侧：总建筑面积322000m地234000m，地下88000m。本项2层地下室连成整体，地上北塔：南塔，房三部分组成，各部分之间设防缝分为独立的结构单元，裙房及地下室主要为商业：餐饮及停车库：地主6层美局部0层）结构高度33m（至岸面），评面为186m×21mz北塔楼主要为公寓平酒店：地毛30层：结构高度122m图主,1建筑总效果阁：部面图

120图21主楼与裙房音层平面图等级主要采用C60，13层以王分段逐级降低至C45：外墙厚度900～700mm随结构高度增加递减：内增厚度200：~300mm沿高度基本不变如图23所示根据高规第2年条规定：为提高混凝士商体的延性，减小外钢管混游十柱与内简间的坚向变形差在楼面钢梁与核心筒交接处，简体四角墙内设置型钢柱。，写×珂框架梁刚接部位核心简墙内所布型钢柱，其截面宽度不小丁钢框架梁翼缘宽利用南塔楼高区避难层的6.3m高度，在第26层沿外框柱据阖设置环带析架，所形成的结构加强层基本位手075倍主塔楼高度区域，如图2年所亲。：另经试算比较，在低区避难层设环带架对整体抗侧刚度贡献较小计算结果表明、26层外框架柱以钢行架环向相连：相当手沿外围边柱布置了一道深染，有效加强了环带桁架平面内框架的整体抗弯能，提高了周边框架柱的整体轴向抗压能力，使其能吸收更多的倾覆力矩，进而提高结构的整体抗侧刚度改善结构的延性，环

121城市鄂尔多斯广场南芳楼a馨体结构臀各混凝主排+环带指架图22：主体结构永意ton123（626层以上图2.3：混凝主核心舒瑞体布室示意图

图24，加强层环带架结构布群示意图带精架的设翼也能有效减弱的力滞后效戒，使边框巢耗所受辅力更加均合理，本结构中的钢管混凝十框架主要围16根直径12m圆钢管混凝王柱：H型钢框架梁和位于第26层的环带行架组成。16根钢省混凝主柱在6层范用均为直程，6层以1根据建筑立面切削何体造型需要：有12根框柱变为除柱：其中西南角部1根为外斜椎耗来用钢管混凝主柱有效提高结构抗倾覆的效率，便于外周程的坚向变形协调：减小对环带行架的依赖程度。钢掌混凝主框架在风荷载，地震作用下承扭了较大比例的荷载是多道设防抗侧力怀系的道重要防线，采用圆钢管混凝士桂也有效降低主钢柱双间倾斜带来的钢结构加工难度，避免「柱混凝土浇筑支模王作同用也使手对施「精度的有效控制主塔楼平面虽基本垦正方形，但其核心筒平通呈长方形：塔楼沿文向抗侧刚度较弱为增强外框：内简在文向的协向变形能力：有效提高该方润抗侧刚度，1～36层X向框均与核筒墙刚接考患塔楼沿Y问抗侧刚度较天136层Y向框架梁均与核心简墙铰接，可缩小文、Y向抗侧刚度差异，并可有效减小施工难度塔楼首层地面以下采用钢筋混凝土梁板体系：首层以主各层果用组合楼板体系，：楼板采用钢筋桁架模板一混凝王组合楼板、再确保楼面钢丰、次染体系有效连接，并能有效提高施厂效率,各层楼板厚度暂定如下（1）标准层楼板厚度120mm：2）低区避难层考部分为设备机房：楼板厚搜取150mm（3）高区进难层除考思部芬为设备机房外：也是环带精架所在的加强层、楼板厚度取150mm：同时板配筋将适当加强照《高规》第11.2.6条22、结构的超限情况本工程丰塔楼根据建质：七2010109聘（超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要孟对规范涉及结构不规则性的条进行」检查生楼超过混合结构8度时最大高度限值150m。故属高度超限：较规则的超限高建筑结构。超限情况详见表21表24

②核儿筒墙体抗等级取特一级，按规范要求控制加强区墙体在重力荷载代表值作 下的轴用比在05以下，：以改善核心简的延性。 3从B2层～塔楼顶层沿核心筒通高在楼钢梁与核心筒交接处：筒体四角墙内设 全型钢柱：以提高混凝士墙体的承载力与延挂 4双向地最中般下，确保大部分瑞肢拉应力均小于5.7MPa.对于角部及转角处拉应 超过混凝主强度标准值范围：将采用型钢加强 5底部加强区并延至轴压比025高技范围的瑞体本采用约束进缘构件：底部加强区 束边缘构件下延至B：底部加强区以核儿简外瑞按约束功缘构件设计 2针对钢管混凝柱的加强猎施 框架抗震等级为级，为保证椎架道防线要求：计算中将根据（高层建筑混鼠 上结构技术规程》第9条规定分别对各层框架程承扭的地晨剪方标准值进行放天，用 舌当提高调整系数较小楼层（调整系数最小值取12），相应框架柱端弯矩及与之相连桂架 染端考矩，剪力进行相应调整 2与环带相架相连的外框柱，即加强层及其上下层外柱柱按中弹性设计其他摆 外框柱按中设不摇服验穿， ③考患斜框架柱辅向压力在柱根处的水平分对楼层梁，板的力作用，结构整 本分析时将各层楼板设为弹性板，楼板配筋将考德板内应力分布，铁双向拉通并适当 加强 3）错对环带机架的加强措施 对环带桁架的上：下弦杆按中震不届服验算。 2严格控制钢构件的板件宽厚比以及构件拉力比，以防止大震下局部属曲：并确保 留有一定的安全儿余度 3加强层主下楼板加厚至150mm：板配筋加强并保证板上铁效尚拉通：提高板双 元弯度和抗剪刚度 (④为避免楼板承担水平力造成的响：验算桁架受力时，桁架附近楼板板厚取0 32分析结论 3.2.1多遇地震反应谱分析结果 主楼结构计算分析的过程，考虑了以下的结构假定，以模拟结构的真实受力状态： ）结构整体的施工模拟依照施工顺序，遂层垒加，形成冈度和分层加载 （2）开洞楼板较大处考虑楼板平面外弹性假定： （3）主楼框集梁与外框架柱刚接：与内核心商接：生楼周圈椎架梁与外椎架柱内 接：楼面次梁与两端构件铰接； （4）结构嵌话在首层地面 表33为SATWE和MIDAS BUILDING两种软件的主要结构计算结果汇总由表 数据可见，两种软件在结构总质量，刚重比，基底剪及剪重此，基底总倾搜，顶音 最大位移：最大层间位移角，基本周期和振型等主要结构特征和控制指标计算结果吻合 较好 两个程序的结果基本相符，故确认为计算模型正确有效。按照多个程序结果的包络边 行设计能够保证结构的安全

3.2.1多遇地震反应谱分析结果

主楼结构计算分析的过程，考虑了以下的结构假定，以模拟结构的真实受力状态： ）结构整体的施工模拟，依照施工顺序：遂层登加，形刚度和分层加载 （2）开洞楼板较大处考虑楼板平面外弹性假定： （3）主楼框架梁与外框架柱刚接：与内核心商较接：生楼周圈椎架梁与外椎架柱冈 接：楼面次梁与两端构件铰接； （4）结构散固在首层地面 表33为SATWE和MIDAS BUILDING两种软件的主要结构计算结果汇总由表 数拱可见，两种软件在结构总质量，树重比，基抵剪力及剪重此：基底总倾覆考年，顶留 股大付移：最大层间位移角，基本周期和振型等主要结构特征租控制指标计算结果吻合 校好 两个程序的结果基本相符，故确认为计算模型正确有效。按照多个程序结果的包络边 行设计，能够保证结构的全

主要结构计算结果汇总表 3.3SATWEMIDAS BUIL DINGrts)振型系数3.3258Y向平动3.2904Y同动T:(s)娠型系数2.8462x向平动2.7672X向半动T+s)摄源紧数1.9972批转2.0420转0:60.0.623.11%:2.98%ttY间3.14%3.00%x向99%98%.与系数99%:99%最大房前位移供1/80717821X向地袭倍移比最大值1.251.32127最大层间位移角17109617·1188Y尚地震华市部尔多斯位移比录大催1.251.30最大瑟闻位移角1718461/2198x向风载瑞间查移比1.011.02最大层间位移角1/34471/4089Y葡岚载层间位移比1.02.1·02场南塔楼X间18:75%137.87%湾矩薛芬比Y间19.23%19.67%3.2.2时程分析与振型分解反应谱法计算的地震作用效应比较采用安评提供的3条波进行计算，名称分别定为USER1，USER2，及USER3：其中，USERI为人波，USER2及USER3为天然波。峰值加速度主方向为70Cm/s?，次方向为59.5cm/s分析结果见表3.4时程分析与振型分解反应谱法结果比较表 3.4底部剪力(KN)层间位移（mm）短方向长力向短方尚长方同USER1 42373.347160.91/968V1244USER2 波形31920.830002.41/7901/1304USER3减形37205·038750.71/875A·1069I聘 (SAFWE)37866.638502.11/807皖·1096反成谱MIDAS36712.537503.217821皖A·188BUILDING从表中可以看出。三条波甲人工波USER1，关然波USER2、USER3三条地震波的基底剪力接近友应谱计算的基底剪力，每条地波产生的基底单力均大于疫谱法基底剪力的65%，均基底剪力大于发应谱法基底剪力的80%，满足规范要求的二条地震波满条天然波：条天工波）的计算要求

129禅市都尔多斯广场南塔楼5轴A轴图 31核心简剪丹培被环冲重区域示图关然波为输天程方间图32钢混凝柱混凝上变用损价尔意图

整体来看，结构在罕遇地震作用下的弹塑性反应和破坏机制：符合结构抗震工程的概 念设计要求，抗震性能达到规范要球的“大震不倒”的抗震性能再标： 3.3主楼性能耳标的实现 本工程的结构体系采用了较为成熟的钢管混凝士框架环带桁架羊钢筋混凝王核心 简的多重抗侧体系通过平面及娶向结构合理布局，形成于平面规则，均习对称的体结 构方案本工程根据其重要性，确定建筑结构安全等级为二级，重点部位采取了严格的抗 震构造措施。整体结构及构件全面融天性能化设计思想：主要抗侧力构件基本满是性能 自标C的设计目标弹塑性时程分析结果表明，结构抗震性能满足要求 主要抗侧力构件及其重点部位和节点，采用于钢，内置钢骨柱剪为墙、钢管混凝土等 高延性构件，提高整体安全标雅及耗能水平，确保结构整体延性的发挥 综上所述，本工程的结构设计前送到结构安全性自标

中国人寿保险股份有限公司山东省分公司营业用房于东晖，华天勇，崔纬，、茗广，赵岩1工程概况与设计标准本工程位1济南历下区经十东路北侧，：茂岭3号路东侧，：项目用地面积约为34333m总建筑面积约318900m、其中地上面积约223100m，地下面积约95800m工程生楼由双塔组成：由于地势存在较大高差：北塔总高度药为196m：高宽比5.8南塔总高度约为192m：高宽比57。根据造型需要：每个塔均有两个立面存在斜面收进北塔地主47层：地下3层：首层及二层层高为6m：三层至五层层高为48m顶层层镐6m，其余为标准层：层高4m：南塔地46层：地下4层：首层层高6m：二至四房高4.8m：其余层层高4m塔楼主要作办公室。会议室等沿竖问均勾设置2个避难层图11项效果图图12项自部面图

裙房高4层，南塔裙房生要为会议功能：北塔裙房主要为厨房及餐厅功能、地下室主 要功能平时为停车和机房地下4层大部分战时为核五级大员掩蔽室项周效果图及剖面 图如图11和图1.2所示： 设计使用年限为50年：建筑结构安全等级为二级：工程地基基础设计等级为甲级 拟建场区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值0.05g：设计地展分组第三组、场 地类别1类。本程抗裴设防类别划分为重点设防类：即之类

2 结构体系及超限情况

2体行 根据建筑造型和使用功能的要求，本工程主塔有以下特点： （1）根据建筑立而造型，存在较多倾斜的外墙布置丁部分斜柱和较天跨的悬挑梁 （2）根据使用功能和建筑空间的要求，在天堂，裙房大会议罕等存在两层或三层通信 的情况： （3）根据电梯设置情况和尽量增加办公面积的要求在31层以主将核心筒缩小：道 成定的刚度笑变 （4）标准层为长宽批较大的矩形 （5）经过多方案的钱草比较：本工程主塔拟采用钢筋混凝士框架核心筒结构体系 主楼核心尚结构平雨详图见图21和图22硅钢片标准，核见商的平面尺守在底层为414m 13.2m，31层以上缩小为214m×124m：外筒厚从层的900mm：每次减小.100mm 最终缩到500mm

图 2 第 5 度顶抗平而

续表号不规刻类型计算值是否超限复杂连接楚体两端塔楼高度、体型或者籍大底燕某个主辅方向的振无青动用期录落不同的结构结构同封其转狭县：加撞甚，错层、连林稚多塔等复杂多重复漆美型的3神其他类型高层超限检查表2.4产号类型涵义是杏超限抗囊悦范，高层避捷王结构规程和高结构离层规程未列先的其他离特殊类型层建筑结梅，特殊形式的大型公其建筑及髓长最抚结构，特大跨度的连体结高握建筑构等135整的醇疫大于.120m成是挑长度大于40m戒单拍长度大于300m，握量给超限大路构形式超出靠用室间结构形式的大型列车客运模车：级车客运候军楼级港甘客运站。大型航站楼，夫型体莉场馆，大型影剧院，夫型商场：失型物馆大型展览销、大型套展中心，以及特无型机挥等渝份3超限应对措施及分析结论3.1超限应对措施3.1.1分析模型及分析软件采用网种符合实际情况的空间分析程序SATWE和ETABS）进行分析比较，采用思扭转耦联的振型分解反应谱法，并考虑双问地囊和偶然篇心及考患二阶效应的影响采用禅性时程分析法进行多遇地震下的补充计算。弹性时程分析所取地面运动最大加速用为28gal.接建筑场地类别和设计地装分组选用2条实际强记录和主条人工模拟地震地面加速度时程抽线进行分析：控制每条波计算所得的结构基底剪力不小于振型分解反应谱法计算结果的65%：三条波计算所得的结构基底剪力的平均值不小于振型分解反应谱法评算结果的80%进行弹塑佳静力分析（Pushover）：找出结构薄弱环节检验结构在遇地震下的弹塑性层间位移角是否小手规范限值，判断塑性和裂缝的出现位置并对结构手以加强来用ETABS软件对开大洞处楼板按设防烈度地震作用要求进行楼板应力分析、拜根据分析结果对应力较天部危楼板附加配筋予以加强3.12抗震设防标准性能自标及加强措施（1）抗设防标准（表31)抗震设防标准表3.1建筑结构安全等级3级 (10)建筑设计使用年限50年建筑抗变设防标准艺美：地袭作用按6度、抗凝构造精施按了趣地基基础设计等级甲级

1适当加高外进梁的截而高度，以提高结构的整体抗扭刚度和抗扭承载力 2采取措施尽量减小建筑重量，例如合理布置次梁减小楼板厚度，隔墙尽量菜车 钢龙骨石板墙等 3对于跨高比不夫于1的连梁，有底部加强区和甲震验算中剪压比超限的，均设置 双同暗撑，以改善其变力性能，提高承载能力 ①对手楼板不连续，拟根据具体情况，适加厚楼板，并加强配筋，板配筋比计算 适当加大开拉通、河边增加配筋、满口角部设置斜尚钢筋等 5对于底部加强区的知短柱采用设置柱的措施，提高其延性、特别是在含穿层柱的 楼层的短柱其延性要求更高 6砌块墙与主体结构拟采用案性连接做法：尽最减小其对结构地震友应的不利作 和不确定性作用，但自前在结构分析中为偏手安全，仍对振周期进行了拆减 3.2芬析结论 3.2.1多遇地震反应谱分析结果 本项再地下室平面规娜：地下室顶板开洞少：整体性好，分析时将地下室顶板作 楼的嵌固部位。由于场地地势北低南高，北楼塔楼的嵌固部位为BI层楼板。南楼嵌固部 位为首虏楼板。分析结巢表33和表34

北楼多遇地震反应谱分析结果表3.3SATWEETABS扭转系数4.4496￥尚平动4·33701Y尚平动抵转系数3.6967X前平动·99495附期1扭转素数2.7957扭转2:44283转T0.6280.5630·01290·012Y0.01350.0143 90063:90%归系数:Y间90%6.> 90%最天层闻微移维171822.皖2211X尚地装位移比最夫镇1.08137最无度尚位我皖·L1421/1087位移比最夫镇.126.1L325最大层间镜移角1·38941/7438国大斐保险技文尚斑裁层简拉移比F02·033.最大层间粒轮角1A251皖A·1650Y尚风栽虞间佳移比1.06:1.429份底滞能染镜斑x尚19.90%有18.94%南楼多遇地震反应诺分析结果表 3.4SATWEETABS批转系数4.3218Y荷平动433701Y尚甲Ts转素数3.5820x向平动2.99495期T.S3.转系数·71722:44283转rT:0·6290.563x间D·01290.014.建设施Y向0.0137C·012所量金x向2 90%3 90%男系数 90% 90%最大层间位移箱1/1841A·2433初移比最天值1.091·142最大层间依移准111*4V1141Y尚地晨痘移比最大旗1.231·209最大层间位转角1·4233Y/6448X尚风载间世移化1.011.038最大层间位移角￥/23231·1373Y尚风载层简役移比1.111.198底部积架概夜x尚19.04%湾短百分比Y间1841%

化楼程分析与反应谱分析底部剪力对比见表3.5 北楼时程分析与反应谱分析底部剪力（KN）对比

南楼时程分析与友应谱分析底部剪力对比见表3.6 南楼时程分析与反应谱分析底部剪力1KN 对比

交通标准南楼时程分析与友应谱分析底部剪力对比见表3.6 南楼时程分析与反应谱分析底部剪力KN）对比