沉桩等原因而产生的沉降大于基桩的沉降时，应视具体工程情况分析计算桩侧负摩阻力对基 桩的影响： 3采用挤土桩时，应采取消减孔隙水压力和挤土效应的技术措施，减小挤土效应对成 桩质量、邻近建筑物、道路、地下管线和基坑边坡等产生的不利影响； 4先成桩后开挖基坑时，必须合理安排基坑挖土顺序和控制分层开挖的深度，防止土 体侧移对桩的影响。 3.4.2湿陷性黄土地区的桩基设计原则应符合下列规定： 1基桩应穿透湿陷性黄土层，桩端应支承在压缩性低的黏性土、粉土、中密和密实砂 土以及碎石类土层中； 2湿陷性黄土地基中，设计等级为甲、乙级建筑桩基的单桩极限承载力：宜以浸水载 荷试验为主要依据； 3自重湿陷性黄土地基中的单桩极限承载力，应根据工程具体情况分析计算桩侧负摩阻 力的影响。 3.4.3季节性冻土和膨胀土地基中的桩基设计原则应符合下列规定：

1基桩应穿透湿陷性黄土层，桩端应支承在压缩性低的黏性土、粉土、中密和密实砂 土以及碎石类土层中； 2湿陷性黄土地基中，设计等级为甲、乙级建筑桩基的单桩极限承载力：宜以浸水载 荷试验为主要依据； 3自重湿陷性黄土地基中的单桩极限承载力，应根据工程具体情况分析计算桩侧负摩阻 力的影响

力的影响。 3.4.3季节性冻土和膨胀土地基中的桩基设计原则应符合下列规定 1桩端进入冻深线或膨胀土的大气影响急剧层以下的深度应满足抗拔稳定性验算要 求，且不得小于4倍桩径及1倍扩大端直径，最小深度应大于1.5m； 2为减小和消除冻胀或膨胀对建筑物桩基的作用，宜采用钻（挖）孔灌注桩； 3确定基桩竖向极限承载力时，除不计入冻张、膨胀深度范围内桩侧阻力外，还应考虑 地基土的冻胀、膨胀作用深圳标准规范范本，验算桩基的抗拔稳定性和桩身受拉承载力； 4为消除桩基受冻胀或膨胀作用的危害，可在冻胀或膨胀深度范围内，沿桩周及承台 作隔冻、隔胀处理。 3.4.4岩溶地区的桩基设计原则应符合下列规定： 1岩溶地区的桩基，宜采用钻、冲孔桩； 2当单桩荷载较大岩层埋深较浅时，宜采用嵌岩桩； 3当基岩面起伏很大且埋深较大时，宜采用摩擦型灌注桩。

1桩端进入冻深线或膨胀土的大气影响急剧层以下的深度应满足抗拔稳定性验算享 求，且不得小于4倍桩径及1倍扩大端直径，最小深度应大于1.5m； 2为减小和消除冻胀或膨胀对建筑物桩基的作用，宜采用钻（挖）孔灌注桩： 3确定基竖向极限承载力时，除不计入漆涨、膨胀深度范围内桩侧阻力外，还应考 地基土的冻胀、膨胀作用，验算桩基的抗拔稳定性和桩身受拉承载力； 4为消除桩基受冻胀或膨胀作用的危害，可在冻胀或膨胀深度范围内，沿桩周及承台 作隔冻、隔胀处理。

3当基岩面起伏很大且埋深较大时，宜采用摩擦型灌注桩。 3.4.5坡地岸边上桩基的设计原则应符合下列规定： 1对建于坡地岸边的桩基，不得将桩支承于边坡潜在的滑动体上。桩端应进入潜在滑裂 面以下稳定岩土层内的深度应能保证桩基的稳定； 2建筑桩基与边坡应保持一定的水平距离；建筑场地内的边坡必须是完全稳定的边坡， 当有崩塌、滑坡等不良地质现象存在时，应按现行国家标准《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330）的规定进行整治，确保其稳定性： 3新建坡地、岸边建筑桩基工程应与建筑边坡工程统一规划，同步设计，合理确定施工 顺序； 4不宜采用挤土桩； 5应验算最不利荷载效应组合下桩基的整体稳定性和基桩水平承载力。 3.4.6抗震设防区桩基的设计原则应符合下列规定： 1桩进入液化土层以下稳定土层的长度（不包括桩尖部分）应按计算确定；对于碎石 土，砾、粗、中砂，密实粉土，坚硬黏性土尚不应小于2～3倍桩身直径，对其它非岩石土 尚不宜小于4~5倍桩身直径：

2承台和地下室侧墙周围应采用灰土、级配砂石、压实性较好的素土回填，并分层实，也可采用素混凝土回填；3当承台周围为可液化土或地基承载力特征值小于40kPa（或不排水抗剪强度小于15kPa）的软土，且桩基水平承载力不满足计算要求时，可将承台外每侧1/2承台边长范围内的土进行加固；4对于存在液化扩展的地段，应验算桩基在土流动的侧向作用力下的稳定性。3.4.7可能出现负摩阻力的桩基设计原则应符合下列规定：1对于填土建筑场地，宜先填土并保证填土的密实性，软土场地填土前应采取预设塑料排水板等措施，待填土地基沉降基本稳定后方可成桩；2对于有地面大面积堆载的建筑物，应采取减小地面沉降对建筑物桩基影响的措施：3对于自重湿陷性黄土地基，可采用强夯、挤密土桩等先行处理，消除上部或全部土的自重湿陷；对于欠固结土宜采取先期排水预压等措施：4对于挤土沉桩，应采取消减超孔隙水压力、控制沉桩速率等措施；5对于中性点以上的桩身可对表面进行处理，以减少负摩阻力。3.4.8抗拔桩基的设计原则应符合下列规定：1应根据环境类别及水土对钢筋的腐蚀、钢筋种类对腐蚀的敏感性和荷载作用时间等因素确定抗拔桩的裂缝控制等级；2对于严格要求不出现裂缝的一级裂缝控制等级，桩身应设置预应力筋；对于一般要求不出现裂缝的二级裂缝控制等级，桩身宜设置预应力筋；3对于三级裂缝控制等级，应进行桩身裂缝宽度计算：4当基桩抗拨承载力要求较高时，可采用桩侧后注浆、扩底等技术措施3.5耐久性规定3.5.1桩基结构的耐久性应根据设计使用年限、现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB50010）的环境类别规定以及水、土对钢、混凝土腐蚀性的评价进行设计。3.5.2二类和三类环境中，设计使用年限为50年的桩基结构混凝土应符合表3.5.2的规定。表3.5.2二类和三类环境桩基结构混凝土耐久性的基本要求环境类别最小水泥用最低混凝土最大氯离子最大碱含量最大水灰比量（kg/m)强度等级含量(%)(kg/m)0.60250C250.33.0b0.55275C300.23.00.50300C300.13.0注：1氯离子含量系指其与水泥用量的百分率：2预应力构件混凝土中最大氯离子含量为0.06%，最小水泥用量为300kg/m；最低混凝土强度等级应按表中规定提高两个等级；3当混凝土中加入活性掺合料或能提高耐久性的外加剂时，可适当降低最小水泥用量：4当使用非碱活性骨料时，对混凝土中碱含量不作限制；5当有可靠工程经验时，表中最低混凝土强度等级可降低一个等级，3.5.3桩身裂缝控制等级及最大裂缝宽度应根据环境类别和水、土介质腐蚀性等级按表3.5.3规定选用。表3.5.3桩身的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值环境类别钢筋混凝土桩预应力混凝土桩裂缝控制等级W lim(mm)裂缝控制等级W im(mm)a三0.2 (0.3)二0二b三0.2二0三三0.20注：1水、土为强、中腐蚀性时，抗拔桩裂缝控制等级应提高一级；10

2二a类环境中，位于稳定地下水位以下的基桩，其最大裂缝宽度限值可采用括弧中的数值。3.5.4四类、五类环境桩基结构耐久性设计可按国家现行标准《港口工程混凝土结构设计规范》JTJ267和《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046等执行。3.5.5对三、四、五类环境桩基结构，受力钢筋宜采用环氧树脂涂层带肋钢筋。4桩基构造4.1基桩构造I灌注桩4.1.1灌注桩应按下列规定配筋：1配筋率：当桩身直径为300～2000mm时，正截面配筋率可取0.65%～0.2%（小直径桩取高值：对受荷载特别大的桩、抗拔桩和嵌岩端承桩应根据计算确定配筋率，并不应小于上述规定值；2配筋长度：1）端承型桩和位于坡地岸边的基桩应沿桩身等截面或变截面通长配筋；2）桩径大于600mm的摩擦型桩配筋长度不应小于2/3桩长；当受水平荷载时，配筋长度尚不宜小于4.0/α（α为桩的水平变形系数）；3）对于受地震作用的基桩，桩身配筋长度应穿过可液化土层和软弱土层，进入稳定土层的深度不应小于本规范第3.4.6条规定的深度；》4）受负摩阻力的桩、因先成桩后开挖基坑而随地基土回弹的桩，其配筋长度应穿过软弱土层并进入稳定土层，进入的深度不应小于2~3倍桩身直径；5）专用抗拔桩及因地震作用、冻胀或膨胀力作用而受拔力的桩，应等截面或变截面通长配筋。3对于受水平荷载的桩，主筋不应小于8412；对于抗压桩和抗拔桩，主筋不应少于6Φ10；纵向主筋应沿桩身周边均勾布置，其净距不应小于60mm;4箍筋应采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200～300mm；受水平荷载较大桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内的箍筋应加密，间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，摘筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。4.1.2桩身混凝土及混凝土保护层厚度应符合下列要求：1桩身混凝土强度等级不得小于C25，混凝土预制桩尖强度等级不得小于C30；←0.~2灌注桩主筋的混凝土保护层厚度不应小于35mm，水下灌注桩的主筋混凝土保护层厚度不得小于50mm；图4.1.3扩底桩构造3四类、五类环境中桩身混凝土保护层厚度应符合国家现行标准《港口工程混凝土结构设计规范》JTJ267、《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046的相关规定。4.1.3扩底灌注桩扩底端尺寸应符合下列规定（图4.1.3）：1对于持力层承载力较高、上覆土层较差的抗压桩和桩端以上有一定厚度较好土层的抗拔桩，可采用扩底；扩底端直径与桩身直径之比D/d，应根据承载力要求及扩底端侧面和桩端持力层土性特征以及扩底施工方法确定；挖孔桩的D/d不应大于3，钻孔桩11

的D/d不应大于2.5； 2扩底端侧面的斜率应根据实际成孔及土体自立条件确定，a/h。可取1/4～1/2，砂土 可取1/4，粉土、黏性土可取1/3～1/2； 3抗压桩扩底端底面宜呈锅底形，矢高h，可取（0.15～0.20）D。

的D/d不应大于2.5； 2扩底端侧面的斜率应根据实际成孔及土体自立条件确定，a/h。可取1/4～1/2，砂土 可取1/4，粉土、黏性土可取1/3～1/2； 3抗压桩扩底端底面宜呈锅底形，矢高h，可取（0.15～0.20）D。

4.1.4混凝土预制桩的截面边长不应小于200mm；预应力混凝土预制实心桩的截面边长不 宜小于350mm。 4.1.5预制桩的混凝土强度等级不宜低于C30：预应力混凝土实心桩的混凝土强度等级不应 低于C40；预制桩纵向钢筋的混凝土保护层厚度不宜小于30mm。 4.1.6预制桩的桩身配筋应按吊运、打桩及桩在使用中的受力等条件计算确定。采用锤击法 沉桩时，预制桩的最小配筋率不宜小于0.8%。静压法沉桩时，最小配筋率不宜小于06%， 主筋直径不宜小于Φ14，打入桩桩顶以下4～5倍桩身直径长度范围内箍筋应加密，并设置 钢筋网片。 4.1.7预制桩的分节长度应根据施工条件及运输条件确定；每根桩的接头数量不宜超过3 个。 4.1.8预制桩的桩尖可将主筋合拢焊在桩尖辅助钢筋上，对于持力层为密实砂和碎石类土 时，宜在桩尖处包以钢钣桩靴，加强桩尖

ⅡI预应力混凝土空心柱

4.1.9预应力混凝土空心桩按截面形式可分为管桩、空心方桩，按混凝土强度等级可分为预 应力高强混凝土（PHC）桩、预应力混凝土（PC）桩。离心成型的先张法预应力混凝土桩的 戴面尺寸、配筋、桩身极限弯矩、桩身竖向受压承载力设计值等参数可按本规范附录B确定， 4.1.10预应力混凝土空心桩桩尖型式宜根据地层性质选择闭口型或散口型；闭口型分为平底 十字型和锥型。 4.1.11预应力混凝土空心桩质量要求，尚应符合国家现行标准《先张法预应力混凝土管桩》 GB/T13476、《先张法预应力混凝土薄壁管桩》JC888和《预应力混凝土空心方桩》JG197 及其他的有关标准规定。 4.1.12预应力混凝土的连接可采用端板焊接连接、法兰连接、机械啮合连接、螺纹连接 每根桩的接头数量不宜超过3个。 4.1.13桩端嵌入遇水易软化的强风化岩、全风化岩和非饱和土的预应力混凝土空心桩，沉桩 后，应对桩端以上2nl左右范围内采取有效的防渗措施，可采用微膨胀混凝土填芯或在内壁 预涂柔性防水材料。

4.1.14钢桩可采用管型、H型或其他异型钢材。 4.1.15钢桩的分段长度宜为12～15m。 4.1.16钢桩焊接接头应采用等强度连接。 4.1.17钢桩的端部形式，应根据桩所穿越的土层、桩端持力层性质、桩的尺寸、挤土效应 等因素综合考虑确定，并可按下列规定采用： 1钢管桩可采用下列桩端形式： 1）敬口： 带加强箍（带内隔板、不带内隔板）；不带加强箍（带内隔板、不带内隔板）。 2）闭口：

平底；锥底。 H型钢桩可采用下列桩端形式： 1）带端板； 2）不带端板： 锥底； 平底（带扩大翼、不带扩大翼）

4.1.18钢桩的防腐处理应符合下列规定

钢桩的腐蚀速率当无实测资料时可按表4.1.18确定： 钢桩防腐处理可采用外表面涂防腐层、增加腐蚀余量及阴极保护；当钢管桩内壁 同外界隔绝时，可不考虑内壁防腐。

4.2.1桩基承台的构造，应满足抗冲切、抗剪切、抗弯承载力和上部结构要求，尚应符合 下列要求： 1独立柱下桩基承台的最小宽度不应小于500mm，边桩中心至承台边缘的距离不应小于 桩的直径或边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不应小于150mm。对于墙下条形承台梁， 桩的外边缘至承台梁边缘的距离不应小于75mm，承台的最小厚度不应小于300mm。 2高层建筑平板式和梁板式筏形承台的最小厚度不应小于400mm，墙下布桩的剪力墙结 构筏形承台的最小厚度不应小于200mm。 喜自然形物拍洗产人

5.1桩顶作用效应计算

5.1.1对于一般建筑物和受水平力（包括力矩与水平剪力）较小的高层建筑群桩基础，应按 下列公式计算柱、墙、核心筒群桩中基桩或复合基桩的桩顶作用效应： 1竖向力 轴心坚向力作用下

Fk +Gk Mxkyi M ykxi Nik= n Zy Zx Hu=H 2

5.1.2对于主要承受竖向荷载的抗震设防区低承台桩基，在同时满足下列条件时，桩顶作用 效应计算可不考虑地震作用： 1按现行国家标准《建筑抗震设计规范》（GB50011）规定可不进行桩基抗震承载力验 算的建筑物； 2建筑场地位于建筑抗震的有利地段。 5.1.3属于下列情况之一的桩基，计算各基桩的作用效应、桩身内力和位移时，宜考虑承台 （包括地下墙体）与基桩协同工作和土的弹性抗力作用，其计算方法可按本规范附录C进 行： 1位于8度和8度以上抗震设防区和其他受较大水平力的高层建筑，当其桩基承台刚度 较大或由于上部结构与承台协同作用能增强承台的刚度时；

5.2.1桩基竖向承载力计算应符合下列要求：

5.2桩基竖向承载力计算

5.2桩基竖向承载力计算

偏心竖向力作用下除满足上式外，尚应满足下

2地震作用效应和荷载效应标准组合

地震作用效应和荷载效应标准组合：

偏心竖向力作用下，除满足上式外，尚应满足下式的要求

Nextmx ≤1.5R

式中N一花 荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力； Nkmax 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力； NEk 地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的平均竖向力； NEk mux 地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的最大竖向力 R 基桩或复合基桩竖向承载力特征值。 52.2单桩坚向承裁力特征估R应按下式确定

式中Q.单桩竖向极限承载力标准值

5.2.3对于端承型桩基、桩数少于4根的摩擦型柱下独立桩基、或由于地层土性、使用条件 等因素不宜考虑承台效应时，基桩竖向承载力特征值应取单桩竖向承载力特征值。 5.2.4对于符合下列条件之一的摩擦型桩基，宜考虑承台效应确定其复合基桩的竖向承载力 特征值： 1上部结构整体刚度较好、体型简单的建（构）筑物； 2对差异沉降适应性较强的排架结构和柔性构筑物； 3 按变刚度调平原则设计的桩基刚度相对弱化区； 4 软土地基的减沉复合疏桩基础。

5.2.5考虑承台效应的复合基桩竖向承载力特征值可按下列公式确

式中n。一一承台效应系数，可按表5.2.5取值； fak——承台下1/2承台宽度且不超过5m深度范围内各层土的地基承载力特征 值按厚度加权的平均值； A一一计算基桩所对应的承台底净面积； Aps—为桩身截面面积； A一一为承台计算域面积。对于柱下独立桩基，A为承台总面积；对于桩筱基 础，A为柱、墙筱板的1/2跨距和悬臂边2.5倍筱板厚度所围成的面积；

桩集中布置于单片墙下的桩筱基础，取墙两边各1/2跨距围成的面积，按 条基计算Ⅱ。； 5。—地基抗震承载力调整系数，应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011采用。 当承台底为可液化土、湿陷性土、高灵敏度软土、欠固结土、新填土时，沉桩引起超 孔隙水压力和土体隆起时，不考虑承台效应，取n=0

注：1表中s。/d为桩中心距与桩径之比；B。/I为承台宽度与桩长之比。当计算基桩为非正方形排 列时，S。=VA/n，A为承台计算域面积，n为总桩数。 2对于桩布置于墙下的箱、筱承台，Ⅱ。可按单排桩条基取值。 3对于单排桩条形承台，当承台宽度小于1.5d时，n。按非条形承台取值。 4对于采用后注浆灌注桩的承台，Ⅱ。宜取低值。 5对于饱和黏性土中的挤土桩基、软土地基上的桩基承台，n.宣取低值的0.8倍。

1表中s。/d为桩中心距与桩径之比；B。/I为承台宽度与桩长之比。当计算基桩为非正方形排 列时，S。=VA/n，A为承台计算域面积，n为总桩数。 2对于桩布置于墙下的箱、筱承台，n。可按单排桩条基取值。 3对于单排桩条形承台，当承台宽度小于1.5d时，n。按非条形承台取值。 4对于采用后注浆灌注桩的承台，n。宜取低值。 5对于饱和黏性土中的挤土桩基、软土地基上的桩基承台，n宣取低值的0.8倍。

5.3单桩竖向极限承载力

3.1设计采用的单桩竖向极限承载力标准值应符合下列规定： 1设计等级为甲级的建筑桩基，应通过单桩静载试验确定 2设计等级为乙级的建筑桩基，当地质条件简单时，可参照地质条件相同的试桩资料 结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定；其余均应通过单桩静载试验确定； 3设计等级为丙级的建筑桩基，（可根据原位测试和经验参数确定。 3.2单桩竖向极限承载力标准值、极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值应按下列规定确 1单桩竖向静载试验应按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106执行； 2对于大直径端承型桩，也可通过深层平板（平板直径应与孔径一致）载荷试验确定极 限端阻力； 3对于嵌岩桩，可通过直径为0.3m岩基平板载荷试验确定极限端阻力标准值，也可通 过直径为0.3m嵌岩短墩载荷试验确定极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值； 4桩的极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值宜通过理设桩身轴力测试元件由静载试 验确定。并通过测试结果建立极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值与土层物理指 标、岩石饱和单轴抗压强度以及与静力触探等土的原位测试指标间的经验关系，以经 验参数法确定单桩竖向极限承载力。

5.3.3当根据单桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，如无 当地经验，可按下式计算：

Qk=Qsk+Qpk=uZsil+QpskAp 当Psk1≤Psk2时

嵌岩段侧阻和端阻综合系数

②h.为桩身嵌岩深度，当岩面倾斜时，以坡下方嵌岩深度为准；当h./d为非表列值时，,可内差取值

5.3.10后注浆灌注桩的单桩极限承载力，应通过静载试验确定。在符合本规范第6.7节后 技术实施规定的条件下，其后注浆单桩极限承载力标准值可按下式估算：

Quk =Qsk +Qgsk +Q, = uEqkl, + uβn silgi + β,IpA,

后注浆侧阻力增强系数B.、端阻力增强系数B

5.4.8膨胀土上轻型建筑的短桩基础，应按下列公式验算群桩基础呈整体破坏和非整体破坏 拔稳定性：

uZqele,≤Tk/2+Nc+Ggh Zqeile ≤Tk /2+ Nc +Gg

式中T 群桩呈整体破坏时，大气影响急剧层下稳定土层中基桩的抗拔极限承载力标准值， 可按本规范第5.4.6条计算； 群桩呈非整体破坏时，大气影响急剧层下稳定土层中基桩的抗拔极限承载力标准值， 可按本规范第5.4.6条计算；

5.5.2耕基流降变形可用下列指标表示：

1沉降量； 2沉降差； 3整体倾斜：建筑物桩基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离之比值； 4局部倾斜：墙下条形承台沿纵尚某一长度范围内桩基础两点的沉降差与其距离之比值。 5.5.3计算桩基沉降变形时，桩基变形指标应按下列规定选用： 1由于土层厚度与性质不均匀、荷载差异、体型复杂、相互影响等因素引起的地基沉降变 形，对于砌体承重结构应由局部倾斜控制； 2对于多层或高层建筑和高算结构应由整体倾斜值控制： 3当其结构为框架、框架一剪力墙、框架一核心筒结构时，尚应控制柱（墙）之间的差异 沉降。

表5.5.4 建筑桩基沉降变形允许值

一在荷载效应准永久组合下承台底的平均附加压

0,≤0.20 j=1

式中α，附加应力系数，可根据角点法划分的矩形长宽比及深宽比按本规范附录D选月 5.5.9桩基等效沉降系数业。可按下列公式简化计算：

式中A一 一桩基承台总面积

5.5.11当无当地可靠经验时，基污降计算经验系数w可按表5.5.11选用。对于采用后注浆施 工工艺的灌注桩，桩基沉降计算经验系数应根据桩端持力土层类别，乘以0.7（砂、砾、卵石）～ 0.8（黏性土、粉土）折减系数；饱和土中采用预制桩（不含复打、复压、引孔沉桩）时，应根据 桩距、土质、沉桩速率和顺序等因素，乘以1.3～1.8挤土效应系数，土的渗透性低，桩距小，桩 数多，沉降速率快时取大值。

表5.5.11 桩基沉降计算经验系数

，式中A 为第i层土附加压力系数沿土层厚度的积分值，可近似按分块面积计算：

：1E，为沉降计算深度范围内压缩模量的当量值，可按下式计算：E，=乙A，> ，式中A, 为第i层土附加压力系数沿土层厚度的积分值，可近似按分块面积计算； 2V可根据E，内插取值。 章桩基沉降时，应考虑相邻基础的影响，采用叠加原理计算；桩基等效沉降系数可按独 桩基形状不规则时，可采用等代矩形面积计算桩基等效沉降系数，等效矩形的长宽比可

5.5.12计算桩基沉降时，应考虑相邻基础的影响，采用叠加原理计算；桩基等效沉降系数可按独 立基础计算。 5.5.13当桩基形状不规则时，可采用等代矩形面积计算桩基等效沉降系数，等效矩形的长宽比可 根据承台实际尺寸和形状确定。

5.5.14对于单桩、单排桩、桩中心距大于6倍桩径的疏桩基础的沉降计算应

.14对于单桩、单排桩、桩中心距大于6倍桩径的疏桩基础的沉降计算应符合下列规定

1承台底地基土不分担荷载的桩基。桩端平面以下地基中由基桩引起的附加应力，按考虑桩径 影响的明德林解附录F计算确定。将沉降计算点水平面影响范围内各基桩对应力计算点产生的附 加应力叠加，采用单向压缩分层总和法计算土层的沉降，并计入桩身压缩S。。桩基的最终沉降量 可按下列公式计算：

承台底地基土分担荷载的复合桩基。将承台底土压力对地基中某点产生的附加应力按布辛 奈斯克解（附录D）计算，与基桩产生的附加应力叠加，采用与本条第1款相同方法计算沉 降。其最终沉降量可按下列公式计算：

以沉降计算点为圆心，0.6倍桩长为半径的水平面影响范围内的基桩数； 沉降计算深度范围内土层的计算分层数；分层数应结合土层性质，分层厚度不应超 过计算深度的0.3倍； 水平面影响范围内各基桩对应力计算点桩端平面以下第i层土1/2厚度处产生的 附加竖向应力之和；应力计算点应取与沉降计算点最近的桩中心点。 9zci一 承台压力对应力计算点桩端平面以下第i计算土层1/2厚度处产生的应力；可将 承台板划分为U个矩形块，可按本规范附录D采用角点法计算； Az;一 第i计算土层厚度（m）： Esi——第i计算土层的压缩模量（MPa)，采用土的自重压力至土的自重压力加附加压力作 用时的压缩模量； 时，取荷载效应准永久组合作用下的总荷载为考虑回弹再压缩的等代附加荷载； l,第 j桩桩长(m); 桩身截面面积； 应力影响系数，可按本规范附录F确定； E。一一桩身混凝土的弹性模量； Pc.k 第k块承台底均布压力，可按pc.k=nc.k·fa取值，其中nc.为第k块承台底板 的承台效应系数，按本规范表5.2.5确定；fa为承台底地基承载力特征值； α 第k块承台底角点处，桩端平面以下第i计算土层1/2厚度处的附加应力系数，可 按本规范附录D确定 5一 计算桩身压缩； 时，取。三1/2；介于两者之间可线性插值

V一一沉降计算经验系数，无当地经验时，可取1.0。 5.5.15对于单桩、单排桩、疏桩复合桩基础的最终沉降计算深度Zn，可按应力比法确定，即Zn 处由桩引起的附加应力，、由承台土压力引起的附加应力。与土的自重应力。应符合下式要 求：

0, +0,=0.20

5.6软土地基减沉复合疏桩基础

5.6.1当软土地基上多层建筑，地基承载力基本满足要求（以底层平面面积计算）时，可设 过软土层进入相对较好土层的疏布摩擦型桩，由桩和桩间土共同分担荷载。该种减沉复合疏 础，可按下列公式确定承台面积和桩数：

式中：A.一桩基承台总净面积； fa一承台底地基承载力特征值； 一承台面积控制系数螺钉标准，≥0.60； n一基桩数； n。一桩基承台效应系数，可按本规范表5.2.5取值 5.6.2减沉复合疏桩基础中点沉降可按下列公式计算：

A =F+G fak R.

5N——桩顶竖向力影响系数，竖向压力取0.5竖向拉力取1.0; N一一在荷载效应标准组合下桩顶的竖向力（kN）。 5对于混凝土护壁的挖孔桩，计算单桩水平承载力时，其设计桩径取护壁内直径。 6当桩的水平承载力由水平位移控制，且缺少单桩水平静载试验资料时，可按下式估算预制 、钢桩、桩身配筋率不小于0.65%的灌注桩单桩水平承载力特征值：

Rrs = 0.75 α"EI Xo V.

桩身抗弯刚度，对于钢筋混凝土桩，EI=0.85E。I。；其中Io为桩身换算截面 惯性矩：圆形截面为I。=Wodo/2；矩形截面为Io=Wobo/2； 桩顶允许水平位移；

xoa一桩顶允许水平位移； V一一桩顶水平位移系数，按表5.7.2取值，取值方法同VM。 7验算永久荷载控制的桩基的水平承载力时，应将上述2～5款方法确定的单桩水平承载力特 正值乘以调整系数0.80；验算地震作用桩基的水平承载力时，宜将按上述2～5款方法确定的单 水平承载力特征值乘以调整系数1.25。

7验算永久荷载控制的桩基的水平承载力时，应将上述2～5款方法确定的单桩水平承载力特 征值乘以调整系数0.80；验算地震作用桩基的水平承载力时，宜将按上述2～5款方法确定的单桩 水平承载力特征值乘以调整系数1.25。

5.7.3群桩基础（不含水平力垂直于单排桩基纵向轴线和力矩较大的情况）的基桩水平承载力特征 值应考虑由承台、桩群、土相互作用产生的群桩效应建筑节能，可按下列公式确定：

考虑地震作用且s./d≤6时：