4.1一般规定 4.1.1格构结构分析，宜将格构结构与其下部支承结构整体建模 进行分析，也可将下部支承结构简化为等效弹性束。 4.1.2格构结构静力计算时，可按结构整体模型或能独立承受荷 载的部分结构模型进行分析，但应补充采整体总装模型进行整 体稳定和地震效应分析。 4.1.3结构计算模型中模拟构件单元类型，应根据构件的实际 受力、变形特点及二者间的关系确定。α 4.1.4索网结构、索穹顶结构、张弦结构以及其他预应力结构中 的拉索或较短的索段，矿采用直线案元或曲线索元模拟；斜拉结 构中的拉索或较长的索段，用考虑索自重影响的索单元 模拟。 4.1.5结构计算模型中，单层格构结构的节点，应采用刚接节点； 双层及多层格构结构的节点，可采用铰接节点；当节点构造可使 节点发生有限弹性转动时，可采用半刚性节点模型。节点模型的 假定，应与实际构造相符。 4.1.6当构造使格构结构杆件轴线不能交汇于一点时，内力计算 应考虑偏心的影响，可根据节点主从关系采用引入偏心距或刚臂 等方法建立分析模型，偏心距可按图4.1.6的方法确定。 4.1.7进行结构整体分析时，作用在结构上的荷载可采用静力等 效原则简化为集中荷载作用在结构节点上。设计空间铰接格构 结构时，结构的杆件上不应有荷载作用

4.1.5结构计算模型中，单层格构结构的节点，应采用刚接节点 双层及多层格构结构的节点，可采用铰接节点；当节点构造可使 节点发生有限弹性转动时，可采用半刚性节点模型。节点模型的 假，应与实际构造相符。 应考虑偏心的影响，可根据节点主从关系采用引入偏心距或刚臂 等方法建立分析模型，偏心距可按图4.1.6的方法确定。 4.1.7进行结构整体分析时，作用在结构上的荷载可采用静力等 效原则简化为集中荷载作用在结构节点上。设计空间铰接格构 结构时，结构的杆件上不应有荷载作用

图4.1.6节点偏心构造示意图4.1.8结构计算模型的边界条件，应根据结构支座节点的构造特点或下部支承结构的特性确定，4.1.9结构支座的约束条件，应根据实际情况确楚7当支座约束与结构整体坐标系不一致时，可采用斜边界约策方法。4.1.10包含预应力拉索的结构体系，其内方和位移计算应考虑几何非线性的影响。4.1.11索结构及张弦结构体系应根据结构体系特点进行找形分析、预应力分析和在外荷载作用下的内位移计算，并应根据具体情况对地震作用、温度疫化、支座流降及施工安装荷载等作用下的内力、位移进符计算。4.2预应力分析4.2.索网结构、索穹顶结构及张弦结构的成形分析，应考虑结梅良重的影响。1.2.2索网结构、索穹顶结构、张弦结构及其他预应力结构受力分析时，应将找形后的平衡状态作为初始条件进行荷载计算4.2.3索网结构、索穹顶结构、张弦结构及其他预应力结构，应进行施工张拉过程模拟分析。施工张拉过程模拟分析，应根据张拉工艺、方法及顺序选择计算方法，并应使施工模拟分析过程与实际预应力施加过程一致。13

4.3整体稳定性分析验算

4.3.1对可能产生失稳的空间格构结构环境标准，应进行结构整体稳定性 分析验算

4.3.1对可能产生失稳的空间格构结构，应进行结构整体稳定性

4.4.1用作屋盖结构的网格类格构结构的抗震验算，应符合现行 行业标准《空间网格结构技术程》GJ7的规定。 4.4.2结构的地震反应，可根据结构的形状、体系、跨度、规模、重 要性，选取水向地震作用或水平与竖向地震共同作用进行计 算。体复杂或重要的大跨度结构，应同时选取水平与竖向地震 作用迹行计算。 3多遇地震作用下结构的反应，可采用振型分解反应谱法或 时程分析法进行计算。体形复杂或重要的大跨度结构采用振型 分解反应谱法计算时，应采用时程分析法进行补充计算。罕遇地 震作用下结构反应计算，应采用非线性时程分析方法。 4.4.4计算地震作用下结构反应时，结构阻尼比的取值应符合下 列规定：

类，实际强震记录不应少于2组，人工模拟记录不应少于1组。 2时程曲线的加速度幅值应根据地震烈度和设防地震水平 确定，加速度时程的峰值可按表4.4.6取值

表4.4.6时程分析可采用地震加速度时程曲线峰值（cm/s）

3加速度时程曲线的平均地震影响系数雷线应与振型分解 反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统意义上相符；弹性时 程分析时，每条时程曲线计算所得结构感剪力不应小于振型分解 反应谱法计算结果的65%，多条时程曲线计算所得结构总剪力的 平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%。 4当取3组加速度时程曲线计算时，结构响应宜取时程分 析的包络值和振型分解发应谱法的较大值；当取7组及7组以上 的加速度时程曲线试算时，结构响应可取时程分析的平均值和振 型分解反应谱法的较大值。 4.4.7采用振型分解反应谱法进行单向地震作用下结构反应分 析时，空间格构结构第i振型、第i节点的水平或竖向地震作用标 准值应按下式确定：

FExj: =a,Y;X,G: Feyi: =a;,Y,G; Fezi =a;Y;Z,G,

式中FExi，FEyji，FEzji 第i阶振型、第i节点分别沿、y、之 方向的地震作用标准值； 相应于第i阶振型自振周期的水平 αi

ZY,G; Yi= Z(X3 +Y + Z))G: 上海市住历

1）计算方向（水平）地震作用时第阶振型参与系数 应按下式计算：

3）计算之方向（竖向）地震作用时，第阶振型参与系数应 按下式计算：

2Z,G (X +Y + Z))G!

式中：n一一结构节点数。 4.4.8采用振型分解反应谱法计算单向地震作用下的结构响应 应符合下列规定： 1网架类平板状结构杆件地震作用效应，可按下式确定：

式中:n——结构节点数。

合下列规定： 网架类平板状结构杆件地震作用效应，可按下式确定

2网壳类曲面结构杆件地震作用效应，宜按下列公式确

式中：S以 结构杆件地震作服标准值的效应； S; , S: 第j、k阶振型地震作用标准值的效应； O 第j阶振型多第k阶振型的耦联系数； S;；S 第i价振型的阳尾比； 策济振型与阶振型的自振周期比； m万算中截取的振型数。 4.4.9采用振型分解反应谱法计算结构反应时，各个方向质量参 与系数累积值不应小于90%。 4.4.10当空间格构结构支承于下部结构上时，应考虑下部支承 结构对格构结构反应的影响，可采用下列模型进行计算： 1简化计算模型。建立空间格构结构计算模型时，将支承 结构简化为格构结构的弹性支座。 2精确计算模型。考虑支承结构与空间格构结构共同工 作，建立包括格构结构与下部支承结构的整体计算模型。 4.4.11计算结构在多向地震作用下的效应时，可采用多维随机 振动分析方法、多维反应谱法或时程分析法

4.5.1空间格构结构因温度变化产生的效应计算，应符合现行行 业标准《空间网格结构技术规程》JGJ7的规定。 4.5.2空间格构结构因温度变化产生的内力，可采用杆系有限单X 元法进行计算。结构杆件因温差引起的内力，可按下式计算，

式中：N； 结构在温变等效节点荷载作用下的杆件内力： E 结构杆件材料弹性模量； α 结构杆件材料的线膨胀系数钢材取0.000012/℃，混 凝土取0.00001/℃； △t一一结构温差或温度度化。 4.5.3当空间格构结构没有屋面覆盖系统，直接暴露于阳光直晒 的环境中时，温度作用应根据情况适当提高。 4.5.4火灾作用下的高温受力算，可根据现行国家标准《建筑 钢结构防火技术观范》GB51249的相关要求进行。

4.6组合空间格构结构分析

系，将带肋平板简化为能承受轴力、剪力和弯矩的梁元和板壳元， 将腹杆和下弦杆简化为承受轴力的杆元，建立结构计算模型。 4.6.2分析组合空间格构结构时，可采用基于空间杆系有限元法 的简化方法，将组合空间格构的带肋平板等代为仅能承受轴力的 上弦杆并与腹杆和下弦杆构成两种不同材料的等代空间格构，按 空间杆系有限元法进行内力、位移分析

4.7节点及局部受力分析

4.7.1对于形状复杂、构造复杂的节点、新型节点以及特殊节点， 应通过数值分析确定其设计应力、变形及其承载力，并宜通过试 验研究验证数值计算结果，确定其承载力。 4.7.2对于结构中形状及构造复杂的局部区域或子结构，应通过 数值分析确定其设计状态应力与变形及其承载力，并宜通过试验 研究验证数值计算结果，确定其承载力。 4.7.3结构节点及局部分析的计算模型，应与其实际构造一致。 边界条件的选择应符合节点的实际受力状态。人 4.7.4结构节点及局部的数值分析，应采第韭线性计算方法。 4.7.5对节点进行检验性物理试验或有限充模拟分析时，施加荷

1.0，网壳高可取宽度的1/3～1/6；沿纵向两边缘落地支承的圆 柱面网壳的矢高可取宽度或跨度的1/2～1/5；双层圆柱面网壳的 厚度可取宽度的1/20～1/50。单层圆柱面网壳，当两端边支撑 时，其跨度L不宜大于35m；当沿两纵边支撑时，其跨度 （即宽度B）不宜大于30m。

网壳沿主要传力方向的展开长度，单位为m

52.3球面网壳的矢高可取跨度（平面直径）的1/3～1/7。双层 球面网壳的厚度可取跨度（平面直径）的1/30～1/60。单层球面 网壳的跨度（平面直径）不宜大于80m。 5.2.4多点支承格构结构的悬臂长度宜为相邻跨度的1/4～1/3 5.2.5空间格构结构中相邻杆件的夹角不宜小于30°。 5.2.6立体桁架的厚度可取跨度的1/12～1/16；立体拱架的厚度 可取跨度的1/20～1/30，矢高可取跨度的1/3～1/6。

52.3球面网壳的矢高可取跨度（平面直径）的1/3～1/7。双层 球面网壳的厚度可取跨度（平面直径）的1/30～1/60。单层球面 网壳的跨度（平面直径）不宜大于80m。 5.2.4多点支承格构结构的悬臂长度宜为相邻跨度的1/4～1/3。 5.2.5空间格构结构中相邻杆件的夹角不宜小于30°。 5.2.6立体桁架的厚度可取跨度的1/12～1/16；立体拱架的厚度 可取跨度的1/20～1/30，矢高可取跨度的1/3～1/6。

52.3球面网壳的矢高可取跨度（平面直径）的1/3～1/7。双层

架的矢高可取跨度的1/7～1/10，其中拱架矢高可取跨度的 1/14～1/18,张弦的垂度可取跨度的1/12～1/30

5.3.1支撑系统设置应与格构结构布置形成封闭型。在每一个 温度区或分期施工段，支撑系统应设置成独立的空间稳定结构 体系。

5.5.1空间格构结构的杆件应按现行国家标准《钢结构设计标

注：1为杆件几何长度（节点中心间距离）。

5.6.1结构或构件的变形（挠度或侧移）容许值应符会现行国家 标准《钢结构设计标准》GB50017的规定。 5.6.2空间格构结构在恒荷载和可变荷载标准值作用下的最大 容许变形值应符合表5.6.2的规定

表5.6.2空间格构结构的最大容许变形值

5.6.3带有悬挂吊车的空间格构结构的变形控制值，应根据悬挂 吊车的运行要求确定，且最大容许变形值不宜大于结构跨度的 400 5.6.4 计算结构或构件变形时，可不考虑螺栓（或铆钉)孔引起的 截面削弱。 5.6.5空间格构结构宜起拱，起拱值大小应根据实际需要而定

节规定的结构杆件的疲劳强度应通过专门的试验和分析确定 5.7.2工业建筑中带悬挂吊车或桥式吊车的结构、悬臂结构及其 他直接承受动力荷载重复作用的钢结构构件及其连接，当应力循 环次数不小于5×104次时，应进行疲劳计算。 5.7.3疲劳计算可采用容许应力幅值法，应力可按弹性状态计 算，容许应力幅值可按构件和连接类别以及应力循环次数确定 在应力循环中不出现拉应力的部位可不计算疲劳。 5.7.4对风敏感型或可能发生风致振动的结构，应进行网荷载作 用下的疲劳验算。

格构结构。橡胶支座应采用由多层橡胶片与薄钢板相间粘合而成的橡胶垫板，其材料性能、构造要求及计算公式应符合现行行业标准《空间网格结构技术规程》JGJ7的相关要求。E图6.2.5橡胶板式支座节点示意图6.2.6刚接支座节点，宜符合图方.2.6的蔓策，可用于中、小跨度空间格构结构中承受轴力、矩和剪力鲍支座节点。支座节点竖向支承板厚度应大天焊接空心球点壁厚2mm，球体置人支承板深度应大于2上海市住房和图6.2.6刚接支座节点示意图33

2封板厚度应按实际受力大小计算确定，且不宜小于钢管 外径的1/5。 3锥头底板厚度应按实际受力大小计算确定，且不宜小于 锥头底部外径的1/5，锥头底板外径宜较套筒外接圆直径大 1mm~2mm，锥头底板内平台直径宜比螺栓头直径大2mm。 锥头倾角应小于40°。 4封板及锥头底部厚度可按表6.2.15采用

6.2.15封板及锥头底部厚度

.15封板及锥头底部）

6.2.16紧固螺钉宜采用高强度钢材，其直径可取螺栓直径的

1丈字节点宜由2块带企口的钢板对插焊成，亦可由3块 钢板焊成（图6.2.17）。对于小跨度格构结构的受拉节点，可不设 置盖板。 2十字节点板与盖板所用钢材应与结构杆件钢材一致。 Y6.2.18焊接钢板节点可用于平面桁架体系和四角锥体系组成的 格构结构。

6.2.19焊接钢板节点的构造应符合下列要求

1杆件重心线在节点处宜交于一点，否则应考虑其偏心 影响。 2杆件与节点连接应使焊缝截面的重心与杆件重心重合，

EE(a)十宇节点板K16.2.17焊接钢板节点示意图否则应虑其偏心影响。应便于制作和拼装。62.20结构弦杆应与盖板和十字节点板共同连接；当结构跨度较小时，弦杆可仅与十字节点板连接。6.2.21节点板厚度应根据结构最大杆件内力确定，并应比连接杆件的最大厚度大2mm，但不得小于6mm；当连接杆件的厚度大于10mm时，节点板厚度不宜小于连接杆件最大厚度的1.2倍。节点板的平面尺寸应考虑制作和装配的误差6.2.22十字节点板的竖向焊缝应采用V形或K形坡口的对接焊缝。当采用角焊缝时，应保证焊缝承载力不低于节点板。39

6.2.28当空心球外径大于等于300mm且杆件内力较大时，可在内力较大杆件的轴线平面内设加劲环肋；当空心球外径大于等于400mm且内力较大、杆件为压力时，宜在压力较大杆件的轴线平面内设加劲环肋；当空心球外径大于等于500mm时，必须在压力较大杆件的轴线平面内设加劲环肋。环肋的厚度不应小于球壁的厚度。V6.2.29由两个空心半鼓焊接而成的焊接空心鼓节点，可分为不加肋和加肋（图6.2.29）两种，可用于连接钢管杆件。 ri图6.2.29空心鼓连接节点示意图44

1空心鼓外径应大于连接杆件外径，壁厚不应小于连接杆 件壁厚，在连接杆件与空心鼓连接处不得将连接杆件穿入空心鼓 简内。 2杆件重心线在节点处，宜汇交于一点，否则应考虑其偏心 影响。 X 3杆件与空心鼓的连接焊缝，应沿全周连续焊接并平 过渡。 6.2.317 杆件、空心鼓的连接沿全周可采用角焊缝或部分熔透的 角焊缝。角焊缝的焊脚尺寸应符合本标准第6.2.25条的要求。 6.2.32空心鼓壁厚应根据杆件内力确定，但应不小于6mm。空 心鼓直径与空心鼓壁厚之比应不大于35心鼓外径与主钢管 外径之比宜取2.4～3.0；主钢管的壁厚宜取空心鼓壁厚的1/2~ 1/1.5。 6.2.33在确定空心鼓尺寸时心鼓节相连接杆件之间的 缝隙α不宜小于相连接杆件壁厚之和 6.2.34当空心鼓尺寸过大且连接杆件又较多时，可允许杆件相 汇交，但必须满足以构造要来 1汇交杆样的交点必须通过节点中心。 2汇交两杆中，截面积大的杆件必须焊在空心鼓上（当两杆 截面积相等时，取受拉杆），另一杆坡口焊在相汇交杆件上，但必 须保证有3/4的截面焊在空心鼓上。 62.35当空心鼓较大，且杆件较大需要提高承载力时，空心鼓内 可加肋板，其厚度不应小于所加强的空心鼓壁厚。内力较大的杆 件应位于肋板平面内。 6.2.36相贯节点连接构造及要求应符合现行国家标准《钢结构 设计标准》GB50017和《钢结构焊接规范》GB50661的规定。 6.2.37铸钢节点宜用于杆件汇交密集、受力复杂且可靠性要求 高的关键部位节点。

6.2.34当空心鼓尺寸过大且连接杆件又较多时，可允许杆件相

汇交，但必须满足以下构造要求！ 1汇交杆的交点必须通过节点中心。 2汇交两杆中，截面积大的杆件必须焊在空心鼓上（当两杆 截面积相等时，取受拉杆），另一杆坡口焊在相汇交杆件上，但必 须保证有3/4的截面焊在空心鼓上。 ，2.35当空心鼓较大，且杆件较大需要提高承载力时，空心鼓内 可加肋板,其厚度不应小于所加强的空心鼓壁厚。内力较大的杆 件应位于肋板平面内。 6.2.36相贯节点连接构造及要求应符合现行国家标准《钢结构 设计标准》GB50017和《钢结构焊接规范》GB50661的规定。 6.2.37铸钢节点宜用于杆件汇交密集、受力复杂且可靠性要求 高的关键部位节点

6.2.38铸钢节点的构造设计除应符合节点的构造要求及传力 外，应符合铸造工艺的条件和要求。 6.2.39铸钢节点中应避免导致应力集中的形状和构造。 6.2.40铸钢节点中非实心部分最大壁厚与最小壁厚之比不宜大 于3，且最小壁厚宜大于10mm，变截面处宜平滑过渡。 6.2.41铸钢节点在设计时应考虑到清砂的要求，应避免出现限X 角或死角。 6.2.42铸钢节点与钢构件连接处应进行机械加工，应使铸钢件 的精度达到满足连接的要求。 6.2.43铸钢节点与钢构件连接处壁厚应满足杜科等强和焊接 要求。 6.2.44索杆连接节点可分为索与索的连接节点、索与索通过夹 具的连接节点、索与杆节点、支座点及其他刚性结构通过单 向铰连接的节点。索杆连接节点保证其承载能力不小于杆件 和拉索承载力的较大值。， 6.2.45拉索节点可分为双式、单耳、双螺杆式和锚杯式。拉 索节点可采用本标准附象A.0.1系构造。 6.2.46拉索锚具的锚固方式采用冷铸锚固、热铸锚固和压制 锚固。拉索销真采用本标准附录A.0.2所示构造。 6.2.47拉蒙决具的常用形式可分为单索夹具、交叉索夹具、环索 夹具。采用本标准附录A.0.3所示构造。还可采用其他夹具形 戎.如夹三层索的压板式夹具、骑马式夹具、带U形环夹具、连体 尽板夹具、带转向轮夹具和拳握式夹具。 6.2.48索头可采用本标准附录A.0.4所示连接形式；索与杆的 连接可采用本标准附录A.0.5所示构造；索与支承结构或受拉 （压)环的连接可采用本标准附录A.0.6所示构造；索与钢梁的连接 可采用本标准附录A.0.7所示构造；拉索索体与夹具的连接可采用 本标准附录A.0.8所示构造；索与地锚的连接可采用本标准附录

6.2.49销轴应进行抗弯、抗剪验算以及变形验算。6.2.50销孔的尺寸宜比销轴尺寸大1mm～2mm。6.2.51高强度钢棒组件可由棒、叉耳接头、单耳接头、固定式连接套、可调式连接套、锁紧套等几部分组成（图6.2.51）。LHEA图6.2.51高强度钢棒连接示意图6.2.52高强度钢棒的连接节点可分为叉耳式、单耳式和螺纹式。高强度钢棒节点可采用本标准附录A.0.1所示构造。6.2.33高强度钢棒的规格、尺寸可按现行国家标准《钢拉杆》BT20934的规定选用。6.3节点计算6.3.1索的内力设计值应满足下式：PsPs(6.3.1)47

.3.5常用螺栓在螺纹处的有效截面面积A

6.3.6螺栓球节点的受压杆件连接螺栓的直径，可按其内力设计 值绝对值所求得的螺栓直径按表6.3.5减小1个～3个级差选用。 6.3.7钢板连接节点处板件的计算应符合现行国家标准《钢结构 设计标准》GB50017的规定， 6.3.8钢板连接节点的焊缝和螺栓连接计算应符现行国家标 准《钢结构设计标准》GB50017的规定。对算焊缝时，应考虑施 工实际对部分难以确保质量的焊缝的强度进行适当的折减，

+0.54 (6.3.9) 式中：Ns 受压心球的轴向受压或受拉承载力设计值（N）； d 验空心球相连的主钢管杆件的外径（mm）； 2空心球外径（mm）； 空心球壁厚（mm）； 钢材抗压或抗拉强度设计值； nd 空心球节点承载力调整系数，当空心球直径 ≤500mm时，取1.0；当空心球直径>500mm 时,取0.9。

6.3.10用于单层网壳结构承受拉弯或压弯的空心球节点时，其 承载力设计值可按式（6.3.9）计算后再乘以0.8。 6.3.11空心鼓节点的杆件与空心鼓的连接焊缝可视为全周角焊 缝，其强度应按下式计算：

N= (6.3.12) 空心鼓的球直径（mm）； d 与鼓节点相连的主钢管外径（mm）； 空心鼓的球壁厚(mm)； ? H, 鼓节点的上半鼓高度； f 钢材的抗拉强度设计值（N/mm）： nd 加肋承载力提高系数，受压空心球加肋采用1.4，受 拉空心球加肋采用1.1，不加肋时采用1.0； 7m 考虑节点受压弯或拉弯作用的影响系数，可采用0.8

6.3.13相贯节点的计算应符合现行国家标准《钢结构设计标准》 GB50017的规定。 6.3.14相贯节点的形式不符合现行国家标准《钢结构设计标准》 GB50017的规定时，应进行有限元分析，并宜进行试验研究。 6.3.15铸钢节点应采用有限单元法分析其强度和变形。采用有 限单元法分析时，宜选用实体单元，并宜考虑材料非线性采用理 想弹塑性模型假定。 6.3.16铸钢节点的有限元分析应根据节点的具体约束形式确定 与实际情况相符的边界条件。 6.3.17当采用理想弹塑性模型假定时，可根据节点的复杂性分 别确定节点中最不利截面的1/3进人塑性或2进人塑性或全 截面进入塑性时的荷载作为破坏荷载，得尔相应破坏应力、应变。 复杂应力状态下的屈服准则可采用*塞斯（VonMises）屈服 准则。 6.3.18铸钢节点的承载力设计值不应大采用有限单元法分析

6.3.19对结构安全有量要影响的铸钢节点或受力复杂的

结构的防火、隔热与防腐

7.1.1空间格构结构应根据建筑物的耐火等级确定燃烧性能与 耐火极限，并应根据现行国家标准《建筑钢结构防火技术规范》 GB51249进行防火计算。 7.1.2防火涂层在规定的耐火时限内应带空间格构结构构件保 持良好的结合。防火涂层应与构件的防腐蚀涂装有良好的相 容性。 7.1.3当空间格构结构的表面长期受辐射热达150℃以上时，应

7.2.1空间格构结构应根据环境条件、材料、结构形式和使用要 求进行质腐蚀设计。 72.大气环境对空间格构结构长期作用下的腐蚀性等级可按 装.2.2的规定确定

表7.2.2大气环境对建筑钢结构长期作用下的腐蚀性等级

注：1在特殊场合与额外腐蚀免特作用下，应将腐蚀类型提高等级。 2处于潮湿状态或不可免结露的部，环境相对湿度应取大于75%。 3大气环境气体型可根据现行业标准《建筑钢结构防腐蚀技术规程》 JGJ/T2录A进行划分

7.2.9防腐涂装可由底漆和面漆组成信息安全技术标准规范范本，配套要求宜符合表7.24.9的 规定。

表7.2.9防腐涂装由底漆和面漆组成、配套要求

注：1防腐蚀保护层厚度包括涂料层的厚度或金属层与涂料层复合层的厚度， 2室外工程的涂层厚度宜增加20μm~40μm

表7.2.11金属热喷涂系统最小局部厚度

注：腐蚀严重和维护困难的部位应增加金属淤层备

建筑技术论文7.2.12空间格构结构的构件在下料加工前宜进行预处理、喷涂

7.2.12空间格构结构的构件在下料加工前宜进行预处理、喷涂 防腐底漆。对于采取防火保护的构件，可以不做防腐面漆。 7.2.13现场施焊后，必须送行表面清理并达到涂装要求， 7.2.14螺栓球节点网架结构衣组装完成后，应对套筒与节点球 及锥头之间的缝隙进行嵌缝与补漆封闭