Rd一一承载力设计值； △一一风荷载标准值或多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移； A.垂直度。

A 毛截面面积： An 净截面面积； A。 有效截面面积； Aen 有效净截面面积； Ao 洞口总面积： Acd 畸变屈曲时有效截面面积； H 柱的高度；基础顶面到建筑物最高点的高度；房屋楼层7 Ho 柱的计算高度： 毛截面惯性矩； In 净截面惯性矩； I 毛截面抗扭惯性矩； I 毛截面扇形惯性矩； S 毛截面面积矩： W 毛截面模量； Wn 净截面模量： W. 毛截面扇形模量； W。 有效截面模量： Wen 有效净截面模量； 抗剪墙体宽度： D 卷边的高度； 连接件的间距； 格构式標条上弦节间长度； amax 连接件的最大容许间距； 截面或板件的宽度；抗剪墙体洞口宽度； bo 截面的计算宽度（或高度）； 2s 压型钢板中子板件的宽度； 2 板件的有效宽度； 与计算板件邻接的板件的宽度； d 直径； do 构件中孔洞的直径； de 螺栓螺纹处的有效直径； 偏心距； ae 荷载作用点到弯心的距离； 20 截面弯心在对称轴上的坐标（以形心为原点）； ex 等效偏心距； f. 侧向弯曲矢高：

h 截面或板件的高度；抗剪墙体洞口高度； ho 腹板的计算高度； hf—角焊缝的焊脚尺寸； 回转半径： 长度或跨度；侧向支承点间的距离； 焊缝的计算长度； lo计算长度； le一一扭转屈曲的计算长度； ler——构件畸变屈曲的无支撑临界长度； T 截面第i个棱角内表面的弯曲半径： 钢材厚度； 等效板件厚度： ? 夹角； 长细比； Aa一 构件畸变屈曲半波长； 换算长细比： 2W 弯扭屈曲的换算长细比。 Acd 确定Acd用的无量纲长细比； 2md 确定M.用的无量纲长细比。

αo,β——构件的约束系数； βm——等效弯矩系数； 一—钢材抗拉强度与屈服强度的比值； YR——抗力分项系数； YRE—承载力抗震调整系数； 51,52——计算受弯构件整体稳定系数时采用的系数； ——计算受弯构件整体稳定系数时采用的系数； μ—刚架柱的计算长度系数； 从一 梁的侧向计算长度系数； μ，μ，μw——计算长度系数； A 屋面积雪分布系数； P一 质量密度；受压板件有效宽厚比计算系数 轴心受压构件的稳定系数； Pb 受弯构件的整体稳定系数； V 应力分布不均匀系数。 多个螺钉连接的承载力折减系数

石油天然气标准规范范本5.1.1钢材选用应符合下列要求

a）用于轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑结构的钢材，应采用符合现行国家标准《碳素结构钢》 GB/T700、《低合金高强度结构钢》GB/T1591规定的Q235级、Q355级钢材，或符合现行国 家标准《连续热镀锌钢板及钢带》GB/T2518和《连续热镀铝锌合金镀层钢板及钢带》GB/T 14978规定的550级钢材（本规范称"LQ550钢材”）。当有可靠根据时，可采用其他牌号的钢 材，但应符合相应有关国家标准的规定。 D 用于承重结构的冷弯薄壁型钢的带钢或钢板，应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度、冷弯试验 和硫、磷含量的合格保证：对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。

c）在技术经济合理的情况下，可在同一构件中采用不同牌号的钢材。

5.1.2焊接采用的材料应符合下列要求

a 手工焊接用的焊条，应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118 的规定。选择的焊条型号应与主体金属力学性能相适应。 b) 自动焊接或半自动焊接用的焊丝，应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》GB/T14957的规定， 选择的焊丝和焊剂应与主体金属相适应。 二氧化碳气体保护焊接用的焊丝，应符合现行国家标准《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊 丝》GB/T8110的规定。 d）当Q235钢和Q355钢相焊接时，宜采用与Q235钢相适应的焊条或焊丝。

a）普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780的规定，其机械性能应符合现行 国家标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1的规定。 6 高强度螺栓应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈与技术条 件》GB/T1228～1231或《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632～3633的规定。 C） 连接薄钢板、其他金属板或其他板材采用的自攻、自钻螺钉应符合现行国家标准《自钻自攻螺 钉》GB/T15856.1～5、GB/T3098.11或《自攻螺栓》GB/T5282～5285的规定。 抽芯铆钉应采用现行国家标准《标准件用碳素钢热轧圆钢》GB/T715中规定的BL2或BL3号 钢制成，同时符合现行国家标准《抽芯铆钉》GB/T12615～12618的规定。

.1.4锚栓可采用符合现行

5.1.4锚栓可采用符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700规定的Q235级钢或符合现行国家标准 《低合金高强度结构钢》GB/T1591规定的Q355级钢制定。

5.1.6墙体用结构面板可采用纸面石膏板、硅酸钙板、玻镁板、定向刨花板、纤维水泥板等，楼盖用 结构面板可采用硅酸钙板、定向刨花板、纤维水泥板、蒸压加气混凝土板等，屋盖用结构面板可采用硅 酸钙板、定向刨花板、纤维水泥板、压型钢板等。 5.1.7保温及隔声材料可采用玻璃棉、岩棉、硅酸铝棉等。防火、防水及保温材料宜采用节能环保的 轻质材料，并应满足国家现行有关标准对耐久性、适用性、防火性、气密性、水密性、隔声性和隔热性 等性能的要求。

弯薄壁型钢钢材强度设计值应按表1的规定采用

表1冷弯薄壁型钢钢材的强度设计值

5.2.7计算下列情况的结构构件和连接时，本规程5.2.1至5.2.6条规定的强度设计值，应 应的折减系数

a）平面格构式標条的端部主要受压腹杆：0.85； b）单面连接的单角钢杆件： 1）按轴心受力计算杆件承载力和连接：0.85 2）按轴心受压计算杆件稳定性：0.6十0.0014元； C 无垫板的单面对接焊缝：0.85； 施工条件较差的高空安装焊缝：0.90； e） 两构件的连接采用搭接或其间填有垫板的连接以及单盖板的不对称连接：0.90。 对中间无联系的单角钢压杆，元为按最小回转半径计算的杆件长细比。上述几种情况同时存在时， 其折减系数应连乘。

表5板材的力学性能设计值

表6冷弯薄壁型钢钢材的物理性能

6.1.1轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑设计宜控制建筑平面布置的不规则性，宜避免刚心与质心间的 偏心距过大或在角部开设洞口（图1）。当刚心与质心间的偏心距较大时，应计算由偏心而导致的扭转 对结构的影响

a）应满足国家现行有关标准对节能的要求。 b 应满足防水、防腐要求、达到规定耐火等级，且具有足够的承载力。 节点构造和板缝设计，应满足保温、隔热、隔声、防渗要求，且坚固耐久。 6.1.5 轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑的内墙设计应符合下列规定： a) 应有良好的隔声、耐火等级和足够的承载力。 b) 应便于理设各种管线。 C 门框、窗框与墙体连接应可靠，安装应方便。 d) 非承重墙宜采用轻质墙板或冷弯薄壁型钢石膏板墙，也可采用易拆型隔墙板， 6.1.6吊顶应根据工程的隔声、隔振和耐火等级等要求进行设计。

a）应满足国家现行有关标准对节能的要求。 b）应满足防水、防腐要求、达到规定耐火等级，且具有足够的承载力。 c）节点构造和板缝设计，应满足保温、隔热、隔声、防渗要求，且坚固耐久

a）应有良好的隔声、耐火等级和足够的承载力。 b 应便于埋设各种管线。 c) 门框、窗框与墙体连接应可靠，安装应方便。 d) ）非承重墙宜采用轻质墙板或冷弯薄壁型钢石膏板墙，也可采用易拆型隔墙板 6.1.6吊顶应根据工程的隔声、隔振和耐火等级等要求进行设计

3.2.2轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计， 6.2.3设计轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑时的重要性系数应根据结构的安全等级、设计使用年限确 定。一般工业与民用建筑类的轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑的安全等级取为二级，设计使用年限为 50年时，其重要性系数不应小于1.0；设计使用年限为25年时，其重要性系数不应小于0.95。特殊建 筑类的轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑的安全等级、设计使用年限另行确定。 6.2.4按承载能力极限状态设计轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑的结构构件和连接时，应考虑荷载效 应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合，采用荷载设计值和强度设计值进行计算。 6.2.5当结构构件和连接按考虑地震作用的承载能力极限状态设计时，应根据现行国家标准《建筑抗 震设计规范》GB50011的规定进行计算，其中承载力抗震调整系数YRE取0.9。 6.2.6按正常使用极限状态设计轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑时，应考虑荷载效应的标准组合，满 足变形限值要求。 6.2.7计算结构构件和连接时，荷载、荷载分项系数、荷载效应组合和荷载组合值系数的取值，应符 合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定。 6.2.8轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑竖向荷载应由承重墙体的立柱独立承担；水平风荷载或水平地 震作用应由抗剪墙体承担。 6.2.9轻钢龙骨式复合剪力墙房屋建筑结构设计可在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平荷载的作 用。每个主轴方向的水平荷载应由该方向抗剪墙体承担，应考虑门窗洞口对墙体抗剪刚度的削弱作用 6.2.10结构构件的受拉强度应按净截面计算；受压强度应按有效净截面计算；稳定性应按有效截面计 算。构件的变形和各种稳定系数可按毛截面计算。

6.2.11构件应按下列规定进行验算：

Vi——第i楼层第j面抗剪墙体承担的水平剪力； V——由水平风荷载或多遇地震作用产生第i楼层沿X方向或Y方向水平剪力； Li——第i楼层第j面抗剪墙体的长度； n——第i楼层沿X方向或Y方向抗剪墙数。

.3作用在抗剪墙体单位长度上的水平剪力可接

主抗剪墙体单位长度上的水平剪力可按下式计算

式中： S。考虑到地震作用下扭转作用的不利影响，对于规则结构，外墙的单位长度水平剪力还应乘以放大 系数1.15：对于不规则结构，外墙的单位长度水平剪力应乘以放大系数1.3。

剪墙的受剪承载力应按工

a）在风荷载作用下，抗剪墙单位长度上的剪力S，应符合下式的要求

式中： SE——多遇地震作用下抗剪墙单位计算长度的剪力； Sh一—抗剪墙单位计算长度受剪承载力设计值按表9采用；

抗剪墙单位长度上的剪力S.应符合下式的要求

c）计算抗剪墙单位计算长度的受剪承载力设计值Sh，当开有洞口时，应乘以折减系数n； 系数按下列规定确定：

系数n按下列规定确定：

1）当洞口尺寸在300mm以下时，n，=1.0

当洞口宽度300mm≤b≤400mm，洞口高度300mm≤h≤600mm时，n宜由试验确定 当无试验依据时，可按下式确定：

式中： A——洞口总面积； H—第i楼层第面抗剪墙高度； L——第i楼层第j面抗剪墙的无洞口长度； 3）当洞口尺寸超过上述规定时，n=0。

表9抗剪墙单位长度的受剪承载力设计值S，（kN/m）

注1：墙体立柱C形截面高度，对Q235级和Q355级钢不应小于89mm，对 LQ550级不应小于75mm，立柱间距不应大于600mm； 注2：表中所列值均为单面板组合墙体的受剪承载力设计值；两面设置 单/双层面板时，受剪承载力设计值为相应面板材料的累加值，但 对LQ550波纹钢板单面板组合墙体的值应乘以0.8后再相加； 注3：组合墙体的宽度小于450mm时，可忽略其受剪承载力；大于450mm 而小于900mm时，表中受剪承载力设计值乘以0.5； 注4：组合墙体高宽比大于2:1，但不超过4:1时，表中受剪承载力设计值

应乘以2w/H。w为墙体宽度，H为墙体高度： 注5：单片抗剪墙体的最大计算长度不宜超过6m； 注6：墙体面板的钉距在周边不应大于150mm，在内部不应大于300mm。

H, ZnmKmLm

式中： H，一一房屋第i楼层高度： V；——风荷载标准值或多遇地震作用标准值下第i楼层水平剪力； n 第i楼层中平行于风荷载或多遇地震作用方向的抗剪墙数。

V：一风荷载标准值或多遇地震作用标准值下第i楼层水平剪力； 第i楼层中平行于风荷载或多遇地震作用方向的抗剪墙数。

7.1.6计算结构和构件时，可不考虑螺栓或螺钉引起的构件截面削弱的影响

1.6计算结构和构件时，可不考虑螺栓或螺钉引起的构件截面削弱的影响。

表10抗剪墙体的抗剪刚度

注1：墙体立柱卷边槽形截面高度对Q235和Q355级钢应不小于89mm，对 LQ550级钢立柱截面高度不应小于75mm，间距应不大于600mm； 墙体面板的钉距在周边不应大于150mm，内部应不大于300mm； 注2：表中所列数值为单面板组合墙体的抗剪刚度值，两面设置单/双层面 板时，取相应面板材料的累加值。对于Q235和Q355钢材，当组合 墙体两侧边柱为双拼C89方钢管柱时，组合墙体的抗剪刚度值可取 为表中数值（或累加值)乘以1.25；当组合墙体两侧边柱为双拼C140 方钢管柱时，组合墙体的抗剪刚度值可取为表中数值（或累加值） 乘以1.40。 注3：组合墙体高宽比大于2:1，但不超过4:1时，表中抗剪刚度设计值应乘 以2w/H。 注4：当采用其他面板时，抗剪刚度应按照《低层冷弯薄壁型钢房屋技术 规程》JGJ227的附录B规定的试验确定。

7.1.7受弯构件的挠度不宜大于表11规定的限值

表11受弯构件的挠度限值

7.1.8水平风荷载作用下，墙体立柱垂直于墙面的横向弯曲变形与立柱长度之比不得大于1/250 7.1.9由水平风荷载标准值或多遇地震作用标准值产生的层间位移与层高之比不应大于1/300。

7.1.8水平风荷载作用下，墙体立柱垂直于墙面的横向弯曲变形与立柱长度之比不得大于1/250

7.2.1轴心受拉构件的强度应按下式计算

式中： 正应力； N一一拉力设计值； A净截面面积； f一一钢材的抗拉强度设计值。 高强度螺栓摩擦型连接处的强度应按下列公式计算

所计算截面（最外列螺栓）处的高强度螺栓数； n一一在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数； A一一毛截面面积。 2.2计算开口截面的轴心受拉构件的强度时，若构件承受的拉力不通过截面弯心（或不通过乙形截 的扇形零点），则应考虑双力矩的影响，

3.2轴心受压构件的强度应按下式计算

式中： ?一—轴心受压构件的稳定系数，应按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018采用； A。一一有效截面面积。 a）计算闭口截面、双轴对称的开口截面和截面全部有效的不卷边的等边单角钢轴心受压构件的 定系数时，其长细比应取按下列公式算得的较大值

x = Lox ix ay= Lay iy

式中： x、——构件对截面主轴x轴和y轴的长细比； lox、loy——构件在垂直于截面主轴x轴和y轴的平面内的计算长度； ix、i，——构件毛截面对其主轴x轴和y轴的回转半径。

x、构件对截面主轴x轴和y轴的长细比； loxloy——构件在垂直于截面主轴x轴和y轴的平面内的计算长度； ii— 构件毛截面对其主轴x轴和√轴的回转半径

i，一一构件毛截面对其主轴x轴和轴的回转半径。 计算单轴对称开口截面（如图13所示）轴心受压构件的稳定系数时，其长细比应取按公式（11 和公式（14）和下式算得的较大值：

b）计算单轴对称开口截面（如图13所示）轴心受压构件的稳定系数时，其长细比应取按公式 和公式（14）和下式算得的较大值：

式中： Acd—一畸变屈曲时有效截面面积； A一一毛截面面积； Λed确定Acd用的无量纲长细比； f，一钢材屈服强度； f一一钢材抗压强度设计值； 9d 轴压畸变屈曲应力，根据下列情况计算： a) 对于翼缘没有转动约束，并且翼缘与卷边夹角θ在尺寸限值内的简单卷边C形或Z形截面 利用下式计算d。

式中： E一弹性模量； 泊松比； 0一 翼缘与卷边夹角，45°≤θ≤90°； 一翼缘宽度（外缘至外缘）； 翼缘厚度； 系数，考虑无支撑长度1…的影响，可按下列规定计算 当 1. ≥1.. 时 :

当 1. ≥1. 时:

式中： 构件畸变屈曲的无支撑临界长度； 构件限制畸变屈曲的约束间距，

式中： le—构件畸变屈曲的无支撑临界长度； 构件限制畸变屈曲的约束间距，对于离散约束构件，取限制畸变屈曲的离散约束间距

于连续约束的构件，l=m。

l., =1.2hg( boDsin6 )0.6≤10hc hot het

中： ka—板件畸变屈曲系数； ho一一腹板高度（外缘至外缘）； D一一卷边宽度（外缘至外缘）； b）除本款第1条以外的情况污水处理标准规范范本，可采用考虑畸变屈曲的合理弹性数值分析方法进行计算 7.3.5拼合截面（图7）的强度应按公式（27）计算，稳定性应按公式（28）计算：

N≤Aenf N≤N.

式中： 有效净截面面积； 稳定承载力设计值，按下列规定计算： a）对X轴，可取单个开口截面稳定承载力乘以截面的个数； 对抱合箱形截面，当截面拼合连接处有可靠保证且构件长细比大于50时，对绕Y轴的稳定承 载力可取单个开口截面对自身形心Y轴的弯曲稳定承载力乘以截面个数后的1.2倍。 注：在计算中间加劲受压板件的有效 应按本规程第7.6节的规定计算

装修软件式中： a 正应力； Mx 跨间对主轴x轴的最大弯矩；

Mnx≤f Wenx It

1 Wenx VmrS≤ f. C