3.1.4实心筒体、实心块体等内模的质量应符合有关产品标准的

筒芯的外径D（mm）可取100、120、150、180、200、220、250 280、300、350、400、450，500；筒芯的长度L（mm）可取500、1000、 1500.2000

3.2.3 筒芯的尺寸应符合设计要求污水处理标准规范范本，其偏差应符合表3.2.3的规

3.2.3筒芯的尺寸应符合设计要求，其偏差应符合表3.2.

表3.2.3简芯尺寸允许偏差

：检验方法应符合本规程附录A的规定

3.2.4简芯的物理力学性能应符合表3.2.4的规定，

简芯的物理力学性能应符合表3.2.4的规定，

注：检验方法应符合本规程附录A的规定，

3.3.1箱体的底面边长和高度应由设计确定。

，3，相体的低值边长和高度应由设计确定。 箱体的底面宜为正方形，其边长可取400～1200mm。当边长 大于600mm时，宜在箱体中部设置竖向孔洞。箱体的高度可取 150~500mm。 3.3.2箱体应具有可靠的密封性。箱体外表面不得有孔洞和影 响混凝土形成空腔的其他缺陷。

箱体的底面宜为正方形，其边长可取400~～1200mm。 大于600mm时，宜在箱体中部设置竖向孔洞。箱体的高 150~500mm

3.3.2箱体应具有可靠的密封性。箱体外表面不得

3.3. 3 箱体的尺寸应符合设计要求，其偏差应符合表3.3.3的规定

3.3.3箱体的尺寸应符合设计要求,其偏差应符合表3.3.3的规定。

表3.3.3箱体尺寸允许偏差

：检验方法应符合本规程附录A的规定。

3.3.4箱体的重量应合相应产品标准的规定。 箱体的竖向抗压荷载不应小于1000N，侧向抗压荷载不应小 于800N。 注.检验方法应符合本规程附录A的规定

箱体的竖向抗压荷载不应小于1000N，侧向抗压荷载不应小 于800N。 注：检验方法应符合本规程附录A的规定

4.1.3对柱支承板楼盖结构，可根据建筑设计和结构计算的

4，2.2抗震设计时，当采用钢筋混凝王篇梁框架时，篇梁的布置

业标准《预应力混凝土结构抗震设计规程》GJ140的有关规定。 注，本条规定的扇梁不得用于一级抗霆等级的框架结构。

4.2.3现浇混凝土空心楼盖结构承载能力极限状态设计

应组合设计值应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB500 建筑抗震设计规范》GB50011的规定进行计算；正常使用极限 设计的荷载效应组合设计值应按现行国家标准《建筑结构荷 范》GB50009的规定进行计算，

4.2.4现浇混凝土空心楼盖结构在承载能力极限状态下

正常使用极限状态下的内力和变形计算，可采用线弹性分析 方法。对钢筋混凝土楼盖结构构件，宜考虑开裂的影响。 4.2.5对规则布置的现浇混凝土空心楼盖结构，可按下列规定进 行内力分析： ：1边支承板楼盖结构：楼板可仅考虑承受竖向荷载，并按本 规程第4.3节的规定进行内力分析；楼板周边支承构件应考虑承 受竖向荷载、水平荷载和（或）地震作用，按现行有关规范进行内力 分析。 2柱支承板楼盖结构：在竖向均布荷载作用下可按本规程第 4.4节、第4.5节、第4.6节的规定进行内力分析；水平荷载、地震 作用下可按第4.6节的规定进行内力分析。 注：预应力混凝土柱支承板楼盖结构的内力分析应符合现行行业标准《无粘结预 应力混凝土结构技术规程》JGJ92、《预应力混凝土结构抗震设计规程》IGJ140 的有关规定。

4.2.6现浇混凝土空心楼盖结构可采用有限元方法进行内力分 析。楼盖结构分析采用的结构计算程序应经考核和验证，技术条 件应符合本规程及国家现行有关标准的规定。对电算结果应经判 断和校核，在确认其合理有效后，方可用于工程设计。

正、负弯矩之间的调幅不应超过20%；边支承双向板按弹性分析 方法求得的内力，每个方向正、负弯矩之间的调幅不应超过20%。 符合本规程第4.5.1条要求的柱支承板楼盖，在竖向均布荷 载作用下按弹性分析求得的楼板内力，在每个方向正、负弯矩之间 的调幅不应超过10%。 动

4.3.1边支承板楼盖的支承条件可按下列规定确定： 1当楼盖内区格板由墙支承时，该区格板应按竖向刚性支承 考虑。 2当楼盖内区格板的周边现浇框架梁竖向变形较小时，该区 格板可按竖向刚性支承考虑。 3对楼盖的边区格板和角区格板，周边支承条件应根据支承 构件的实际弯曲、扭转刚度确定。 4搁置在砌体外墙上的区格板，沿墙的板边可按简支考虑。

4.3.1边支承板楼盖的支承条件可按下列规定确定： 1当楼盖内区格板由墙支承时，该区格板应按竖向刚支承 考虑。 2当楼盖内区格板的周边现浇框架梁竖向变形较小时，该区 格板可按竖向刚性支承考虑。 3对楼盖的边区格板和角区格板，周边支承条件应根据支承 构件的实际弯曲、扭转刚度确定。 4搁置在砌体外墙上的区格板，沿墙的板边可按简支考虑。 4.3.2边支承板楼盖的区格板应按下列原则计算： 1 两对边支承的板应按单向板计算。 2四边支承的板，当长边与短边长度之比不大于2.0时，应 按双向板计算；当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时， 宜按双向板计算；当长边与短边长度之比不小于3.0时，可按沿短 边方向受力的单向板计算。 4.3.3边支承板楼盖结构的区格板，可按不考愿空腔影响的弹 性板进行内力分析。

3.2边支承板楼盖的区格板应按下列原则计算：

承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖，当采用拟梁法进行弹 斤时，拟梁宜在楼盖平面范围内统一布置。

4.4.1承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖，当采用拟梁法

拟梁的截面抗弯刚度宜按本规程第4.4.2条确定。每个区格 板内拟梁的数量可根据区格板的跨度和计算要求等确定，且在各 方向上均不宜少于5根。在多区格楼盖内拟梁宜取为连续梁：计 算中宜考惠拟的挠曲和扭转对连续梁内力的影响。 4.4.2拟梁的抗弯刚度可取拟梁所代表的楼板宽度范围内各部 分的抗弯刚度之和。各部分的抗弯刚度可按下列规定确定： 1梁、柱轴线上的楼板实心区域，其抗弯刚度应按实际截面 计算。 2当内模为简芯且板顶厚度和板底厚度相等时，楼板空心区 域顺简方向、横简方向拟梁的截面抗弯刚度取为EcIsi、EcI2，其 中E为楼板混凝土的弹性模量。抗弯惯性矩I1、I2可按下列公 式计算：

计算。 2当内模为简芯且板顶厚度和板底厚度相等时，楼板空心区 域顺简方向、横简方向拟梁的截面抗弯刚度取为EcIsiEcIs2，其 中E为楼板混凝土的弹性模量。抗弯惯性矩I1、I.可按下列公 式计算：

12 64 Is2=2 Ist S

3当内模为箱体时，楼板空心区域两个方向的抗弯刚度可按 实际截面计算。

5.1当承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖符合下列条件时， 用直接设计法进行内力分析：

采用直接设计法进行内力分析：

1在结构的每个方向至少有三跨连续板。 2 所有区格板均为矩形，各区格的长宽比不大于2。 3 两个方向相邻两跨的跨度差均不大于长跨的1/3。 4柱子离相邻柱中心线的最大偏移在两个方向均不大于偏 心方向跨度的10%。 5 可变荷载标准值不大于永久荷载标准值的2倍。

式中山达 在楼盖区格板计算方向、垂直于计算方向分别取

为:μ,二α =α2 L

1、2——区格板计算方向，垂直于计算方向轴线到轴线的 跨度； 计算方向、垂直于计算方向梁与板截面抗弯刚度 α1 >α2一 的比值：Q= EI 土的弹性模量；为梁的截面抗弯惯性矩，对计 算方向、垂直于计算方向按本规程第4.5.8条计 算；1、为楼板的截面抗弯惯性矩，对计算方向、垂 直于计算方向按本规程第4.5.10条计算。

当不符合上述条件时，可按本规程第4.6节的等代框架法或 第4.4节的拟梁法进行内力分析

4.5.2柱支承板楼盖采用直接设计法进行内力分析时，应按纵、 横两个方向分别计算，且均应考虑全部竖向均布荷载的作用。直 接设计法的计算板带为支座中心线两侧以区格板中心线为界的板 带。计算板带在计算方向一跨内的总弯矩设计值M。应按下列公 式计算：

设计值； 6一一一计算板带的宽度：当支座中心线两侧区格板的横向 跨度不等时，应取相邻两鹭横向跨度的乎均值：对于 计算板带的一边为楼盖边时，应取区格板中必线到 楼盖边缘的距离； 1一一计算方向这格板净跨，取相邻柱（柱或墙）侧面之 间的距离，且不应小于0.65，

4.5.3总弯矩设计值M。在计算方向的各控制截面上可按下列 规定分配： 1对内跨，正弯矩设计值取0.35M。，负弯矩设计值取 0.65Mo。 档哒

对端跨，按表4.5.3规定的系数分配。

表 4. 5. 3 计算板带端跨弯矩设计值的分配系数

按上述方法分配弯矩时，中间支座应能抵抗支座两侧所分配 负弯矩的较大值，否则应对不平衡弯矩再分配。对边梁或板边的 设计，应考虑外支座负弯矩引起的扭转作用。 4.5.4柱上板带各控制截面所承担的弯矩设计值可按本规程第 4.5.3条确定的弯矩设计值乘以表4.5.4规定的系数确定。表中 系数按下列公式计算：

Ecb I. B. = 2. 5E..1

中阝一计算板带端支座处边梁的截面抗扭刚度与楼板的看 面抗弯刚度的比值：

1.一一端支座处边梁的截面抗扭惯性矩，按本规程第4.5.9 条确定

利布置。 2对计算方向的端柱，由节点受剪承担的不平衡弯矩可取 0.3Mo。

5.8带梁的柱支承板，梁的截面抗弯惯性矩I.可按T型或

I型截面计算，抗弯惯性矩的计算截面翼缘自梁侧面向外延伸宽 度可取梁的腹板净高hw（hw=hhs，hb为梁高，h为板厚）。计 算抗弯惯性矩时，应取扣除内模后的实际截面。 无梁的柱支承板，梁的截面抗弯惯性矩I，可按柱轴线上楼板 实心区域实际截面计算。 4.5.9计算截面抗扭惯性矩1时，可将计算截面分成几个矩形

4.5.9计算截面抗扭惯性矩1.时，可将计算截面分成儿个矩形， 按下列公式计算：

式中、y 一一矩形的短边、长边边长。 柱间无梁时，1.计算截面可取与柱（柱帽）宽度相同的板带计 算；柱间带梁时，1.可按下列计算截面分别计算，并取其较大值： 1与柱（柱帽)宽度相同的板带加上梁在板上、板下凸出的部 分。 8条规定的抗套惯性矩计管截面 2本规积管

分。 2本规程第4.5.8条规定的抗弯惯性矩计算截面。

顺简方向楼板的截面抗弯惯性矩

横简方向楼板的截面抗弯惯性矩

bsol,ah? +Ihol.a 12

中bsol.a 、bsol.p 顺筒方向、横筒方向的柱轴线上楼板实心区 域的宽度； bhol.a

区域的总宽度； 一顺筒方向的计算板带中楼板空心区域截面抗 弯惯性矩。 当内模为箱体时，可按计算板带楼板实际截面计算

4.6.1柱支承板楼盖结构采用等代框架法进行内力分析时，应 符合下列规定： 1等代框架可采用弯矩分配法或有限元法进行内力分析。 2在竖向均布荷载作用下，应按纵横两个方向分别计算，目 哟应考虑全部荷载的作用。柱与上一层及下一层楼盖可按固接考 ，等代框架可取等代框架梁及与之相连的上、下两层柱。等代框 架梁应由柱轴线满侧区格板中心线之间的楼板和梁组成；等代框 架柱由柱和柱两侧横尚构件组成，并应符合本节的有关规定。 3在水平荷载、地震作用下，地震作用计算应考虑楼盖的全 部永久荷载和全部竖向可变荷载。等代框架应取结构底层到顶层 的所有楼盖和柱。等代框架梁的宽度宜取计算方向轴线跨度的 3/4及第2款中规定的竖向均布荷载作用下等代框架梁宽度与垂 直于计算方向柱帽宽度之和的1/2两者中的较小值；等代框架柱 可取柱的实际截面。 4在竖向均布荷载作用下，当可变荷载标值不大于永久荷 载标推值的3/4时，可不考虑可变荷载的不利布置。 4.6.2竖尚均布荷载作用下的等代框架梁截面抗弯惯性矩1应 按下列规定确定： 1柱（柱帽）范围以外 1）当内模为筒芯时 顺筒方向等代框架梁截面抗弯惯性矩

商方尚等代框架梁截面抗弯惯

I he.. I sol.e + Ihol.a

= Isol.p I be.p bhol.a

式中 I sol.±、I sol,p 顺简方向、横简方向的柱轴线上实心区域 （包括梁）的截面抗弯惯性矩； bhol.abhol.p 顺筒方向、横筒方向的等代框架梁宽度范围 内楼板空心区域的总宽度； Ihol.a 顺筒方向的等代框架梁宽度范围内楼板空 心区域截面抗弯惯性矩。

心区优质任 2）当内模为箱体时，按等代框架梁范围内楼盖实际截面计 算。 2柱中心至柱（柱帽）侧面范围内，Ib可取柱（柱帽）范围以 外的惯性矩除以（1一C2/b)，其中℃2为垂直于计算方向的柱（柱 帽）宽度，b为等代框架梁的宽度。 4.6.3水平荷载、地震作用下的等代框架梁截面抗弯惯性矩可按 本规程第4.6.2条第1款确定，其中等代框架梁宽度应按本规程 第4.6.1条第3款确定。 4.6.4承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代框架法 进行弹性分析时，柱截面抗弯惯性矩在板顶至板底、梁底或柱帽底

本规程第4.6.2条第1款确定，其中等代框架梁宽度应按 第 4. 6. 1 条第 3款确定。

4.6.4承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代

进行弹性分析时，柱截面抗弯惯性矩在板顶至板底、梁底或 范围内的惯性矩可视为无穷大，在此范围之外可按柱实际 管

4.6.5承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用

进行弹性分析时，等代框架柱的转动刚度Ke可按下列公式计算：

ZK. K= 1+ZK./K.

柱的转动刚度：对无柱帽且无梁的柱支承板楼盖结 ，其中E。为柱混凝土的弹性模量，I。 H. 为柱在计算方向的截面抗弯惯性矩，H。为柱的计算 长度：对底层柱为从基础顶面到一层楼板顶面的距 离,对其余各层柱为上、下两层楼板顶面之间的距

离；对于有柱带梁的柱支承板楼盖结构，应考 虑柱轴线方向截面变化对K。的影； K,—一柱两侧横向构件的抗扭刚度，按本规程第4.6.6条 计算。

.6.6承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代框架 进行弹性分析时，柱两侧横向构件的抗扭刚度K,可按下列公式 ：

4.6.6承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代框架法

式中It—柱两侧横向构件的截面抗扭惯性矩，按本规程第 4.5.9条计算； β—柱两侧横向构件的抗扭刚度增大系数：对于无梁的 柱支承板β=1对于带梁的柱支承板β： 1。为等代框架梁宽度范围内楼板的截面抗弯惯性 矩，可按本规程第4.5.10条确定，Ib为等代框架梁 在跨中的截面抗弯惯性矩，按本规程第4.6.2条第1 款确定。 4.6.7承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代框架法 进行弹性分析时，等代框架梁的计算弯矩沿宽度方向可采用本规 程第4.5节规定的比例分配。此时，对带梁的柱支承板楼盖，应符 合本规程第4.5.1条第6款的规定。 4.6.8承受竖向均布荷载的柱支承板楼盖结构采用等代框架法 进行弹性分析时，弯矩控制截面可按下列原则确定： 1对内跨支座，弯矩控制截面可取柱（柱帽）侧面处，但与柱 中心的距离不应大于0.17511。 2对有柱帽的端跨外支座，弯矩控制截面可取距柱侧面距离 等于柱帽侧面与柱侧面距离1/2处的截面。

行弹性分析时，等代框架梁的计算弯矩沿宽度方向可采用本 第4.5节规定的比例分配。此时，对带梁的柱支承板楼盖，应 合本规程第4.5.1条第6款的规定。

进行弹性分析时，弯矩控制截面可按下列原则确定： 1对内跨支座，弯矩控制截面可取柱（柱帽）侧面处，但与柱 中心的距离不应大于0.17511。 2对有柱帽的端跨外支座，弯矩控制截面可取距柱侧面距离 等于柱帽侧面与柱侧面距离1/2处的截面。

5.1.1对现浇混凝土空心楼盖结构，各类构件的材料选择和承 载力计算应符合国家现行标准《混凝土结构设计规范》GB50010、 《建筑抗霆设计规范》GB50011《无粘结预应力混凝土结构技术 规程》JGJ92等的有关规定。 空心楼板根据内力分析结果进行承载力计算时，应取空心楼 板的实际截面。

1当按弹性方法计算楼板内力时，对于双向板的每个方向， 自板边向内1/4楼板短边跨度范围内的正弯矩可取相应方向楼板 最大正弯矩的1/2，中间部分的正弯矩可取相应方向楼板的最大 正弯矩（图5.1.2）；每个方向的楼板负弯矩均可取相应方向楼板 的最大负弯矩。

图5.1.2边支承双向板弹性内力分析正弯矩示意 注：图中L≥L，Mx、M,分别为I、L跨度方向的最大计算弯矩

2当有可靠经验时，可考虑楼盖的薄膜效应，对区格板的 和支座截面的计算弯矩适当折减：对中间区格板弯矩折减不

超过20%；对边区格板，边支座截面不折减，跨中和其他支座截面 弯矩折减不应超过10%；对角区格板不折减。 5.1.3对柱支承板楼盖结构，当需考虑水平荷载、地震作用时，在 本规程第4.6.1条第3款规定的等代框架梁宽度范围内的配筋计 算应考撼水平荷载、地震作用效应与竖向荷载效应的组合，在楼板 的其余范围可考愿竖向荷载效应。

5.1.4考虑弯距调幅的空心楼板，其正截面承载力计

压区高度不宜大于受压区最小翼缘厚度

对其他构件，截面受压区高度应符合中国工程建设标准化协 会标准《钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程》 CECS51：93的相关规定。 5.1.5当内模为简芯时，对不配置受力箍筋的现浇混凝土边支承

.1.5当内模为筒心时，对不配置受力箍筋的现瓷混土边支承 楼板，受剪承载力应符合下列规定：

楼板，受剪承载力应符合下列规定：

V≤0.7p.f.bwho+V.

5.1.6当内模为箱体时，对现浇混凝土空心楼盖中的肋梁

载力计算除应符合国家标准《混凝土结构设计规范》GBS0010 2002第7.7节及附录G的有关规定外，尚应符合下列规定： 1在柱上板带中设置有箍筋的暗梁时，可按上述规范第 7.7.3条计算受冲切承载力。 2当采用通过柱截面的正交型钢剪力架或抗冲切锚栓时，受 冲切承载力计算及构造要求应符合现行行业标准《无粘结预应力 混凝土结构技术规程》G92的有关规定。 3当设置托板、耗时，应选择最不利的受冲切坏临界截 面计算受冲切承载力。 4除按国家标准《混凝土结构设计规范》GB500102002第 7.7.5条和附录G的规定考愿板柱节点临界截面上由受剪传递的 不平衡弯矩αMunb外，由弯曲传递的不平衡弯矩（1一αo）Munb应由 有效宽度为柱（柱帽）两各1.5h（有托板时，孔。取托板与楼板厚 度之和截面范围内配置的纵向受拉钢筋承担。 5沿两个主轴方尚均应有不少于两根板底钢筋贯通各柱截 面，贯通柱截面的板底钢筋截面面积应合下列规定：

f,A,+frA,≥NG

式中A一一贯通柱截面的板底普通钢筋截面面积；对一端在柱 截面对边按受拉弯折锚固的钢筋，截面面积按一半 计算； A，一一贯通柱截面的板底预应力筋截面面积；对一端在柱 截面对边锚固的钢筋，截面面积按一半计算； Nc一一在该层楼板重力荷载代表值作用下的柱轴向压力 设计值； f，一一普通钢筋抗拉强度设计值； fp一预应力筋抗拉强度设计值，对无粘结预应力筋，应 按现行行业标《无粘结预应力混凝土结构技术规 程》JGJ92取无粘结预应力筋的抗拉强度设计值

5.1.8对带梁的柱支承板楼盖结构，梁承载力和板受冲切承载力 的计算应符合下列规定： 1梁应取其承受的全部弯矩、剪力、扭矩，按本规程第4.5.8 条规定的截面进行承载力计算。 2当μm≥1时，板、柱节点可不计算受冲切承载力；当0<μm 二1时，板、柱节点可按下式计算受冲切承载力（计算中不考梁 在板上、板下凸出的部分，权考虑楼板的截面有效高度）：

5.2.1当在现浇混凝土空心楼盖的设计中采用了适宜的构件跨 高比、周边约束条件和构件配筋特性，且有可靠的工程实践经验 时，可不作结构构件的挠度和裂缝宽度验算。 对接本规程第4.2.7条考惠弯矩调幅设计的楼板，宜进行挠 度和裂缝宽度验算，或采取有效的构造措施。 5.2.2现浇混凝土空心楼盖可按区格板进行挠度验算。在楼面 竖向均布荷载作用下，区格板的最大挠度计算值at.mx宜按荷载效 应标组合并考慈荷载长期作用影响的刚度采用结构力学方法计 算，并应符合下列规定：

5.2.3受弯构件的挠度可按下列规定计算：

1受弯构件的刚度B应按国家现行标准《混凝土结构设计 规范》GB50010和《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92的 有关规定计算。 2对于边支承双向板，可取短跨方向跨中最大弯矩处的刚度 采用双向板弹性挠度公式计算。 3对于柱支承板，可取两个方向楼板中间板带跨中最大弯矩 处的刚度平均值作为该板刚度采用柱支承板弹性挠度公式计算。 5.2.4当有可靠经验时，现浇混凝土空心楼盖构件的挠度也可采 用本规程第4.4节的拟梁法计算，其刚度可按本规程第5.2.3条 确定。

5.2.5在楼面竖向均布荷载作用下,现浇混凝土空心楼盖区格机

的裂缝控制宜符合现行国家标准《混凝土结构设计规氵 50010的有关规定；无粘结预应力混凝土空心楼盖区格板！ 控制应符合现行行业标准《无粘结预应力混凝土结构技术 IGJ 92 的有关规定。

5.2.6现浇钢筋混凝土空心楼盖区格板公差标准，可按国家标

6.1.1 现浇混凝土空心楼板的体积空心率不宜小于25%，也不 宜大于 50%。

1钢筋混凝土边支承楼板：对单向板不大于30；对双向板， 跨度按短边计，不天于40。 2钢筋混凝土无梁的柱支承楼板：跨度按长边计，有柱帽时 不大于35，无柱帽时不大于30。 3预应力混凝土楼板：可较钢筋混凝王楼板适当增加。 6.1.3当内模为简芯时，现浇混凝土空心楼板截面的尺寸应根 据计算确定，并应符合下列规定： 1楼板的厚度不宜小于180mm。 2简芯顺简肋宽与简芯外径的比值不宜小于0.2；顺简肋宽 尺寸：对钢筋混凝土楼板不应小于50mm，对预应力混凝土楼板不 应小于60mm。 3当简芯沿顺筒简方向间断布置时，横筒助宽不应小于 50mm。 4板顶厚度和板底厚度宜相等，且不应小于40mm。 6.1.4当内模为箱体时，现浇混凝土空心楼板的截面尺寸应根据 计算确定，并应符合下列规定： 1楼板的厚度不宜小于250mm。 2箱体间肋宽与箱体高度的比值不宜小于0.25；肋宽尺寸： 对钢筋混凝土楼板不应小于60mm，对预应力混凝土楼板不应小 于80mm。

3板顶厚度、板底厚度不应小于50mm，且板顶厚度不应小 王箱体底面边长的1/15。

于箱体底面边长的1/15。 5.1.5现浇混凝土空心楼盖中的钢筋布置应符合下列规定： 1楼板宜采用分离式配筋，跨中的板底钢筋应全部伸人支 座，支座板面钢筋向跨内延伸的长度应覆盖负弯矩图并满足钢筋 铺固的要求。 2楼板中非预应力纵向受力钢筋可分区均匀布置，也可在肋 宽范围内适当集中布置，在整个楼板范围内的钢筋间距均不宜大 于250mm。 3楼板中无粘结预应力筋可布置在楼板肋宽和区格板周边 的楼板实心区域范围内，且应符合现行行业标准《无粘结预应力混 凝土结构技术规程》JGJ92的规定。 4当内模为简芯时，顺筒方向的纵向受力钢筋与筒芯的净距 不得小于10mm；在肋宽范围内，宜根据肋宽大小设置构造钢筋。 5当内模为箱体时，纵向受力钢筋与箱体的净距不得小于 10mm；肋宽范围内应布置箍筋。 6.1.6空心楼板的纵向受力钢筋最小配筋率、温度收缩钢筋配筋 构造应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有 关规定。配筋率计算时，楼板截面面积应按楼板的实际截面计算。 当内模为筒芯时，边支承双向板、柱支承板的楼板空心区域横 简方向在单位宽度内的纵向受力钢筋最小配筋量和温度收缩钢筋 配筋量宜与顺筒方向相同。 6.1.7现浇混凝土空心楼盖角部应配置附加的构造钢筋，构造钢 筋应符合下列规定： 1楼盖角部空心楼板板顶、板底均应配置构造钢筋，配筋的 范围从支座中心算起，两个方向的延伸长度均不小于所在角区格 板短边跨度的1/4。构造钢筋在支座处应按受拉钢筋锚固。 2构造钢筋可采用正交钢筋网片，板顶、板底构造钢筋在两 个方向的配筋率均不应小于0.2%，且直径不宜小于8mm，间距不

6.1.7现浇混凝土空心楼盖角部应配置附加的构造钢筋，科

6.1.8当空心楼板需要开洞时，应符合国家现行标推《建筑抗 设计规范》GB50011、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3、《无 粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92的有关规定。 洞口的周边应保证至少100mm宽的实心混凝士带。在洞边 应布置补偿钢筋二建标准规范范本，每方向的补偿钢筋面积不应小于切断钢筋的面 积，