2.1.5材料强度标准值

2. 1.7 作用效应基本组合

tion effects

承载能力极限状态设计时天然气标准规范范本，永久作用设计值效应与可变作 设计值效应的组合。

永久作用标准值效应与主导可变作用标准值效应、伴随可变 作用组合值效应的组合。

2. 2. 1 材料性能

E 混凝王的弹性模量； E 混凝土的有效弹性模量； E. 预应力筋的弹性模量； E. 普通钢筋的弹性模量； Es 钢材的弹性模量； G 混凝土的剪切模量； Gs 钢材的剪切模量； fekfed 混凝土轴心抗压强度标准值、设计值； ftkftd 混凝土轴心抗拉强度标准值、设计值； fy 钢材屈服强度； fa 钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值； fvd 钢材抗剪强度设计值； fced 钢材端面承压强度设计值； fstdfstd 栓钉的屈服强度和抗拉强度； fsk~fsd 普通钢筋抗拉强度标准值、设计值； fpk~fud 预应力筋抗拉强度标准值、设计值； fsdfpd 普通钢筋、预应力筋抗压强度设计值。

A。 混凝土桥面板的截面面积； A， 钢梁的截面面积； A一 混凝土桥面板与钢梁组成截面的换算面积； Asc 钢梁受压区的截面面积； Ap 体外预应力筋的截面面积； A, 混凝土桥面板内纵向钢筋的截面面积； An一 负矩区混凝土桥面板有效宽度范围内的纵向钢筋截 面面积； Asd 栓钉的栓杆截面面积； H一 组合梁截面高度； 组合梁计算跨度； I。一一组合梁截面换算截面惯性矩； b 混凝土桥面板的有效宽度； h 钢梁截面高度： ho 钢梁腹板计算高度； hcl 混凝土桥面板的厚度； hc2 混凝土桥面板的承托高度； ld 栓钉纵向间距； n 一个剪跨区的抗剪连接件数目； nf 每个剪跨区段内抗剪连接件的数目； 一 y1 混凝土桥面板受压区截面形心至钢梁受拉区截面形心

的距离； y2一 钢梁受压区截面形心至钢梁受拉区截面形心的距离； y3 体外预应力筋的截面形心至钢梁受拉区截面形心的 距离； y4一 混凝土桥面板内纵向钢筋的截面形心至钢梁受拉区截 面形心的距离； y 混凝土桥面板顶至组合梁弹性中和轴的距离； y 钢梁下翼缘至组合梁弹性中和轴的距离。

2. 2. 4 计算系数及其他

no 钢与混凝土的弹性模量比； 钢与混凝土的有效弹性模量比

表 3. 1. 3混凝土强度标准值(MPa)

3.1.4混凝土轴心抗压强度设计值fcd和轴心抗拉强度设计值 f d应按表 3. 1. 4 采用

表 3. 1. 4混凝土强度设计值(MPa)

3.1.5混凝土受压或受拉时的弹性模量E.应按表3.1.5采用。

表3.1.5混凝土的弹性模量（MPa）

注：当采用引气剂及较高砂率的泵送混凝土且无实测数据时，表中C50C60的 E.值应乘以折减系数0.95,

E.值应乘以折减系数0.95。

表3.2.2钢材的强度设计值（MPa

纯表 3. 2. 2

表3.2.3钢材的强度设计值（MPa

续表 3. 2. 3

注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较 厚板件的厚度，

3.2.4钢梁及连接件的焊接应符合下列规定：

3.2.4钢梁及连接件的焊接应符合下列规定： 1手工焊接采用的焊接材料应符合现行国家标准《碳钢焊 条》GB5117或《低合金钢焊条》GB5118的规定。选用的焊条型 号应与主体金属性能相适应。 2自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金属 性能相适应，并应符合国家现行相关标准的规定。

1高强度螺栓、螺母、垫圈应符合现行国家标准《钢结构用高 强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231或 《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632的规定。 2高强度螺栓的预拉力设计值Pa应按表3.2.5采用。 3高强度螺栓连接的钢材 面抗滑移系数宜采用0.45。

表3. 2. 5高强螺栓的预拉力设计作

3.2.6构件中设置的栓钉应符合现行国家标准《电弧螺柱焊用圆 柱头焊钉》GB/T10433的规定。栓钉的力学性能应符合表3.2.6 的规定。

表3.2.6栓钉的力学性能(MPa

3.3.1钢筋混凝土及预应力混凝土中的普通钢筋宜选用HPB300 HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500和RRB400钢筋，并应符合 现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB 1499.1或《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2 的规定。 3.3.2普通钢筋的抗拉强度标准值应具有不小于95%的保证率。 普通钢筋的抗拉强度标准值f.应按表3.3.2.采用

表3.3.2普通钢筋抗拉强度标准值

3普通钢筋的抗拉强度设计值fsd和抗压强度设计值fsd应 3. 3. 3 采用。

表3.3.3普通钢筋抗拉、抗压强度设计值（MPa）

注：1钢筋混凝土轴心受拉和小偏心受拉构件的钢筋抗拉强度设计值大于 330MPa时，应按330MPa取用；在斜截面抗剪承载力、受扭承载力和冲切 承载力计算中垂直于纵向受力钢筋的箍筋或间接钢筋等横向钢筋的抗拉 强度设计值大于330MPa时，应按330MPa取用。 2构件中配有不同种类的钢筋时，每种钢筋应采用各自的强度设计值。 4普通钢筋的弹性模量E.应按表3.3.4采用

表3.3.4普通钢筋的弹性模量（MPa）

丝，中、小型构件或横问预应力筋也可选用精轧螺纹钢筋。 钢绞线应满足现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》 GB/T5224的要求，钢丝应满足现行国家标准《预应力混凝土 用钢丝》GB/T5223的要求，精轧螺纹钢应满足现行国家标准 《预应力混凝土用螺纹钢筋》GB/T20065的要求。 无粘结钢绞线应满足现行行业标准《无粘结预应力钢绞线》 IG161的要求，成品与非成品体外索的保护应满足相关规范的

预应力筋的抗拉强度标准值应具有不小于95%的保证率。 预应力筋的抗拉强度标准值f应按表3. 4.2采用。

3.4.2预应力筋的抗拉强度标准值应具有不小于95%

3.4.2预应力筋的抗拉强度标准值应具有不小于95%的

表3.4.2预应力筋抗拉强度标准值（MPa）

3体内有粘结预应力筋的抗拉强度设计值fp和抗压强度设 fea应按表 3. 4. 3 采用

3.4.3体内有粘结预应力筋的抗拉强度设计值f叫和抗压强度设 计值 fa应按表 3. 4. 3采用。

表3.4.3预应力筋抗拉、抗压强度设计值（MPa

续表 3. 4. 3

4.4体外无粘结预应力筋的极限应力设计值pu，d应采用预应 的极限应力除以考虑材料性能、结构体系等因素的分项系数 ,pu可取 1. 2。 4. 5预应力筋的弹性模量 E.应按表 3. 4. 5 采用

表3.4.5预应力筋的弹性模量（MP

对有特殊要求结构的设计使用年限，可在上述规定基础上经技术经济论证后 予以调整

1组合梁各跨跨中及中间支座处的混凝土桥面板有效宽度 b（图4.1.5)应按下列公式计算，且不应大于混凝土桥面板实际 宽度：

b.=bobei bei=Lci/6

式中：bo一 钢梁腹板上方最外侧剪力连接件中心间距（mm）； bci一年 钢梁腹板一侧的混凝土桥面板有效宽度（mm）。其中 6：为最外侧剪力件中心至相邻钢梁腹板上方的最外 侧剪力件中心距离的一半或最外侧剪力件中心至混 凝土桥面板自由边的距离； Lci一一等效跨径（mm），简支梁应取计算跨径，连续梁应按图 4.1.5(a)选取。 2简支梁支点和连续梁边支点处的混凝土桥面板有效宽度 b。应按下列公式计算：

b.=bo+Zbci β;=0.55+0.025Lc.i/b,≤1.0

3混凝土桥面板有效宽度6。沿梁长的分布可假设为如图 4.1.5(b)所示的形式。 4预应力组合梁在计算预加力引起的混凝土应力时，预加 力作为轴向力产生的应力可按实际混凝土桥面板全宽计算；由 预加力偏心引起的弯矩产生的应力可按混凝土桥面板有效宽度 计算。 5对超静定结构进行整体分析时，组合梁混凝土桥面板有效 宽度可取实际宽度。

(b)有效宽度沿跨长分布

混凝土桥面板等效跨径及有效宽度示

4.1.6预应力钢一混凝土组合梁在正常使用极限状态计算中，预 应力损失计算应包括下列内容： 1体内布置钢束应力损失因素： 预应力筋与管道壁之间的摩擦 Q11； 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩 612； 预应力筋与台座之间的温差 613;

1体内布置钢束应力损失因素 预应力筋与管道壁之间的摩擦 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩 预应力筋与台座之间的温差

材料的弹性压缩 6143 预应力筋的应力松弛 015； 混凝土的收缩和徐变 016。 2体外布置钢束应力损失因素： 转向构造和锚固构造管道壁摩擦阻力 Q11； 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩 12； 材料的弹性压缩 014； 预应力筋的应力松弛 15； 混凝土的收缩和徐变 16。 3应计入预应力筋与锚圈口之间的摩擦等因素引起的预应 失。 4计算混凝土收缩徐变因素引起的预应力损失时，应计入销 对混凝土的约束作用。 5预应力损失宜根据试验确定，当无可靠试验数据时，体内酉 束各类因素引起的预应力损失计算可按现行行业标准《公路 凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62的相应规定 7 混凝土收缩徐变可按现行行业标准《公路钢筋混凝土及预 E 汽

1计算组合梁由于均匀温度作用弓引起的效应时，应从受到 约束时的结构温度开始，计算环境最高和最低有效温度的作用 效应。当缺乏实际调查资料时，最高和最低有效温度标准值可 按现行行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60取值。材 料线膨胀系数应按本规范第3.1.6条和第3.2.7条的规定取 值。 2计算组合梁由于梯度温度引起的效应时，宜采用表4.1.8 所示的竖向温度梯度分布形式。

4.2承载能力极限状态计算

注：1表中所列大、中、小桥系按现行行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD6 中的单孔跨径确定，对于多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准；本表冠以 “重要”的中桥和小桥，系指高速公路和一级公路上、国防公路上、城市快速 路上、主干路和交通特别繁忙的城市次干路上的桥梁。 2对有特殊要求的桥梁，其设计安全等级可根据具体情况另行确定。 2钢一混凝土组合梁的承裁能力极限状态计算应采用下式

当采用预应力的超静定结构时，应采用下式：

YoSud+YpS

件承载力计算时，作用（或荷载）的效应组合应采用现行行业标准 《公路桥涵设计通用规范》TGD60的基本组合；当进行倾覆稳定 计算和疲劳计算时，作用的效应组合应采用标准组合。

4.3正常使用极限状态验算

1由汽车荷载（不计冲击力）所引起简支或莲续梁的竖向挠 度，不应超过计算跨径的1/600；梁悬臂端部的竖向挠度不应超过 悬臂长度的1/300。 2当结构自重和静活载产生的挠度超过计算跨径的1/1600 时，桥跨结构应设置预拱度，其值等于结构重力和1/2静活载所产 生的竖向挠度和，预拱度线形应采用平顺曲线。

持久状况及短暂状况应力验算

4.4.1对短暂状况的设计，应计算构件在制作、运输及安装等施 工阶段由自重、施工荷载等引起的应力，并不应超过本节规定的限 值。施工荷载除有特别规定外，均应采用标准组合；温度作用效应 可按施工时实际温度场取值；动力安装设备产生的效应应乘以相 应的动力系数。

1混凝土构件正截面的最大压应力不宜天于0.50fck。 2钢结构应力不应大于75%的强度设计值，且应满足稳定 的要求。 3体内钢束（钢绞线、钢丝）最大拉应力不应大于0.65fpk。 4体外钢束（钢绞线、钢丝）直线段最大拉应力不应大于 0.60fpk

1混凝土构件正截面的最大压应力不宜大于0.70fck。 2钅 钢结构应力不应大于80%的强度设计值，且应满足稳定 的要求。 3体内钢束（钢绞线、钢丝）张拉控制应力不应大于0.75fk。 4

式中:Yqf 抗倾覆稳定系数，不应小于2.5 Ssk—不平衡作用效应的标准组合; 一平衡作用效应的标准组合。

装修施工组织设计 Yaf Ssk

1验算倾覆稳定的汽车荷载应采用现行行业标准《公路桥涵 设计通用规范》JTGD60或《城市桥梁设计规范》CJJ11中的车道 荷载，集中荷载标准值应乘以1.2的系数。 2汽车荷载横向应按相应规范的最不利位置布置，多车道桥 梁汽车荷载产生的效应不得折减。 3汽车荷载应计入冲击作用。 4应计入风荷载与汽车荷载的共同作用。

4.6. 4连接件的疲劳验算应符合本规范第 7.3节的规定

表 5. 1. 1板件宽厚比

续表 5. 1. 1

注：表中α为钢梁受压高度的比例系数，可近似采用下列各式计算 正弯矩作用区段，塑性中和轴在钢梁截面内时：

生：表中α为钢梁受压高度的比例系数，可近似采用下列各式计 正弯矩作用区段消防标准规范范本，塑性中和轴在钢梁截面内时：

中：Ast、Asb 分别为钢梁上翼缘、下