第3·1·1条升板结构根据柱网尺寸、荷载大小、刚度和 开洞要求及施工条件，可采用钢筋混凝土和预应力混凝土平板、密 肋板及格梁板等型式。 第3·1·2条钢筋混凝土平板的厚度，不应小于柱网长边 尺寸的1/35；密肋板的肋高（包括面板厚度），不应小于柱网长边 尺寸的1/30；格梁板梁高（包括面板厚度），不应小于柱网长边尺 寸的1/20。 第3·13条板在提升和使用阶段的计算，应按板的纵横 两个方向进行。 提升阶段板的安全等级，可降低一级，但不得低于三级。 第3·1·4条密肋板的肋间距、高度、宽度及面板厚度符 合构造要求时，其内力可采用T形截面特征按平板计算。 第3·1·5条常用矩形柱网平板、密肋板和格梁板的内力 可按本章规定的简化方法计算；对柱网较特殊的板、受集中荷载 及开孔的板，可应用有限元等方法作专门分析计算

第3·21条提升阶段板的内力设计值St：应按下式计算 S,= （ cCGk cQCcQQck） ·K C,Wt (3· 2· 1) 式中 板自重作用分项系数，应为1.2； CQ 板上施工荷载与堆砖荷载作用分项系数，应为1：4： 提升差异作用分项系数，应取1.25； GK 板自重标准值（kPa）；

第3·2：1条提升阶段板的内力设计值S：应按下式计算 S,= （ cCGk cQCcQQck） ·K C,Wt (3· 2: 1) 式中 板自重作用分项系数，应为1.2； 板上施工荷载与堆砖荷载作用分项系数，应为1：4 1 提升差异作用分项系数，应取1.25； GK 板自重标准值（kPa）；

QcK 楼板上的施工荷载，宜取0.5kPa，层板施工伺 载宜取小于1.5kPa，当采用升提或升滑施工时口 取2.5kPa：若有堆砖荷载则另加，其堆砖荷载值 不宜大于 0. 5kPa; W，一一板的提升差异值或搁置差异值，按本章规定取用 K一一动力系数，应取1.2： CG、CcQ、Ci一一分别为板自重、施工荷载和提升差异的作用效应 系数。 第3·2·2条提升阶段，板的纵横两个方向的弯矩，可采 用等代梁法按下列规定进行计算： 一、等代梁的计算跨度，应取柱子中心线之间的距离。相应 的计算宽度应取垂直于计算跨度方向的两相邻区格板中心线之间 的距离（图3·2·2)。

装修设计教程图3·2·2板带划分及等代梁 (a）平板和密肋板； （b）格梁板 1一柱上板带；2一跨中板带；la、lg一等代梁计算跨度； b、bu一等代梁计算宽度 、短期荷载作用下等代梁的刚度可按下式计算：

图3·2·2板带划分及等代梁 (a）平板和密肋板；（ (b）格梁板 1一柱上板带；2一跨中板带；、一等代梁计算跨度； b、b一等代梁计算宽度 期荷载作用下等代梁的刚度可按下式计算：

B=0. 85Eclb

式中　E。—一板的混凝土弹性模量; Ib一一等代梁的截面惯性矩。 三、等代梁截面惯性矩应按下列规定确定： 1．平板的等代梁截面惯性矩应按下式计算：

I b= 12 + 12

冲hs 平板的截面高度

2.密肋板的等代梁截面惯性矩，应取计算宽度范围内所有肋 按T形截面计算的惯性矩之和。格梁板的等代梁截面惯性矩，应 取柱轴线两侧板中心线范围内的T形截面主梁惯性矩与次梁惯 性矩之和。密肋板肋的翼缘计算宽度和格梁板主梁及次梁的翼缘 计算宽度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》的有关规 定； 3.当采用预制混凝土模壳时，其混凝土强度等级不应低于 C15。当预制模壳的混凝十强度等级不小于密肋板或格梁板的0.6 时，可考虑模壳与板的共同工作。 第3·2·3条当按等代梁法计算提升差异内力时，对一般 提升法，提升差异内力应为分别计算仪由任一支座提升差异 10mm产生的内力；对盆式提升法，提升差异内力应按设计盆曲线 并考虑任一支座提升差异5mm产生的内力。提升差异内力应按 本规范附录一的有关公式计算确定。 第3·2·4条平板和密肋板的等代梁弯矩设计值，可按表 3·2·4的比例分配给柱上板带和跨中板带。

平板与密肋板柱上板带和跨中板带弯矩分配比例

注：在总弯矩量不变的条件下，必要时允许将柱上板带负弯矩的10%分配给 板带

第3：2：5条两个方向主次梁相互垂直，且相邻主梁间仅 布置两根次梁的格梁板，其等代梁弯矩设计值应分别按下列公式 分配给主次梁；

Mm ZE.Im+ZaEels aEl Ms= Em+ M aE.ls

(3. 2. 52)

式中M 格梁板的等代梁弯矩设计值； Mm 格梁板的主梁弯矩设计值； Ms 格梁板的次梁弯矩设计值： Im 格梁板的主梁的截面惯性矩： Is 格梁板的次梁的截面惯性矩； & 弯矩分配时次梁有效刚度系数，可按本规范附录三 取用。其他情况的格梁板可按交又梁结构计算。

GCGGk+ GCQQE+ sCWs+ EhCEhEhk (3: 3 12)

式中。一 风荷载作用分项系数，应取1.4; 板就位差异作用分项系数，应取1.25； 活荷载作用分项系数，当活荷载小于4kN/m时取 Q 1.4，否则取1.3; Eh一 水平地震作用分项系数，应取1.3； P 风荷载组合系数，应取0.85； Qk一 活荷载标准值（kPa）； W 就位差异值。一般方法提升的就位差异值取5mm， 当采用盆式搁置的就位差异值取3mm；

k一 一风荷载标准值（kPa）； Qε一一活荷载地震组合值。对按实际情况计算的活荷载取 100%；按等效楼面均布活荷载计算的书库、档案库 取80%，一般股民用建筑取50%： Ek一 水平地震作用的标准值，按本规范第6·2·3条规 定进行计算； CG、Cs 分别为板自重和就位差异的作用效应系数： CQ一 活荷载作用效应系数； CEh一一水平地震作用效应系数； C。一一风荷载作用效应系数。 第3·3·2条使用阶段板的重力（不考虑动力系数）及就 立差异所产生的内力，仍可按本章写3·2·2条、第3·2·3条 勺规定进行计算。 第3·3·3条当垂直荷载作用下的平板和密肋板，采用经 验系数法计算使用阶段板的内力时，应符合下列要求： 一、活荷载为均布荷载，且不大于恒荷载的三倍； 二、在使用阶段每个方向至少应有三个连续跨； 三、任一区格内的长边与短边之比不应大于1.5； 四、在同一方向上的最大跨度与最小跨度之比不应大于1.2 第3·3·4条按经验系数法计算时，应先算出除板所受的 重力外的所有垂首分布活荷载产生的板的总弯矩设计值，然后按 表3·3·4确定柱上板带和跨中板带的弯矩设计值。 对方向板的总弯矩设计值。应按下式计算

对9方向板的总弯矩设计值，应按下式计算：

2bc qbx (ly 3 My= 8

同；当无柱帽时取零； 1 垂首分布活荷载设计值（kPa）

经验系数法板带弯矩值

注：①在总弯矩量不变的条件下，必要时允许将柱上板带负弯矩的10%分配给 跨中板带。 ②表3·3·4为无悬臂板的经验系数，对较小悬臂板仍可采用，当悬臂较大 且其负弯矩大于边支座截面负弯矩时，应计算悬臂弯矩对边支座与内跨 的影响。 第3·3·5条当不符合本规范第3·3·3条中任一款的平 反和密肋板以及格梁板，均可采用等代框架法按下列规定进行计

第3·3·5条当不符合本规范第3·3·3条中任一款的 和密肋板以及格梁板，均可采用等代框架法按下列规定进行

图3·3·5平板、密肋板及格梁板的等代框架 1一中间框架；2一边框架；lx、lv一等代框架梁计算跨度： bx、by一等代框架梁计算宽度

兮度方向的两个相邻区格板中心线之间距离（图 句力作用下其计算宽度按本规范第6·2·5条采用； 二、平板与密肋板的等代框架梁、柱以及格梁板的等代框架 柱的线刚度，应按本规范第6·2·6条和第6·2·7条规定计算。 洛梁板的等代框架梁一般不考虑柱帽的作用，梁刚度可按本规范 第3·2·2条规定计算； 三、宜虑活荷载的不利组合。 第3·3·6条由等代框架法计算的弯矩，应按以下规定进 行分配： 一、当平板与密肋板的任一区格长边与短边之比不大于2时： 仍可按表3·2·4比例分配给柱上板带和跨中板带。对有柱帽的 等代框架，其支座负弯矩应取刚域边缘处的值（图3·3·6），然 后分配给柱上板带和跨中板带； 二、格梁板的等代框架弯矩，可按公式（3·2·5一1）和 （3·2·5一2）分配给主梁及次梁

图3·3·6有柱帽等代框架梁在垂直荷载作用下支座弯矩取值 b一刚域区

第3·3·7条当有柱帽时，由本规范第3·3·4条和第3·3 6条第一款所算得的各板带弯矩,除边支座和边跨跨中外,均应乘以0.8 系数。按本规范第3·3·2条算得的支座弯矩也应乘以0.8系数。 密肋极各板带内的弯矩，可按肋的刚度大小分配。 第3·3·8条由水平荷载产生的内力，应根据有关规范规 定组合到柱上板带或格梁板的主梁上。有柱帽的平板、密肋板： 支座负弯矩应取梁刚域边缘处的值（图3·3·8）。

图3·3·8有柱帽等代框架梁在水平荷载作用下支座弯矩取值 Mr1、Mr2一等代框架梁刚域边缘处的弯矩值； M1、M2一等代框架梁左、右端的弯矩设计值； 1一柱距

第3·4：1条临时划分的提开单元之间，板可预留宽为1 1～1/3板跨的后浇板带，待板就位固定后再灌筑混凝土，其连接 钢筋应适当加强并有足够的搭接长度。 第34·2条密肋板的肋净距不宜大于800mm，肋宽不宜 小于80mm，肋高不宜大于肋宽的3倍。密肋板的现浇面板厚度不 宜小于40mm。 第3·4·3条板内钢筋应由提升与使用两个阶段计算所得 内力设计值的较大值决定。 第3·4·4条在配置柱帽处的负弯矩钢筋时，不考虑后浇 住帽的作用，仍采用板的有效高度计算。 板内钢筋的配置应符合下列规定： 一、平板或密肋板按两个方向的柱上板带和跨中板带配置。 二、格梁板也应按两个方向的主梁及次梁配筋。支承于格梁 上的板按多区格连续板计算与配筋。当采用预制钢筋混凝土模壳

壳组成的迭合截面配筋，同时应满足施工阶段的需要。 三、平板内的钢筋形式，可按本规范附录二附图2·1配置 第3·4·5条密肋板在柱帽区宜做成实心板，在胁中配有 负弯矩钢筋的范围内，宜配置构造用的封闭箍筋。箍筋直径不应 小于4mm，间距不应大于肋高，且不应大于250mm。 密肋板主筋的配置长度可采用平板的规定。密肋板面板应配 置双向钢筋网，其直径不小于4mm，间距不大于30mm。 第3.4.6条平板边缘上、下应各设置一根直径不宜小于 16mm的通长钢筋，也可利用原有配筋拉通：密板的边肋上下应 至少各设二根首径不小于16mm通长钢筋，并配置构造用的封闭 箍筋。 第34·7条板面有集中荷载时，其配筋应由计算确定。当 楼板上某区格内的集中荷载设计值不大于该区格内均布活荷载设 计值总量的10%时，可按荷载折算总量为F，的折算均布活荷载 设计值进行计算

F, = 1. 1(F + F.)

式中　F一一某区格内的集中荷载设计值; F。一一某区格内的均布活荷载设计值总量。 第3·4·8条平板和密肋板需升孔时，其配筋应由升孔板 的内力设计值计算确定。当满足下列要求时，仅需在板孔周边补 足被孔洞截断的钢筋，而可不作专门计算： 一、在两个方向的跨中板带公共区内，孔的边长不应大于孔 洞所在区格短边尺寸的1/2.5： 二、在两个方向的柱上板带公共区内，孔的边长不应大于孔 洞所在区格的短边尺寸的1/20，但柱帽区不得开孔； 三、在一个方向的跨中板带和另一个方向的柱上板带公共区 内，孔的边长不应大于孔洞所在区格的短边尺寸的1/8; 四、孔洞间的净距，不应小于孔的最大尺寸的三倍， 当上述孔洞边长大于1m时或截断密肋板的肋时，应在孔的

第4·1·1条升板结构可根据工程的场地和设备条件，选 用现浇或预制钢筋混凝十柱。 预制柱高度与截面较小边尺寸之比，不宜大于50。 第4：1·2条升板结构的柱应按提升阶段和使用阶段进行 计算。预制样还应进行吊装阶段的验算 提升阶段的柱应按实际的提升程序，对搁置状态和正在提升 的状态进行群柱稳定验算。各柱尚应进行偏心受压承载力验算。 使用阶段的柱应按框架柱进行设计。 第4：1：3条升板结构耗采用接耗时，接头部位应进行准 载力验算，接头及其附近区段内截面的承载力应不小于该截面计 算承载力的1.3倍。 第4·1·4条升板结构抗震设计时，柱的内力设计值由本 章第二节及第三节叠加后应按现行国家标准《建筑抗震设计规 范》进行效应组合和调整。柱的截面和配筋，应该现行国家标准 《混凝土结构设计规范》有关规定进行设计和计算

第4·2·1条升板结构在提升阶段应对各个提升单元进行 群柱稳定性验算。其计算简图可取一等代悬臂柱，其惯性矩为这 个提升单元内所有单柱惯性矩的总和，并承担单元内的全部荷载。 第4·2·2 条升板结构柱的群柱稳定性应由等代悬臂柱偏

公距增人系数验算确定。偏心距增人系数为负值或人于3时，应 首先改变提升工艺，必要时再加大柱截面尺寸或改进结构布置。偏 心距增大系数应按下式计算，

式中F 折算何载修止系数，宜取1.10； lo一一计算长度，可按本规范第4·2·3条采用； F一 提升单元内等代悬臂柱总的折算垂直荷载，可按本 规范第4·2·4条计算； Qa 升板结构柱提升阶段实际工作状态的系数，根据偏 心距与柱截面高度之比可按表　4·2·2取用;

①eo为偏心距，取式（4·2·5）计算的柱底最大弯矩值与柱底以上的板 柱、提升机等重力设计值及其它荷载设计值总和之比值；

E一一验算状态下柱底的混凝土弹性模量;采用预制柱时， 可根据混凝土强度等级按有关规范查用；采用升提 或升滑法的柱时，可根据当时混凝土的抗压极限强 度确定； 一一提升单元内所有单柱柱底混凝土截面惯性矩总和； 变刚度等代悬臂柱的截面刚度修正系数； 当采用预制柱时取1.0：

第 4·2·3条提升阶段柱的计算长度应按下式计算：

但对下列情况应作相应修改：

一、若下面一层或数层的板已就位且板柱节点已形成可靠的 刚接时，柱底可取最高刚接层的层高一半处（图4·2·3一3、图 4·2·3一4)，其计算长度可按下式计算：

式中Hn1 柱底以上的悬臂柱高度。其垂直荷载、风荷载及验 算截面均以相应的柱底计算。 当后浇柱帽的强度达到10MPα时，柱底位置取在该层层高 的一半处;

当有柱帽节点，但未浇筑柱帽前把全部柱与板进行符合无柱 帽节点要求的可靠焊接时，柱底位置取在该层层高的1/4～1/3 处；

图4·2·3一3一层或数层节点刚接后 搁置状态时柱的计算简图

图4·2·3一4一层或数层节点刚 妾后正在提升状态时柱的计算简图

二、当一个提升单元有对称布置的内筒体或在两个方向均有 在施工阶段可起剪力墙作用的墙体（其间距不应大于横向尺寸的 三倍），并在提升和搁置状态均至少有一层楼板与其可靠莲接 时，柱计算长度可按下式计算：

式中μ一一计算长度系数。其值与内竖筒或剪力墙的刚度及连 接位置有关，可按本规范附录五取用。 三、当采用上承式承重销搁置板时，应每层板用搬块紧以 传递水平力，否则应按受荷最大的单柱进行稳定性验算。 第4·2·4条验算搁置状态的群柱稳定性时，折算荷载应 按下列公式计算：

F=4 ZGoiβi+Go+G。 i=1 Hc Goc= cg oiHc H

若验算一层（或叠层）板止在提升而其他各层处于搁置状态 的群柱稳定性时，折算荷载应按下式计算：

Fc=Go1 1+Goiβi+G+G

中n一 层数； Goi一一永久或临时搁置的第i层板所受的重力设计值和按 实际情况采用的其他荷载设计值。屋面施工荷载标 准值，对预制柱升板取0.5kPa，升提、升滑法取 1.5kPa，楼面施工荷载在一般情况下可不计入； Goc 折算的柱重力总和； G。1一 正在提升的一层板（或叠层提升的数层板）所受的 总重力及按实际情况采用的其他荷载，荷载取值与 G。i相同，不乘动力系数; G。一一提升单元内直接放在每个柱上的提升机等设备的重 力设计值总和； βi一一搁置折算系数，当柱无侧向支承时按表4·2·4一1 采用；

注：Hi为第i层板永久或临时搁置处的高度。

H1为验算正在提升状态时被正在提升的一层板（或叠层提升的数层板） 的高度。

柱重力折算系数，当柱无侧向支承时取0.315；若柱 与内竖筒简或剪力墙有连接时取0.385； go1一 提升单元内所有单柱单位长度的重力设计值总和： H。一一柱底截面以上的柱全高。 第4·2·5条升板结构柱由本规范第4·2·6条确定的风 以及柱竖向偏差所产生的柱底最大弯矩M可按下式计算：

M=W,Hn+oH。+ 1000GoiH i

式中W;一一第i层板处所受的集中风荷载设计值的总和 （包括该层板上墙体、堆砖所受的风荷载）； 提升单元内全部柱所受均布风荷载设计值， 当柱较高时尚应考虑风荷载沿高度的变化； Goi， Hi1 分别按本规范第4·2·4条采用，当验算正 在提升的状态时，也相应取第4·2·4条的 G。与 Hn1 。

第4·2·6条升板结构柱提升阶段风荷载的标准值一般可 取七级风的风荷载（风压值为0.18kPa）。大于上述风级时，应暂 停提升并采取相应措施，确保群柱的稳定性， 当该提升单元有外墙体时，在顶层板以上应采用各柱风荷载

的总和，在层板以下应采用墙和柱实际所受的风荷载。 第4·2·7条升滑、升提施工的劲性钢筋混凝土柱的钢骨 架，尚应按现行国家标准《钢结构设计规范》验算单柱的承载力 和稳定性（格构式偏心受压构件弯曲平面内的整体稳定性、单肢 稳定性及缀材的承载力）。钢骨架的柱高为Hn1（本规范附图4· 1），计算长度可取为3sHnl。当劲性钢筋混凝土柱与预制钢筋混凝 上柱莲接时，锅骨架柱计算长度可取2.5dHn1～3.6gHnl：当计算 长度大于2sHnl时取2sHnl。停歇孔处以外的缀材可采用钢筋缀 条。 第4·2·8条采用升提或升滑施工时应符合墙体稳定性的 要求，其悬臂高度不应大于表4·2·8的允许值。

墙体允许悬臂高度[H

当墙面开孔时（图4·2·8一1），表4·2·8中的墙体充许悬 臂高度应乘以下折算系数w：

式中1一一 柱距； bn一一该柱距中墙的净宽度； w一一墙面开孔率。 墙体的悬臂高度，当墙体与楼板无可靠连接时，取墙体基础 顶面或混凝土地坪面至墙体顶面间的距离；当有可靠连接时，取 与墙体莲接的最高一层楼板与次一层楼板之间中点至墙体顶面间 的距离（图4·2·8一2)

图4·2·8一2中的（6）、（c）、（d）三种情况的墙体与板应有 可靠的连接，其间距不应大于柱距或6m。 第4·2·9条楼板与墙体间的连接件在施工阶段应按承受 体充许悬臂高度范围内的风荷载进行抗拉、抗压、抗剪承载能 力验算，并应对墙体莲接点处的混凝土进行局部挤压承载力验算， 验算时可取七级风的风压值为0.18kPa。 第4·2：10条升提或升滑施工的墙体在施工阶段还应按 钢筋混凝土受弯构件进行承载力验算。若所需配筋过多，宜采取 收变提升程序，增加连接等措施。 不开孔墙体承载力验算时每米宽应的弯矩m，应按下式计

开孔墙体承载力验算时每米宽度的弯矩，应按下式计算：

式中　の一一风荷载设计值。 第4·2·11条升板结构在提升阶段尚应对单柱进行承载 力验算； 单柱的内力设计值S由下式计算确定：

GGk+ ( coCcoQck+ CWk)

式中 C 自重作用分项系数，应取1.2： Q 施工活荷载作用分项系数，应取1.4； 风荷载组合系数，应取0.85； Gk 单柱所承担的板、柱及其节点的自重标准值 (kPa); 单柱所承担的施工活荷载标准值（kPa）； Wk一一单柱所承担的风荷载标准值（kPa); CG、CcG、C一一分别为自重、施工活荷载等作用效应系数。 单柱的轴力设计值应按实际的垂直荷载计算，单柱的弯矩设 十值采用式（4·2·5）并乘以偏心距增大系数，在提升单元内按 各柱的刚度分配确定。

第4·3·1条使用阶段柱的内力设计值Sc应按下列么 算：

式中Gk一一板、柱及板柱节点目重标准值（kPa）； CG一一板、柱及板柱节点自重作用效应系数。 第4·3·2条对非抗震设计的升板结构，按经验系数法计 算时，板柱节点处上柱和下柱弯矩设计值之和M。可采用以下数 值：

设备安装施工组织设计 按本规范第3·3·4条计算的板总弯矩设计 直。中柱或边柱的上柱和下柱的弯矩设计值 可根据式（4·3·2）的值按线刚度分配

开板结构按等代框架法计算时，柱上端及下端弯矩设计值取 实际计算结果。当有柱帽时，柱上端的弯矩设计值取柱刚域边缘 处的值。 第4·3·3条使用阶段柱应分别对最不利荷载组合下内力 最大的截面和被孔洞削弱的截面应进行承载力计算。 第4·3·4条劲性钢筋混凝土柱应按专门的规范进行设计 计算。使用阶段验算时，若柱配筋率在5%以下时，可按钢筋混 凝土柱验算。

第5·1·1条板柱节点的选型应以安全可靠、经济合理、施 工方便为原则，并应满足建筑功能的要求，一般可采用后浇柱帽 节点，如首线型、折线型、圆锥型等型式，和无柱帽节点，如承 重销、剪力块及暗销等型式。 无柱帽节点宜用于密肋板和格梁板，当用于平板时，板内应 采用型钢提升环。 第5·1·2条后浇柱帽节点中的板与柱应有可靠的刚性连 接措施（图5·1·2）并按下列要求进行验算：

图5·1·2后浇柱帽节点 板柱连接件；2一承重销；3一齿槽

一、柱帽尺寸应根据现行国家标准《混凝土结构设计规范》规 定由板冲切承载力验算确定。其荷载计算应考虑板的重力、使 用荷载及水平荷载；

、柱帽中的承重销可按本规范第5·2：6条进行承载力验 算。其荷载计算应考虑板的重力、施工荷载以及就位差异所产生 的反力，计算时可不考虑动力系数； 三、后浇柱帽与柱之间的齿槽应能承受板的重力以外的全部 荷载。齿槽抗剪承载力应按下式计算：

It<1. 5ft · n · ut · ht/ RE

中V一 齿槽承受的总剪力设计值（包括水平荷载按本规范 第5·1·6条算得的附加剪力）； ft一 后浇柱帽混凝土抗拉强度设计值； n一 齿槽数量高速标准规范范本，一般可取3～4； ut 每个齿槽外口周边长度； ht 每个齿槽高度，一般可取80一100mm; RE 承载力抗震调整系数。非抗震节点取1.0，抗震节点 取 1. 125。 四、后浇柱帽上口与柱连接处，应根据板柱间传递的不平衡 矩验算板柱连接件的大小及连接焊缝。 每热板程接件和俱缝所受的内五可按下式注管

四、后浇柱帽上口与柱连接处，应根据板柱间传递的不平衡 弯矩验算板柱连接件的大小及连接焊缝。 每块板柱连接件和焊缝所受的内力可按下式计算：