5.1.1土钉支护的设计应包括下列内容： 1 根据工程类比和工程经验，初选支护各部件的尺寸和材料 参数； 2 进行计算分析，主要有： 1）支护的内部整体稳定性分析与外部整体稳定性分析 2）土钉的设计计算； 3）喷混凝土面层的设计计算，以及土钉与面层的连接计 算； 通过上述计算对各部件的初选参数作出修改和调整，给出施 工图； 对重要的工程，宜采用有限元法对支护的内力与变形进行分 析； 3根据施工过程中获得的量测监控数据和发现的问题，进行 反馈设计。

5.1.2土钉支护的整体稳定性计算和土钉的设计计算采用总安

喷混凝土面层的设计计算，采用以概率理论为基础的结构极 限状态设计方法，设计时对作用于面层上的土压力，应乘以荷载分 项系数1.2后作为计算值，在结构的极限状态设计表达式中，应考 虑结构重要性系数。

5.1.3土钉支护设计应考虑的荷载除土体自重外，还应包

物基础和地下构筑物所施加的荷载饮用水标准，并按荷载的实际作用值作为 标准值。当地表荷载小于15kN/m时则按15kN/m取值，此外， 当施工或使用过程中有地下水时，还应计入水压对支护稳定性、土 钉内力和喷混凝土面层的作用。 5.1.4土钉支护设计采用的土体物理力学性能参数以及土钉与 周围土体之间的界面粘结力参数均应以实际测试结果作为依据， 取值时应考虑到基坑施工及使用过程中由于地下水位和土体含水 量变化对这些参数的影响，并对其测试值作出偏于安全的调整。

5.1.4土钉支护设计采用的土体物理力学性能参数以

围土体之间的界面粘结力参数均应以实际测试结果作为依据 值时应考虑到基坑施工及使用过程中由于地下水位和土体含： 变化对这些参数的影响，并对其测试值作出偏于安全的调整

表5.1.5 界面粘结强度标准值

注：表中数据作为低压注浆时的极限粘结强度标准值

5.1.5土的力学性能参数c、9、土钉与土体界面粘结强度t的计 算值取标准值，界面粘结强度的标准值可取为现场实测平均值的 0.8倍。以上参数应按不同土层分别确定。进行初步设计时，界面 粘结强度的标准值可参照表5.1.5的数据取值。 5.1.6土钉支护的设计计算可取单位长度支护按平面应变问题 进行分析。对基坑平面上靠近凹角的区段，可考虑三维空间作用的 有利影响，对该处的支护参数（如土钉的长度和密度）作部分调整

5.1.6土钉支护的设计计算可取单位长度支护按平面应变问题 进行分析。对基坑平面上靠近凹角的区段，可考虑三维空间作用的 有利影响，对该处的支护参数（如土钉的长度和密度）作部分调整。

对基坑平面上的凸角区段，应局部加强。

5.2.1主要承受土体自重作用的钻孔注浆钉

1土钉钢筋用直级或1级热轧变形钢筋，直径在18～32mm 的范围内； 2土钉孔径在75～150mm之间，注浆强度等级不低于 12MPa，3天不低于6MPa; 3土钉长度1与基坑深度H之比对非饱和土宜在0.6到 1.2的范围内，密实砂土和坚硬粘土中可取低值；对软塑粘性土， 比值1/H不应小于1.0。为了减少支护变形，控制地面开裂，顶部 土钉的长度宜适当增加。非饱和土中的底部土钉长度可适当减少。 但不宜小于0.5H；含水量高的粘性土中的底部土钉长度则不应 缩减； 4土钉的水平和竖向间距Sh和S宜在1.2～2m的范围内 在饱和粘性土中可小到1m，在干硬粘性土中可超过2m；土钉的竖 可间距应与每步开挖深度相对应。沿面层布置的土钉密度不应低 于每6m一根； 5喷混凝土面层的厚度在50～150mm之间，混凝土强度等 级不低于C20，3天不低于10MPa。喷混凝土面层内应设置钢筋 网，钢筋网的钢筋直径6～8mm，网格尺寸150～300mm。当面层 厚度大于120mm时，宜设置二层钢筋网。 5.2.2土钉钻孔的向下倾角宜在0～20°的范围内，当利用重力 可孔中注浆时，倾角不宜小于15°，当用压力注浆且有可靠排气描 施时倾角宜接近水平。当上层土软弱时，可适当加大下倾角，使十 插入强度较高的下层土中。当迁有局部障碍物时，充许调整钻孔 位置和方尚

图5. 2. 1 土钉支护

5.2.3土钉钢筋与喷混凝土面层的连接采用图5.2.3所示的方 法。可在土钉端部两侧沿土钉长度方向焊上短段钢筋，并与面层内 连接相邻土钉端部的通长加强筋互相焊接。对于重要的工程或支 护面层受有较大侧压时，宜将土钉做成螺纹端，通过螺母、楔形垫 圈及方形钢垫板与面层连接。

图5.2.3土钉与面层的连接

5.2.4土钉支护的喷混凝土面层宜插入基坑底部以下，插） 不少于0.2m：在基坑顶部也宜设置宽度为1～2m的喷混夜 顶。

顶。 5.2.5当土质较差，且基坑边坡靠近重要建筑设施需严格控制支 护变形时，宜在开挖前先沿基坑边缘设置密排的竖向微型桩（图 5.2.5），其间距不宜大于1m，深入基坑底部1~3m。微型桩可用无

变形时，宜在开挖前先基坑边缘设置密排的竖向微型桩（ .5），其间距不宣大于1m深入基坑底部1～3m。微型桩可用

缝钢管或焊管，直径48～150mm，管壁上应设置出浆孔。小直径的 钢管可分段在不同挖深处用击打方法置入并注浆；较大直径（大于 100mm）的钢管宜采用钻孔置入并注浆，在距孔底1/3孔深范围 内的管壁上设置注浆孔，注浆孔直径10～15mm，间距400～ 500mm。

图5.2.5超前设置微型桩的士钉支护

5.3支护整体稳定性分析

5.3.1土钉支护的内部整体稳定性分析是指边坡土体中可能出 现的破坏面发生在支护内部并穿过全部或部分土钉。假定破环面 上的土钉只承受拉力且达到按第5.4.5条所确定的最大抗力R， 按园弧破坏面采用普通条分法对支护作整体稳定性分析（图5.3. 1a），取单位长度支护进行计算，按下式算出内部整体稳定性安全 系数为：

c(W;+Q:)cosa; + tang+(R/S)sinβr · tang+Cj(A:/cosa;)+(Rr/Shk)cosβ [(W:+Q:)sina;]

W：、Q:一一作用于土条i的自重和地面、地下荷载；

图5.3.1内部整体稳定性分析

当有地下水时，在上式中尚应计入地下水压力的作用及其对 土体强度的影响。 作为设计依据的临界破坏面位置需根据试算确定，与其相应 的稳定性安全系数在各种可能的破坏面（图5.3.1b）中为最小 值,并不低于表 5. 3. 1 中规定的数值。

，3.1支护内部整体稳定性安全系

注：1.当支护变形较大会造成严重环境安全问题时，表中安全系数值 应增加0.1~ 0. 3。

5.3.2土钉支护还应验算施工各阶段的内部稳定性（图5.

此时的开挖已达该步作业面的深度，但这一作业面上的土钉尚未 设置或其注浆尚未能达到应有的强度。施工阶段内部稳定性验算 听需的安全系数可比表5.3.1中的数值低0.1～0.2，但不小于 1.1

图5.3.2施工阶段内部稳定性验笔

5.3.3土钉支护的外部整体稳定性分析与重力式挡土墙的稳定 分析相同（图5.3.3），可将由土钉加固的整个土体视作重力式挡 土墙，分别验算： 1整个支护沿底面水平滑动（图5.3.3a）； 2整个支护绕基坑底角倾复，并验算此时支护底面的地基承 载力（图5.3.3b）； 以上验算可参照《建筑地基基础设计规范》（GBJ7一89）中的 计算公式，计算时可近似取墙体背面的土压力为水平作用的朗金 主动土压力，取墙体的宽度等于底部土钉的水平投影长度。抗水平 滑动的安全系数应不小于1.2；抗整体倾复的安全系数应不小于 1.3.且此时的墙体底面最大竖向压应力不应大于墙底土体作为地 基持力层的地基承载力设计值于的1.2倍。 3整个支护连同外部土体沿深部的圆弧破坏面失稳（图5. 3.3c），可按5.3.1条的规定进行验算，但此时的可能破坏面在土 钉的设置范围以外，计算时式（5.3.1)中的土钉抗力为零，相应的 安全系数要求同表 5. 3. 1。

5.3.4当士体中有较薄弱的土层或薄弱层面时，还应考虑上部士 体在背面土压作用下沿薄弱土层或薄弱层面滑动失稳的可能性 （图5.3.4），其验算方法与5.3.3条中有关整个支护沿底面水平 滑动时相同

图5.3.3支护外部稳定性分析

5.3.4沿薄弱土层或层面滑动失

5.4.1土钉的设计计算遵循下列原则： 1 只考虑土钉的受拉作用； 2 土钉的设计内力按5.4.2条规定的侧压力图形算出； 3土钉的尺寸应满足设计内力的要求，同时还应满足5.3.1 条规定的支护内部整体稳定性的需要 5.4.2在土体自重和地表均布荷载作用下，每土钉中所受的最

5.4.2在土体自重和地表均布荷载作用下，每十钉

p= pi + pe

对于示>0. 05 的一般粘性±:

Pm = 0. 55k.YH

2c )YH ≤ 0. 55kYH

粘性土Pm的取值应不小于0.2YH。 图中地表均布荷载引起的侧压力取为

对性质相差不远的分层土体，上式中的0及?值可取各层土的 参数tgg、ci及按其厚度h；加权的平均值求出。 对于流塑粘性土，侧压力力，的大小及其分布需根据相关测试 数据专门确定。 当有地下水及其它地面、地下荷载作用时，应考感由此产生的 侧向压力，并在确定土钉设计内力N时，在式（5.4.2一1）和（5.

4.22)的侧压力p中计入其影响。

图 5. 4. 2侧压力的分布

F.dN≤1. 1 d,

F..dN i≥+ 元d,t

式中l,土钉轴线与图5.4.4所示倾角等于（45°十?/2)斜 线的交点至土钉外端点的距离；对于分层土体，中 值根据各层土的tang值按其层厚加权的平均值 算出； d。土钉孔径; t一一土钉与土体之间的界面粘结强度。 5.4.5对支护作内部整体稳定性分析时，土体破坏面上每一土

图 5.4.4 土钉长度的确定

到的极限抗拉能力R按下列公式计算，并取其中的最小值：

R元dtz πd? R=1.13 Jyk

对于靠近支护底部的土钉，尚应考虑破坏面外侧士体和喷 土面层脱离土钉滑出的可能，其最大抗力尚应满足下列条件：

R≤d,( l.)t + R

5.5喷混凝士面层设计

5.5.1在土体自重及地表均布荷载q作用下，喷混凝土面层所受 的侧向土压力力。可按下式估算：

po = (pol 十 pa) O

式中s为土钉水平间距和竖向间距中的较大值，单位为m p。按第5.4.2条确定。 当有地下水及其它荷载时，尚应计入这些荷载在混凝土面 产生的侧压。

，面层土压力的计算值按第5.1.条的原则确定，取荷载分项 为1.2。根据支护工程的重要性，当环境安全有严格要求时 结构的重要性系数为1.1~～1.2。

，作用于面层的侧向压力在同一间距内可按均布考虑，其反 土钉的端部拉力。验算的内容包括板在跨中和支座截面的受 在支座截面的冲切等。

5.5.4土钉与喷混凝土面层的连接，应

用。当用螺纹、螺母和垫板与面层连接时，垫板边长及厚度应通过 计算确定。当用焊接方法通过不同形式的部件与面层相连时，应对 焊接强度作出验算。此外，面层连接处尚应验算混凝土局部承压作 用。

6.1.4士针支护的施工机具和施工工艺

6. 1 一般规定

1成无机具的选择和工艺要适应现场土质特点和环境条件， 保证进钻和抽出过程中不引起塌孔，可选用冲击钻机、螺旋钻机、 可转钻机、洛阳等，在易塌孔的土体中钻孔时宜采用套管成孔或 挤压成孔： 2注浆泵的规格、压力和输浆量应满足施工要求； 3混凝土喷射机的输送距离应满足施工要求，供水设施应保 证喷头处有足够的水量和水压（不小于0.2MPa）； 4空压机应满足喷射机工作风压和风量要求，可选用风量 9m3/min以上、压力大于0.5MPa的空压机。

1 开挖工作面，修整边坡： 2 设置土钉（包括成孔、置入钢筋、注浆、补浆）； 3铺设、固定钢筋网：

4喷射混凝土面层。 根据不同的土性特点和支护构造方法，上述顺序可以变化。支 护的内排水以及坡顶和基底的排水系统应按整个支护从上到下的 施工过程穿插设置。

6.1.6施工开挖和成孔过程中应随时观察王质变化情况并与原

6.2.1土钉支护应按设计规定的分层开挖深度按作业顺序施工， 在完成上层作业面的土钉与喷混凝土以前，不得进行下一层深度 的开挖。当基坑面积较大时，允许在距离四周边坡8～10m的基坑 中部自由开挖，但应注意与分层作业区的开挖相协调。 6.2.2当用机械进行土方作业时，严禁边壁出现超挖或造成边壁 土体松动。基坑的边壁宜采用小型机具或铲钛进行切削清坡，以保 证边坡平整并符合设计规定的坡度。 6.2.3支护分层开挖深度和施工的作业顺序应保证修整后的裸 露边坡能在规定的时间内保持自立并在限定的时间内完成支护， 即及时设置士钉或喷射混凝土。基坑在水平方向的开挖也应分段 进行，可取1020m。 应尽量缩短边壁士体的裸露时间。对于自稳能力差的土体如 高含水量的粘性土和无天然粘结力的砂土应立即进行支护。 6.2.4为防止基坑边坡的裸露士体发生期陷，对于易塌的土体可 采用以下措施： 1对修整后的边壁立即喷上一层薄的砂浆或混凝士，待凝结 后再进行钻孔； 2在作业面上先构筑钢筋网喷混凝土面层，而后进行钻孔并 设置土钉； 3在水平方向上分小段间隔开挖：

6.2.1土钉支护应按设计规定的分层开挖深度按作业顺序施工 在完成上层作业面的土钉与喷混凝土以前，不得进行下一层深度 的开挖。当基坑面积较大时，允许在距离四周边坡8～10m的基坑 中部自由并挖，但应注意与分层作业区的开挖相协调。 6.2.2当用机械进行土方作业时，严禁边壁出现超挖或造成边壁 土体松动。基坑的边壁宜采用小型机具或铲锹进行切削清玻，以保 证边坡平整并符合设计规定的坡度。 6.2.3支护分层开挖深度和施工的作业顺序应保证修整后的裸 露边坡能在规定的时间内保持自立并在限定的时间内完成支护， 即及时设置士钉或喷射混凝土。基坑在水平方向的开挖也应分段

6.2.3支护分层开挖深度和施工的作业顺序应保证修整！

4 先将作业深度上的边壁做成斜坡，待钻孔并设置土钉后 坡： 5在开挖前，沿开挖面垂直击入钢筋或钢管、或注浆加固 (图 6. 2. 4),

图6.2.4易塌土层的施工措施 （a）先喷浆护壁后钻孔置钉 （b）水平方向分小段间隔开挖 （c）予留斜坡设置土钉后清坡

6.3.1士钉支护宜在排除地下水的条件下进行施工，应采取恰当 的排水猎施包括地表排水，支护内部排水，以及基坑排水，以避免 土体处于饱和状态并减轻作用于面层上的静水压力

6.3.1士钉支护宜在排除地下水的条件下进行施工，应来取恰当 的排水猎施包括地表排水，支护内部排水，以及基坑排水，以避免 土体处于饱和状态并减轻作用于面层上的静水压力。 6.3.2基坑四周支护范围内的地表应加修整，构筑排水沟和水泥 砂浆或混凝土地面，防止地表降水向地下渗透。靠近基坑坡顶宽2 ～4m的地面应适当垫高，并且里高外低，便于流远离边坡。 6.3.3在支护面层背部应插人长度为400~～600mm、直径不小 于40mm的水平排水管，其外端伸出支护面层，间距可为1.5~ 2m，以便将喷混凝土面层后的积水排出（图6.3.3）。 6.3.4为了排除积聚在基坑内的渗水和雨水，应在坑底设置排水 沟及集水坑。排水沟应离开边壁0.51m，排水沟及集水坑宜用 砖砌并用砂浆抹面以防止渗漏，坑中积水应及时抽出

及集水坑。排水沟应离开边壁0.5～1m，排水沟及集水坑宜 砌并用砂浆抹面以防止渗漏，坑中积水应及时抽出，

图6.3.3面层背部排水

6.4.1工钉成托前，应按设计要求定出孔位并作出标记和编号。 孔位的允许偏差不大于150mm，钻孔的倾角误差不大于3°，孔径 +200mm 允许偏差为 。成孔过程中遇有 5mm 障碍物需调整孔位时，不得影响支护安全。 6.4.2成孔过程中应做好成孔记录，按土钉编号逐一记载取出的 土体特征、成孔质量、事故处理等。应将取出的土体与初步设计时 所认定的加以对比，有偏差时应及时修改土钉的设计参数。 6.4.3钻孔后应进行清孔检查，对孔中出现的局部渗水塌孔或掉 落松土应立即处理。成孔后应及时安设土钉钢筋并注浆。 6.4.4土钉钢筋置入孔中前，应先设置定位支架，保证钢筋处于 钻孔的中心部位，支架沿钉长的间距为2～3m，支架的构造应不妨 碍注浆时浆液的自由流动。支架可为金属或塑料件。 6.4.5土钉钢筋置入孔中后，可采用重力、低压（0.4～0.6MPa） 或高压（1～2MPa）方法注浆填孔。水平孔应采用低压或高压方法 注浆。压力注浆时应在钻孔口部设置止浆塞（如为分段注浆，止浆 塞置于钻孔内规定的中间位置），注满后保持压力35min。重力 注浆以满孔为止，但在初凝前需补浆1～2次。 646对主下倾的斜日平用重七成低压注奖时官平用症部注妆

方式，注浆导管底端应先插入孔底，在注浆同时将导管以匀速缓慢 撤出，导管的出浆口应始终处在孔中浆体的表面以下，保证孔中气 体能全部逸出。

6.4.7对于水平钻孔，应用口部压力注浆或分段压力注浆，此时 需配排气管并与土钉钢筋绑牢，在注浆前与土钉钢筋同时送入孔 中。

6.4.7对于水平钻孔，应用口部压力注浆或分段压力注浆，此时

厂，宜预先计算所需的浆体体积并根据注浆泵的冲程数求出实 孔内注入的浆体体积，以确认实际注浆量超过孔的体积。

6.4.9注浆用水泥砂浆的水灰比不宜超过0.4~0.45,当用水泥

每浆时水灰比不宜超过0.45~～0.5，并宜加入适量的速凝剂等 口剂用以促进早凝和控制泌水。施工时当浆体工作度不能满足 时可外加高效减水剂，不准任意加大用水量。浆体应搅拌均匀 工即使用，开始注浆前、中途停顿或作业完毕后须用水冲洗管路

，4.10用于注浆的砂浆强度用70×70×70mm）立方试件经 养护后测定，每批至少留取3组（每组3块）试件，给出3天 8天强度。

6.4.11当土钉钢筋端部通过锁定筋与面层内的加强筋及

连接时（图5.2.3a），其相互之间应可靠焊牢。当土钉端部通过其 他形式的焊接件与面层相连时，应事先对焊接强度作出检验。当土 钉端部通过螺纹、螺母、垫板与面层连接时（图5.2.3b），宜在土钉 端部约600～800mm的长度段内，用塑料包裹土钉钢筋表面使之 形成自由段，以便于喷射混凝土凝固后拧紧螺母；垫板与喷混凝土 面层之间的空隙用高强水泥砂浆填平。

..I 并符合规定的保护层厚度要求。钢筋网片可用插入土中的钢筋固 定，在混凝土喷射下应不出现振动。

大于12mm，水灰比不宜大于0.45，并应通过外加剂来调节所需工 作度和早强时间。

5.5喷射混凝土的喷射顺序应自下而上，喷头与受喷面距离 制在0.8～1.5m范围内，射流方向垂直指向喷射面，但在钢 位，应先喷填钢筋后方、然后再喷填钢筋前方，防止在钢筋背 现空院

6.5.6为保证施工时的喷射混凝土厚度达到规定值，可

垂直打入短的钢筋段作为标志。当面层厚度超过100mm时， 二次喷射，每次喷射厚度宜为50～~70mm。在继续进行下步喷 凝土作业时，应仔细清除预留施工缝接合面上的浮浆层和松 屑，并喷水使之潮湿

6.5.8喷射混凝土强度可用边长100mm立方试块进行测

作试块时应将试模底面紧贴边壁，从侧向喷入混凝土，每批至少留 取3组（每组3块）试件。

6.5.9土钉支护喷射混凝士的其它要求可参照《喷

1技术规程》》（YBI226一91）

7.0.1土钉支护施工必须进行土钉的现场抗拨试验，应在专门设 置的非工作钉上进行抗拔试验直至破坏，用来确定极限荷载，并据 此估计土钉的界面极限粘结强度。 7.0.2每一典型土层中至少应有3个专门用于测试的非工作钉。 测试钉除其总长度和粘结长度可与工作钉有区别外，应与工作钉 采用相同的施工工艺同时制作，其孔径、注浆材料等参数以及施工 方法等应与工作钉完全相同。测试钉的注浆粘结长度不小于工作 可的二分之一且不短于5m，在满足钢筋不发生屈服并最终发生拔 出破坏的前提下宜取较长的粘结段，必要时适当加大土钉钢筋直 径。为消除加载试验时支护面层变形对粘结界面强度的影响，测试 钉在距孔口处应保留不小于1m长的非粘结段。在试验结束后，非 粘结段再用浆体回填。 7.0.3土钉的现场抗拨试验宜用穿孔液压干厅顶加载，土钉，干 斤顶，测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于喷射 混凝土面层上，加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确 予以计量。土钉的（拨出）位移量用百分表（精度不小于0.02mm 量程不小于50mm）测量，百分表的支架应远离混凝土面层着力 点。 7.0.4测试钉进行抗拨试验时的注浆体抗压强度不应低于 6MPa。试验采用分级连续加载，首先施加少量初始荷载（不大于土 钉设计荷载的1/10）使加载装置保持稳定，以后的每级荷载增量 不超过设计荷载的20%。在每级荷载施加完毕后立即记下位移读 数并保持荷载稳定不变，继续记录以后1min、6min、10min的位 移读数。若同级荷载下10min与1min的位移增量小于1mm，即 可立即施加下级荷载，否则应保持荷载不变继续测读15、30

顶，测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于惯 凝土面层上，加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准 以计量。土钉的（拔出）位移量用百分表（精度不小于0.02m） 程不小于50mm）测量，百分表的支架应远离混凝土面层着

60min时的位移。此时若60min与6min的位移增量小于2mm， 可立即进行下级加载，否则即认为达到极限荷载。 根据试验得出的极限荷载，可算出界面粘结强度的实测值。这 一试验平均值应大于设计计算所用标准值的1.25倍，否则应进行 反馈修改设计。 7.0.5极限荷载下的总位移必须大于测试钉非粘结长度段土钉 弹性伸长理论计算值的80%否则这一测试数据无效。 7.0.6上述试验也可不进行到破坏，但此时所加的最大试验荷载 值应使土钉界面粘结应力的计算值（按粘结应力沿粘结长度均匀 分布算出）超出设计计算所用标准值的1.25倍。

8.0.1士钉支护的施工监测至少应包括下列内容： 1支护位移的量测： 2 地表开裂状态（位置、裂宽）的观察： 3附近建筑物和重要管线等设施的变形测量和裂缝观察： 4基坑渗、漏水和基坑内外的地下水位变化。 在支护施工阶段，每天蓝测不少于12次：在完成基坑开挖 变形趋于稳定的情况下可适当减少监测次数。施工监测过程应持 续至整个基坑回填结束、支护退出工作为止。 8.0.2对支护位移的量测至少应有基坑边壁顶部的水平位移与 垂直沉降，测点位置应选在变形最大或局部地质条件最为不利的 地段，测点总数不管小于3个，测点间距不宜大于30m。当基坑附 近有重要建筑物等设施时，也应在相应位置设置测点。宜用精密水 准仪和精密经纬仪。必要时还可用测斜仪量测支护土体的水平位 移，用收敛计监测位移的稳定过程等， 在可能情况下，宜同时测定基坑边壁不同深度位置处的水平 应移，以及地表离基坑边壁不同距离处的沉降，给出地表沉降曲 线。 8.0.3应特别加强天和雨后的监测，以及对各种可能危及支护 安全的水害来源（如场地周围生产、生活排水，上下水道、贮水池 罐、化粪池渗漏水，人工井点降水的排水，因开挖后士体变形造成 管道漏水等）进行仔细观察。 8.0.4在施工开挖过程中，基坑顶部的侧向位移与当时的开挖深 度之比如超过3%（砂土中）和3%～5%（一般粘性士中）时，应密 初加强观察分析原因并及时对支护采取加固施必要时地用其

8.0.4在施工开挖过程中，基坑顶部的侧向位移与当时的

之比如超过3%（砂土中）和3%5%（一般粘性士中）时，应 加强观察、分析原因并及时对支护采取加固措施，必要时增用 支护方法。

9施工质量检查与工程验收

9.0.1土钉支护的施工应任监理的参与下进行。施工监理的主要 任务是随时观察和检查施工过程·根据设计要求进行质量检查，并 最终参与工程的验收。 9.0.2土钉支护施工所用原材料（水泥、砂石、混凝土外加剂、钢 筋等）的质量要求以及各种材料性能的测定，均应以现行的国家标 准为依据。 9.0.3支护的施工单位应按施工进程，及时向施工监理和工程的 发包方提出以下资料： 1工程调查与工程地质勘察报告及周围的建筑物、构筑物、 道路、管线图； 2初步设计施工图； 3各种原材料的出广合格证及材料试验报告； 4 工程开挖记录； 5钅 钻孔记录（钻孔尺寸误差、孔壁质量、以及钻取土样特征 等）； 6 注浆记录以及浆体的试件强度试验报告等； 7 喷混凝土记录（面层厚度检测数据，混凝土试件强度试验 报告等）； 8设计变更报告及重大问题处理文件，反馈设计图； 9土钉抗拨测试报告： 10支护位移、沉降及周围地表、地物等各项监测内容的量测 记录与观察报告。 0.0.4支护工程龄工后,应由工程发包单位、监理和支护的施工

9.0.4支护工程竣工后，应由工程发包单位、监理和支护的施工

9.0.5在支护工后的规定使用期限内，支护施工单位应继续对

5在支护竣工后的规定使用期限内地质灾害标准规范范本，支护施工单位应继续文 的变形进行监测。

支护的变形进行监测。

口国工程建设标准化协会标

生活垃圾标准规范范本CECS 96 : 97

总则 (33) 基本规定 (35) 工程调查与岩土工程勘察· (36) 设计 (37) 施工· (42) 土钉现场测试 (43) 施工监测 (44)

1.0.2钻孔注浆型土钉在构造上与沿全长注浆粘结的非预应力 锚杆相司，国内最早称这种土钉支护为喷锚网支护。土钉以群体起 作用，主要用于从上到下分层并挖土体时加固现场边坡原位土，其 布置方向大体与开挖引起的边坡土体主拉应变方向平行，所以接 近水平。土钉支护技术在国际上出现于70年代初.一些国家在开 始时都是独立提出这种技术并加以发展，因而有不同的名称。将喷 锚网支护技术应用于基坑工程是我国工程技术人员的创造。现在 国际上将这种支护称为土钉支护或土钉墙，本规程采用土钉支护 这一术语。 本规程适用于临时性支护，但土钉支护也可用于永久性工程 国外用手铁路边坡的永久性土钉支护最高达28m，用于基坑的士 钉支护最深达21m。国内在直立基坑工程中完成的土钉支护，其深 度已达到了16～18m。当土体不良，且基坑较深（如大于12m）时， 宜与预应力锚杆、微型桩等其它支护技术联合使用。 1.0.3本规程的岩土分类方法按《建筑地基基础设计规范》 （GBI789）中的规定。土钉支护不宜作为深厚软塑或流塑粘性士 层中的基坑支护，如需在此类土体或在地下水位以下的土体中进 行土钉支护施工必须联合使用其他支护技术，且符合以下条件： 1设计施工单位有在类似土体中成功地完成类似规模的士 订支护经验，并能出示工程实例及当时的现场测试数据，足以说明 支护变形不致危及周围环境安全； 2在施工过程中，具有完整、连续的量测监控手段，且有可靠 的应急加固抢险措施； 3通过专家论证。