JGJ／T 490-2021  钢框架内填墙板结构技术标准(完整正版、清晰无水印)

2.1.2钢筋混凝土预制墙板

2.1.3带竖缝混凝土墙

带有局部竖缝的钢筋混凝土墙板，通过竖缝段的弯剪屈服提 供抗剪承载力，相比剪切破坏，具有较好延性

将内填墙与钢框架的梁或柱连接起来，使两者之间能够传递 内力并共同工作的零件，一般为栓钉。

只承受剪力的单元检测试验，在整体模型中四个角点必须与梁 相连。

为了模拟墙板不承受或少量承受竖向轴力和弯矩，对正常的 各向同性的平面应力单元的物理矩阵中的两个相互垂直方向上的 拉压刚度乘以小于1的折减系数，这样得到的平面应力单元。

在一定的变形范围内，水平力作用后结构整体恢复到原先位 置的能力。

为了保证界面抗剪键能够得到混凝土良好的包裹作用，保证 界面抗剪强度，对界面抗剪键附近的混凝土增配钢筋和加密箍筋 所形成的边缘带

2.2.1作用及作用效应

G; 第i层重力荷载设计值； G; 第i层的重力荷载代表值； M 内填墙板所承受的设计弯矩； MpR 半刚性连接的塑性抗弯承载力； N 钢柱轴向压力设计值； N1 缝间墙宽度传给钢梁腹板的竖向力； N 单个栓钉抗拉承载力； N 栓钉所受剪力设计值； N 单个栓钉抗剪承载力； ZNS 角部加强板预埋在混凝土墙内栓钉提供的抗剪 能力； Rd 结构抗力； Sd 不考虑地震作用时，荷载组合的效应设计值； SE 考虑多遇地震作用时，荷载和地震作用组合的效 应设计值； Sk 荷载效应组合标准值； V 剪力设计值； V 单肢缝间墙板的剪力设计值； Vb,FEM 结构内力分析墙板采用不承担竖向荷载的剪切膜 单元时框架梁的剪力；

2.2.2材料性能及抗力

B1 缝间墙抗弯刚度： EIb 钢梁抗弯刚度； E。 混凝土弹性模量； EJd 结构一个主轴方向的弹性等效侧向刚度； 。 混凝土轴心抗压强度设计值； fck 混凝土抗压强度标准值； fshyk 水平横向钢筋强度标准值； ft 混凝土抗拉强度设计值； ftk 混凝土抗拉强度标准值； fv 梁腹板或加强板钢材的抗剪强度设计值； , 纵向受拉钢筋强度设计值； fyb 钢梁钢材的屈服强度； fyc 柱钢材的屈服强度； fyk 纵向受拉钢筋强度标准值； fy 钢筋抗拉强度设计值； fyuk 水平钢筋抗拉强度标准值； K。 半刚性连接的初始转动刚度； Ku 缝间墙达到弯曲最大承载力时墙板的整体折 刚度；

Ky 缝间墙纵筋屈服时墙板的整体抗侧移刚度

A 抵抗剪力的混凝土截面积： Ag 墙板毛截面面积； As 缝间墙所配纵向受拉钢筋截面积； Ash 配置在同一水平截面内的水平分布钢筋的全部截 面面积； Asv 配置在同一截面箍筋各肢的全部截面积； a1 墙肢内受拉钢筋截面形心至缝间墙边缘的距离； 6 墙板宽度； 6v 梁柱节点部角部加强板的宽度； C 高强螺栓中心到连接件边缘的距离； do 高强螺栓孔径； ew、ef 高强螺栓中心到连接件或工字形梁腹板和翼缘的 垂直距离； H 房屋高度； h 层间墙高度； ho 墙截面有效高度； h1 竖缝的高度； hbw 钢梁腹板的高度； hsol 实体墙部分的高度； hvl、hv2 用于加强梁端截面抗剪强度的角部抗剪加强板的 高度； 1n 框架梁净跨； 1 竖缝墙墙肢宽度，含缝宽； 1 单肢缝间墙的净宽； L 跨度，是柱形心轴到柱形心轴的距离； Lb 钢梁跨度； L 墙板的净宽；竖缝时扣除缝宽； L 槽钢长度；

n 钢梁净跨度； S 沿竖缝墙高度方向的箍筋间距； Sv 水平分布钢筋的竖向间距； 墙板厚度； tbw 钢梁腹板厚度； te 混凝土墙厚度； teq 竖缝墙等效成同强度等级的实体墙的厚度； tv 梁柱节点角部加强板的厚度； tw 钢梁腹板厚度； Wpe、Wpb 柱、梁截面塑性模量； b 承受竖向力的腹板宽度； 缝间墙缝根截面混凝土的受压区高度； 1 轴力最大连接件到中和轴的距离； ; 第i个连接件到中和轴的距离； Due 多遇地震作用标准值或风荷载标准值产生的侧移； ? 层间侧移角

2. 2. 4计算系数及其他

[C] 结构或构件达到正常使用要求的变形容许值； ks 竖向约束力对实体墙斜截面抗剪承载力影响系数； 结构计算总层数： n1 墙肢的数量； ns 钢梁与墙板连接栓钉的数量； β 增强系数； Y 抗剪栓钉抗拉强度最小值与屈服强度之比； Y 结构重要性系数： YRE 墙板的承载力抗震调整系数： 考虑剪切变形影响的刚度修正系数； 7 强柱系数； iw 超强系数； 剪力设计值调整系数；

入 剪跨比； 入 剪应力不均匀修正系数； 从 摩擦系数； P 缝间墙受拉纵向钢筋的配筋率： P1 截面配筋系数，是单侧纵筋抗拉强度设计值与截 面混凝土抗压强度设计值的比值； sh 墙板水平横向钢筋配筋率； 栓钉在循环荷载作用下的强度折减系数； 稳定系数。

入 剪跨比； 入。 剪应力不均匀修正系数； M 摩擦系数； P 缝间墙受拉纵向钢筋的配筋率： P1 截面配筋系数，是单侧纵筋抗拉强度设计值与截 面混凝土抗压强度设计值的比值； sh 墙板水平横向钢筋配筋率； 栓钉在循环荷载作用下的强度折减系数； 稳定系数。

3.1.1钢框架内填墙板结构的安全等级和设计使用年限应符合 现行国家标准《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068和 《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的规定。 3.1.2钢框架内填墙板结构应按现行国家标准《建筑工程抗震 设防分类标准》GB50223的规定确定其抗震设防类别。 3.1.3钢框架内填墙板结构承载能力应满足下列公式要求：

式中: [C] 结构或构件达到正常使用要求的变形容许值； Sk 荷载作用组合的效应标准值。

C一一结构或构件达到正常使用要求的变形容许值； Sk一一荷载作用组合的效应标准值。 在风荷载或多遇地震标准值作用下，考虑本标准第5.3 的刚度折减后，钢框架内填墙板结构的弹性层间位移角限

3.1.5在风荷载或多遇地震标准值作用下，考虑本标准第5.3 节规定的刚度折减后，钢框架内填墙板结构的弹性层间位移角限

节规定的刚度折减后，钢框架内填墙板结构的弹性层间位移角限

值宜按表3.1.5采用。

表3.1.5钢框架内填墙板结构的弹性层间位移角限值

在牟遇地震作用下，钢框架内填墙板结构的弹塑性层间 限值宜按表3. 1. 6采用。

表3.1.6 弹塑性层间位移角限值

钢框架内填墙板结构的整体稳定性应满足下式要求：

EJd ≥ 1. 0H? G

： G; 第i楼层重力荷载设计值（kN）； H一房屋高度（mm）； EJd一 结构一个主轴方向的弹性等效侧向刚度（kN· mm），可按倒三角形分布荷载作用下结构顶点位 移相等的原则，将结构的侧向刚度折算为竖向悬臂 受弯构件的等效侧向刚度。

载组合及组合值系数应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009的规定执行。

正常使用极限状态设计应采用荷载的标准组合进行计算。

3.2.3钢框架内填墙板结构抗震计算时的阻尼比，在多遇地震 下可取0.04，在罕遇地震下可取0.05。 3.2.4结构按多遇地震进行抗震变形验算时，可不计入与风荷 载效应的组合；进行罕遇地震作用验算时竖向荷载宜取重力荷载 代表值，且不应计入风荷载效应的组合。

载效应的组合；进行罕遇地震作用验算时竖向荷载宜取重力荷载 代表值，且不应计入风荷载效应的组合。

.2.5当结构质量和刚度的分布基本对称时，可沿结朴

轴方向分别计算水平地震作用，各方向的水平地震作 向抗侧力构件承担

式中：VEKi 第层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力 (kN); 剪力系数，应按现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011的规定执行； G; 第i层的重力荷载代表值（kN）； n 结构计算总层数。

3.2.8地震作用及抗震计算除应符合本标准外，尚应符合现行 国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定。

国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定。

.3.1钢框架内填墙板结构的抗震措施应符合现行目 建筑工程抗震设防分类标准》GB50223和《建筑抗盒 志》GB50011的有关规定。

范》GB50011的有关规定。 3.3.2当建筑场地为Ⅲ、IV类时，对设计基本地震加速度为 0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度（0.2g）和 9度时的要求采取抗震构造措施。

3.3.2当建筑场地为Ⅲ、IV类时，对设计基本地

0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度（0.2g）和 9度时的要求采取抗震构造措施。

3.3.3抗震设计时，钢框架内填墙板结构中的钢框架梁柱构件 应根据抗震设防分类、地震烈度和房屋高度采用不同的抗震等 级，并应符合相应的计算和构造措施要求。丙类建筑中的钢框架 梁柱构件的抗震等级应与按现行国家标准《建筑抗震设计规范》 GB50011的有关规定确定的房屋抗震等级相同。对甲类建筑和 房屋高度超过50m的乙类建筑，应按本地区抗震设防烈度提高 一度的要求加强其抗震措施，抗震设防烈度为9度时应按比9度 更高的要求采取抗震措施。内填墙板的抗震等级按表3.3.3确 定，并符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有 关规定。

表3.3.3墙板的抗震等级

形式和连接方法、应力状态、工作环境以及钢材品种和厚度等因 素，合理地选用钢材牌号、质量等级及其性能要求，并应在设计 文件中完整地注明对钢材的技术要求。

4.1.2钢材的牌号和质量等级应符合下列规定：

1主要承重构件所用钢材的牌号宜选用Q355钢或更高强 度级别的钢材，也可选用Q235钢材。一般构件宜选用Q355钢 或Q235钢，其材质和材料性能应分别符合现行国家标准《低合 金高强度结构钢》GB/T1591或《碳素结构钢》GB/T700的 规定。 2主要承重构件所用板材厚度大于60mm时，宜选用高性 能建筑用GJ钢板，其材质和材料性能应符合现行国家标准《建 筑结构用钢板》GB/T19879的规定。 3承重构件所用钢材的质量等级不宜低于B级；承重构件 中厚度不小于40mm的受拉板件，当其工作温度低于一20℃时， 宜适当提高其所用钢材的质量等级。 4.1.3承重构件所用钢材应具有屈服强度、抗拉强度、伸长率 等力学性能和冷弯试验的合格保证；同时应具有碳、硫、磷等化 学成分的合格保证。焊接结构所用钢材尚应具有良好的焊接性 能，其碳当量或焊接裂纹敏感性指数应符合设计要求及相关标准 的规定。 4.1.4钢框架构件的钢材性能要求尚应符合国家现行标准《建

4.1.4钢框架构件的钢材性能要求尚应符合国家现行标

筑抗震设计规范》GB50011、《钢结构设计标准》GB50017 《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99的有关规定

型钢板，其材质和材料性能应符合现行国家标准《建筑用压型钢 板》GB/T12755的相关规定。

2.1墙板的混凝土强度等级不应低于C30，不宜高于C 用钢管混凝土柱时，柱中填充的混凝土强度等级不应但 0，且填充的混凝土强度等级应与钢管钢材强度等级匹配。 土材料的力学性能、强度标准值应符合现行国家标准《混溪 构设计规范》GB50010的规定，

采用钢管混凝土柱时，柱中填充的混凝土强度等级不应低于 C30，且填充的混凝土强度等级应与钢管钢材强度等级匹配。混 凝土材料的力学性能、强度标准值应符合现行国家标准《混凝土 结构设计规范》GB50010的规定。 4.2.2结构中的受力钢筋及其性能应符合现行国家标准《混凝 土结构设计规范》GB50010的有关规定。内填墙板中的受力钢 筋尚应符合下列规定： 1钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小 于1.25； 2钢筋的屈服强度实测值与名义屈服强度的比值不应大 于1.30； 3钢筋最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%

4.2.2结构中的受力钢筋及其性能应符合现行国家标准

1手工焊焊条或自动焊焊丝和焊剂的性能应与构件钢材性 能相匹配，其熔敷金属的力学性能不应低于母材的性能。当两种 强度级别的钢材焊接时，宜选用与强度较低钢材相匹配的焊接 材料。 2焊条的材质和性能应符合现行国家标准《非合金钢及细 晶粒钢焊条》GB/T5117、《热强钢焊条》GB/T5118的有关规 定。框架梁柱刚接节点的焊缝宜采用低氢型焊条。 3焊丝的材质和性能应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》 GB/T14957、《熔化极气体保护电弧焊用非合金钢及细晶粒钢实

4.3.2钢结构用螺栓紧固件材料的选用应符合下列规

1普通螺栓宜采用4.6或4.8级C级螺栓，其性能与尺寸 规格应符合现行国家标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺 柱》GB/T3098.1、《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角 头螺栓》GB/T5782的规定。 2钢结构承重构件的高强度螺栓连接应采用摩擦型连接， 其螺栓可选用大六角高强度螺栓或扭剪型高强度螺栓。高强度螺 栓的材质、材料性能、级别和规格应分别符合现行国家标准《钢 结构用高强度大六角头螺栓》GB/T1228、《钢结构用高强度大 六角螺母》GB/T1229、《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230、 《钢结构用高强度天六角螺栓、天六角螺母、垫圈技未条件》 GB/T1231和《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632 的规定。 3锚栓钢材可采用现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 规定的Q235钢，《低合金高强度结构钢》GB/T1591中规定的 Q355钢、Q390钢

《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的规定。其屈服强度 不应小于320N/mm，抗拉强度不应小于400N/mm，伸长率不 应小于14%

5.1.1钢框架内填墙板结构的建筑设计应根据抗震概念设计的 要求明确建筑形体的规则性；不规则的建筑方案应按规定采取加 强措施；特别不规则的建筑方案应进行专门研究和论证。结构布 置规则性的判断，应按现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术 规程》JGJ99的有关规定执行。 5.1.2钢框架内填墙板结构的内填墙板宜双向布置，并使结构 两个主轴方向的侧向刚度接近。梁与内填墙板的中线应重合；框 架梁、柱中心线之间有偏离时，应考虑其不利影响。 5.1.3在钢框架内填墙板结构中，内填墙板的布置应遵循“均 匀、分散、对称、周边”的原则。同一楼层同方向宜采用同一类 型的内填墙板。 5.1.4在抗震设防的钢框架内填墙板结构中，内填墙板竖向宜 连续布置，并延伸至基础。 5.1.5不宜在需要开洞的部位布置内填墙板；内填墙板开洞时： 洞口上下宜对齐，且洞口高度或宽度不宜大于墙高或墙宽的1/3 如同一跨内布置门洞，门洞上部的钢梁设计应按现行行业标准 《高层民用建筑钢结构技术规程》JG99中有关偏心支撑框架消 能连梁段的要求设计。

两个主轴方向的侧向刚度接近。梁与内填墙板的中线应重合 架梁、柱中心线之间有偏离时，应考虑其不利影响

.1.4在抗震设防的钢框架内填墙板结构中，内填墙板竖 车续布置，并延伸至基础

5.2 结构体系、选型和布置

内填墙板可采用预制钢筋混凝土墙板、现浇钢筋混凝土 或带竖缝钢筋混凝土墙板，墙板与钢框架的连接应符合下列 当采用现浇混凝土墙板时，钢框架的梁和柱与钢筋混凝

当采用现浇混凝土墙板时，钢框架的梁和柱与钢筋混凝

土墙板之间应采用抗剪键连接； 2采用预制混凝土墙板及带竖缝钢筋混凝土墙板时，可预 先在墙板周边预埋钢连接件，现场直接与钢框架的梁和柱焊接或 螺栓连接。

表 5. 2. 2 钢框架内填墙板结构适用的最大高度（m）

屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度（不包括局部突出屋顶

：1房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度（不包括局部突出屋顶 部分）； 2超过表内高度的房屋，应进行专门研究和论证，采取有效的加强措施。

层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99的规定。

.2.5内填混凝土墙板需要开洞时，洞口周边应布置加5

需要设置门洞等大的洞口时，洞口边的墙板在自由边需设置边缘 构件。

的钢筋布置成双层，单个预制墙板在连接缝处将双侧钢筋预留出 来，在缝隙处实施钢筋连接后填充无收缩混凝土，使整片预制墙 板成为一体。

5.2.7内填墙板跨的框架梁和柱，应按能够独立承

自重在内的全部重力荷载设计，框架柱计算长度取层高。

墙板可采用平面单元。整体分析时梁与柱的半刚性连接可以简化 为铰接。

5.3.2钢框架内填墙板结构的内力与变形计算可采用线

析方法或考虑几何非线性的弹性分析方法。

5.3.3按弹性方法分析内力和变形时，墙单元的拉压弹性模量 应乘以0.1的折减系数；混凝土的弹性剪切模量应乘以折减系 数，折减系数的取值应符合下列规定： 1钢柱与墙板通过连续分布的抗剪键莲接时取0.5； 2钢柱与墙板间留有缝隙时取0.4； 3墙板分布钢筋的配筋率不小于0.7%时，上述折减系数 可增加0.05；墙板分布钢筋的配筋率不超过最小配筋率的1.1 倍时，上述折减系数应减小0.05。 5.3.4带竖缝钢筋混凝土墙可等效成相同强度等级的普通墙进 行内力分析，等效厚度应按本标准第6.2.3条执行，且在按实体 单元进行内力分析时，墙体拉压刚度应乘以折减系数0.1。 5.3.5钢框架内填墙板结构进行罕遇地震作用下的位移验算时 可采用考虑儿何非线性和材料非线性的弹塑性全过程分析方法： 墙板的弹塑性计算要求应符合本标准第6.1节和第6.2节的 规定。 5.3.6不规则布置的钢框架内填墙板结构应按下列要求进行水 平地震作用计算和内力调整，并应对薄弱部位采取下列的抗震构 世

3墙板分布钢筋的配筋率不小于0.7%时，上述折减系数 可增加0.05；墙板分布钢筋的配筋率不超过最小配筋率的1.1 倍时，上述折减系数应减小0.05。 5.3.4带竖缝钢筋混凝土墙可等效成相同强度等级的普通墙进 行内力分析，等效厚度应按本标准第6.2.3条执行，且在按实体 单元进行内力分析时，墙体拉压刚度应乘以折减系数0.1。 5.3.5钢框架内填墙板结构进行罕遇地震作用下的位移验算时，

5.3.4带竖缝钢筋混凝土墙可等效成相同强度等级的普

行内力分析，等效厚度应按本标准第6.2.3条执行，且在 单元进行内力分析时，墙体拉压刚度应乘以折减系数0.1

5.3.5钢框架内填墙板结构进行罕遇地震作用下的位移

可采用考虑儿何非线性和材料非线性的弹塑性全过程分相 墙板的弹塑性计算要求应符合本标准第6.1节和第6. 规定。

5.3.6不规则布置的钢框架内填墙板结构应按下列要求

1平面不规则而竖向规则的建筑，应采用空间结构计算模 型，并应符合下列规定： 1）扭转不规则时，应计入扭转影响，在规定的水平力及

符合下列规定： 扭转不规则时，应计入扭转影响，在规定的水平力及 偶然偏心作用下，楼层两端弹性水平位移（或层间位 移）的最大值与其平均值的比值不宜大于1.5，当最

天层间位移角远小于本标准限值时，可适当放宽。 2）凹凸不规则或楼板局部不莲续时，应采用符合楼板平 面内实际刚度变化的计算模型；抗震设防烈度高或不 规则程度较大时，宜计入楼板局部变形的影响。 3）平面不对称且凹凸不规则或局部不连续时，可根据实 际情况分块计算扭转位移比，对扭转较大的部位应采 用局部的内力增大。 2平面规则而竖向不规则的建筑，应采用空间结构计算模 ；侧向刚度不规则、竖向抗侧力构件不连续、楼层承载力突变 楼层，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以不小于1.15的 大系数；按本标准有关规定进行弹塑性变形分析，并应符合下 规定： 1）竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构 件的地震内力应根据抗震设防烈度高低和水平转换构 件的类型、受力情况、儿何尺寸等，乘以1.25～2.0 增大系数。 2）侧尚刚度不规则时，相楼层的侧尚刚度比应符合现 行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JG99 的有关规定。 3）楼层承载力突变时，薄弱层抗侧力结构的受剪承载力 不应小于相上一层的65%。 3平面不规则且竖向不规则的建筑，应根据不规则类型的 量和程度，有针对性的采取不低于本条1、2款要求的各项抗 措施。特别不规则时，应经专门研究，采取更有效的加强措施 对薄弱部位采用相应的抗震性能化设计方法。抗震性能化设计 法可按现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JG99 有关规定执行。 3.7结构内力分析可采用一阶弹性分析、二阶弹性分析或直 分析。当最大二阶效应系数0lmax<0.1时，可采用一阶弹性分

接分析。当最大二阶效应系数Qlmax<0.1时，可采用一阶弹性分 析；当0.1<0max<0.25时，宜采用二阶弹性分析或采用直接分

析，并应符合下列规定： 1框架结构的二阶效应系数可按下式计算：

ZNki △ui ZHk. h.

式中： i层的二阶效应系数，不应大于0.25； ZNki 所计算i楼层各柱轴心压力设计值之和（kN）； ZHki 产生层间侧移△u；的计算楼层及以上各层的水平 力设计值之和（kN）； hi 所计算i楼层的层高（mm）； △u; ZHki作用下按一阶弹性分析求得的i层的层间侧 移(mm)。 2其他结构的二阶效应系数可按下式计算，

式中：er 整体结构最低阶弹性临界荷载与荷载设计值的 比值。 3二阶效应系数也可按下式计算：

al αi 0. 14 α;

式中：αi 结构的刚重比，可按现行行业标准《高层建筑混凝 土结构技术规程》JGJ9的规定计算。 5.3.8二阶弹性分析应施加假想水平力，假想水平力Hm应按 下式计管

认证标准Hri = W; fy 0.5+ 250V 2351 2m

式中：W; 第i楼层的总重力荷载设计值（kN)； n 结构计算总层数。

V 第i楼层的总重力荷载设计值（kN）； 一结构计算总层数。 框架部分按刚度分配计算得到的地震层剪力应乘以调整 达到不小于结构底部总地震剪力的20%

5.3.9框架部分按刚度分配计算得到的地震层剪力应乘以调整 系数，达到不小于结构底部总地震剪力的20%

系数，达到不小于结构底部总地震剪力的20%。

预制和现浇钢筋混凝土墙板

5.1.1内填预制和现浇钢筋混凝土墙板的厚度，一级、二级、 三级、四级时分别不应小于150mm、140mm、130mm和 120mm通信标准，且不应小于层高的1/25。钢柱与墙板之间留缝时，最 小厚度宜增加10mm。

1现浇钢筋混凝土墙板周边宜采用栓钉与钢框架梁柱连接； 预制钢筋混凝土墙板与钢梁的连接应采用释放竖向变形仅承受水 平荷载的构造做法（图6.1.3）；抗剪连接件可采用栓钉、短槽 钢及U形筋等。