300米超高层超限审查报告.pdf

梁经等圾 GL1(mm) GL2(mm) GL3(mm) E1700x800x40x16 H 500×300x32x12 H 500x300x32x12 C35 GilL.4(mm) GL5(mm) GL6(mm) H 800x600x40x16 H 700x600x40×16 H 700x500x40x160 GL7(mm) GL8(mm) H 500x500x40x16 17500×600x40x20 GL9(mm) H 500x250x40x16 xcl(mm 1250x250x16x16

强度种类 标准值(N/mm) 设计值(N/mm) Ea(Nimm) 弹性模量 f. fu f. f, C35 23.4 2.20 16.7 1.57 3.15 × 10* C40 26.8 2.39 19.1 1.71 3.25 × 10* C45 29.6 2.51 21.1 1.80 3.35 × 10° C50 32.4 2.64 23.1 1.89 3.45 × 10° C55 35.5 2.74 25.3 1.96 3.55 × 10 C60 38.5 2.85 27.5 2.04 3.60 x 10° C65 41.5 2.93 29.7 2.09 3.65 x 10* C70 47.4 2.99 31.8 2.14 3.70 × 10°

调筋种类 符号 (mm) 直径 标准业，yk 设计值，fy，ty 弹性模量 (N/mm") (N/mm) Es(N/mm) HPB300 8~20 300 270/270 2.1x10° HRB335 650 335 300/300 2.0x10° HRB400 ? 6~50 400 360/360 2.0x10°

电子产品标准4结构超限情况和抗震设防自标

本工程根据建质[2010]109号（超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》， 则性的条文进行了检查。

本工程根据建质[2010]109号（超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》 则性的条文进行了检查。

超高国抗设防专器中查管

为确保抗震性能目标的实现，本工程分别采用不同的软件进行多遇地震、偶遇地囊、罕遇地需作用下 蓝拍性能的分析。主题分折内密和方选如下

为确保抗震性能目标的实现，本工程分别采用不同的软件进行多遇地震、偶遇地囊、罕遇地需作用下 点拍性能的分析，主题分版内密和方选如下

1）采用SATE软件进行中囊不届服计算，复核各类构件 水准的要求， 达到性能目标C在中震作用下对构件性能

1）采用外性区请法计算率退地票作用酷构受力 可购件机拉 复核 2）采用软件PERFOI3D进行率遇地囊作用下的结构动力弹塑性时程分析。 分析目的：分析结构在军遇地囊作用下的变形形态、构件塑性及损伤情况、以及结构整体弹塑性性能 检证“大震不例”设防水准；分析结构关键部位、关键构件的变形形态和碳坏情况，判断主要抗侧力构件 是否实现预定的性能目标水准，我别结构菌品层和激最高化，对结构设计提出改进意见和建议

1）采用外性区请法计算率退地票作用酷构受力 可购件机拉 复核 2）采用软件PERFOI3D进行率遇地囊作用下的结构动力弹塑性时程分析。 分析目的：分析结构在军遇地囊作用下的变形形态、构件塑性及损伤情况、以及结构整体弹塑性性能 证“大震不例”设防水准：分析结构关键部位、关键构件的变形形态和碳坏情况。判断主要抗侧力构性 是否实现预定的性能目标水准，我别结构菌品层和激最高位，对结构设计提出改进意见和建议

1》楼板应力分析：采用ETABS分析斜柱上下层楼板以及开大洞楼层在小震囊、中囊、大囊等组合作用下 要层的正应力和剪应力，以确定楼板满足结构抗震性能目标的要求。 2》节点分析：采用ABAQUS对斜柱节点进行了有限元分析，以校核节点的抗震性能， 3》斜柱构件分析：本工程在52层以及67层有部分斜柱，为了保证斜柱受力的可靠性，对其在地震作 用下的传力途径和安全度进行了详细分析，以确定斜柱满足结构抗震性能目标的要求， 4》跃层柱分析：本工程存在较多跃层柱（两层），采用SAP2000分析了跃层柱的极限承载能力。 5.6基施分析

1）楼板应力分析：采用ETABS分析斜柱上下层楼板以及开大洞楼层在小震、中囊、大震等组合作用下 要层的正应力和剪应力，以确定楼板满足结构抗震性能目标的要求。 2》节点分析：采用ABAQUS对斜柱节点进行了有限元分析，以校核节点的抗震性能， 3》斜柱构件分析：本工程在52层以及67层有部分斜柱，为了保证斜柱受力的可靠性，对其在地震作 月下的传力途径和安全度进行广详组分析，以确定斜柱辆定结构抗震性能目标的要求。 4》跃层柱分析：本工程存在较多跃层柱（两层），呆用SAP2000分析了跃层柱的极限承载能力， 5.6他分格

由于结构层数多， 工方案对酷构流降和构件变力影响钦大，特 进行了施工模报分析，考整不同施工方案和收缩徐变对结构的影响 2》格板舒适皮：对可能有在员部报动的格版，送行了格板舒适度分析

由于酷构层数多 工方案对酷构流降和构件变力影响钦大，特 进行了施工模报分析，考整不同施工方案和收缩徐变对结构的影响 2):

6多追地稳作用下的结构分析

6多追地稳作用下的结构分析

1）地下室项板无大开润，地下一层与相第上层的侧向例度比为X向2.4195，向4.6981，故地下室 顾板满足嵌周条件，上部结构嵌周部位设于地下室项板。 2）考虑双向水平地囊作用，单向水平地震作用下考虑偶然偏心的影响， 3）周期折减系数取0.85，振型反应谱法计算时派型数取大于27阶 4）连案刚度折减系数为0.70（风前载控制时取0.8），中案刚度增大系数为1.80，计算参数选取时 考了框架聚端弯距调够，扭距折减影响 5）进行位移计算时采用刚性楼表计算模型，进行构件内力分析时，案用弹性楼板计算模型 6.2 周期和披型

SATVE和 ETAES酷制O影Y1S价器和量多与系数下表所票

丑上袋 小 于规范限0.90，且前两阶平动周期基本不存在扭转成分，5ATVE模型和ETABS模型的前15阶报型周期值 和报动方向非常接适，总体认为两种计算模型是一效的、准确的X向前21阶报型的质量参与系数为 3.06%，Y向前21阶振型的质量参与系数为93.62%，均大于90% SATVE和ETABS结构模型所计算的前六阶报型图对比如下：由图可知，报型方向基本一致，且结构项部 回时减小，无糖相效应导致的局部报动

6.3据型反应谱分格

6.3.1 抗糖相用

表6.3.11安理与提造热需区应比

结果表明：（1）基于规范谱的结构地囊反应大于基于安评谱的计算结果，本工程案用规范谱进行结构 分析：（2）SATE和ETABS的质量非常接适，表明结构模型中楼层葡载的取值是准确的。（3）地震作用 下，SATVE和ETABS的结构基底总势力，基底总倾程力距非常接近，表明两种模型中结构例度是一致的、准 确的

SATEBTARS让B重比能果分

SATWE计算结果 ETABS计算钻果 楼层 X尚层用力 发向剪重比 Y向眼购力 Y闯剪重比 X向层剪力 X向剪重比 Y向层男力 Y剪至比 1451 (KN) 7.13% 1327 (3N) 6.52% 1218 (RNO) 6.35% 1325 (KN) 71 6.90% 70 2243 6.56% 1991 5.83% 1957 5.82% 2051 6.10% 69 2772 5.96% 2399 5.16% 2465 5.35% 2506 5.44%

结果表明：结构底部部分楼层的剪重比不满足规范限值要求，体为：X向底部17层（SAT距E计算结 果》、底部16层（ETABS计算结果）小于规范限值1.20%；Y向底部22层（SATHE计算结果》、底部16层 （ETABS计算结果）小于规范限值1.20%。但SATWE计算结果中剪重比不满足的楼层数较多，设计时对楼 层的需激力偿据拉规进行效大，并取两种计算结果较大值进行构件设计。提高结果安全性。

(2用与风线下是0力器

超高国抗设防专器中查管

超高国抗设防专器中查管

作用下×向底部剪力为地震作用下剪力的1.57倍，Y向底部剪力为地震作用下剪力的1.74倍，表明风劳载 内控制荷载；且由于结构X、Y向平面尺寸和报动特性均段为接适，故X、Y方向风萄载下楼层剪力基本一 数。项部密出图面留分油能激力未突变。故去谢显的触拍微应现象

（1）两种计算结果下的变形规律以及最大值都比较接适，表明结果合理可靠 （2）风荷载以及地震作用下结构位移角均小于1/500，结构具有良好的刚度：风萄载作用下的层间位移角和风 致位移均大于地震作用下的结果，风荷载为水平方向控制荷载： （3）地囊作用考思偏心时，X向扭转位移比均小于1.2；Y向在底部12层扭转位移比大于1.2，最大可达1.28 且此处结构位移角为1/0191，表明由于既部错房的存在，结构为扭转不规则体系，但主体结构具有良好的抗扭

（1）两种计算结果下的变形规律以及最大值帮比较接适，表明结果合理可靠 （2）风荷载以及地震作用下结构位移角均小于1/500，结构具有良好的刚度：风萄载作用下的层间位移角和风 致位移均大于地震作用下的结果，风荷载为水平方向控制荷载： （3）地囊作用考思偏心时，X向扭转位移比均小于1.2；Y向在底部12层扭转位移比大于1.2，最大可达1.28 且此处结构位移角为1/10191，表明由于既部错房的存在，结构为扭转不规则体系，但主体结构具有良好的抗扭 皮

结果表明：结构整向构件轴压比滤足规燕要求

超职高建资抗表设股专限市查表资 G1 0. 81 0. 85 30 1. 15 1. 16 6 1. 01 1. 01 53 0. 93 0. 9G 29 1. 14 1. 13 G 1. 00 1. 00 2 1. 20 1. 55 28 1. 00 0. 97 4 1. 00 1. 00 51 1. 49 1. 11 27 1. 00 1. 00 3 1. 03 1. 03 50 1. 01 0. 99 26 1. 00 1. 00 2 1. 00. 1. 00 49 1. 01 1. 01 25 1. 00 1. 00 1 0. 92 0. 92 48 1. 01 1. 01 24 1. 00 1.00

2）考虑层高能正的框望核心首结检层皮出

案所承担的地展剪力自分比大于10%：52层以上由于Y同部分勇力增收准 框架鞋承担的地麗前力增大轻多

仅结构X向框果底部17层 项爱亨矩比值小于20%，但大于15%，53层以上，由于核心简内增体减少，柱刚度相对增刚度变大，柱承担的 额费意卸均相对增大。框架承担抽震倾暖套胎比例点压小于50%

米衣明： (1)筛性时程分析基底剪力平均值在X向和Y向均不小于报型分解反应谱法所得基底剪力的80%，三 条波作用下的基底势力均不小于CQC法所求剪力的65%，所选地震波均满是规范要求 2)反应谱法求出的楼层剪力由线基本包络了时程分析所求的楼层剪力，部分楼层时程分析的楼层剪力 销大于反应谱法求出的楼层剪力，对该部位的构件在施工图设计时可适当对楼层的地震势力进行放大调整 使CQC法计算的结构能够包络时程分析结果，方便结构配筋设计。 3)弹性时程分析各条波计算得出的地囊响应（地囊势力、地震囊力倾慢弯距、楼层位移、层间位移角） 基本小于CQC法的计算结果。施工图设计可按最里分解反应谱法（部分楼层累据时程分析结果对地囊势力 进行放大）的结果进行

了偶追地稳作用下的结构分析

综合考感抗囊设防类别、设防烈度、场地条件、结构的特殊性、建造费用、囊后损失和修复难易程度 等，并征得业主认可，本工程抗震性能目标定为C级，C级性能目标，要求结构在中震作用下满足第3抗 需性能本准，是体如下表。

亿2摄遇批需作用下结构的整体性解

(2）中囊下层间位移角以及层间位移基本规律与小震作用下基本一致，层间位移角最大值×向为1/ 357，在44层：Y向为1/346，在44层。出现位置与小震作用基本一致，项点最大位移X向与Y向分别 2 668.74mm 5j 698.67mm

(2）中囊下层间位移角以及层间位移基本规律与小震作用下基本一致，层间位移角最大值×向为1/ 857，在44层：Y向为1/346，在44层。出现位置与小震作用基本一致，项点最大位移X向与Y向分别 26R.74mm与R98.67mm

3偶遇地震作用下连望的性

上部为中震下连案配筋，立面示意如下，计算结果详文面1配筋图~立面3配筋图， 结果表明：（1）小囊作用下连案保持受弯以及受剪弹性，结构满足小震设防目标 （2）按中震不届服设计条件下，多数楼层连的受弯钢筛和受剪配筋小于小震弹性分析的结果，除立 1在12层左右、立面3在31层几处中震配筋偏大，少数连梁受弯届服，虽剪力较大，但受势保持中震 单性。滤足抗需设防目标的恶求，采取一定的拍造加强措施保证违极的活性受力机制（见第10章》

超用高国建设抗要防专中

超用高国建设抗要防专中

1、斜柱区载框柱和医展柱（中霍单性

由图可知：接中震弹性计算的斜桂和跃层程的控制内力均远小于载面弹性极限，框架柱具有很 金店，演品中需下性依目标的要求

2、一般稳层抵超注(中需不用胆

GFR1E00GR PMANBN

00e PMA22G m

由图可知：按中囊不届服计算的结构框架挂的控制内力均运小于载面届服极限，框架柱具有很大的安 全高金康，海品山器下性能目版的爱

由图可知：按中囊不届服计算的结构框架挂的控制内力均选小于载面届服极限，框架柱具有很大的安 全高金底，流品山配下性能目趣的惑

7.2节的相关公式进行剪力增承载力计算中震作用下正载面承载力计算时构件材料强度案用标准值（抗司 不高服）：斜费面承载力计算时构作材料强吨器用设计值（抗剪单性）

Q25 400 6200 58582 1018 2000 95245 2514 7310 7310 2.47 3.65 0.0209 Q26 400 6200 58859 601 2498 95585 1478 2.46 2.93 0.0262 Q27 400 3000 17948 1175 1064 44834 2835 3491 2.50 3.28 0.0230 Q28 250 8900 22723 3731 1034 83975 9575 6558 2.57 6.34 0.0121 Q29 900 11700 156230 665 11803 407600 1735 31036 2.61 2.63 0.0291 Q30 900 8900 117880 6644 6043 306430 17271 23596 2.60 3.91 0.0196

结果表明：从上面主要楼层的剪力增承载力验算表可知，剪力填正截面和斜截面承载力均大于其截面 空制内力，且势力增增肢截面受剪满足规范要求，剪力增能够满是中囊作用下的抗震性能目标。剪力填的 前压出制在0.15以下

结果表明：从上面主要楼层的剪力增承载力验算表可知，剪力填正截面和斜截面承载力均大于其截面 支制内力，且势力增增肢截面受剪满足规范要求，剪力增能够满足中囊作用下的抗震性能目标，剪力填的 前压出制在0.15以下

案受弯图服，虽受势保持中震弹性，但剪力段大，满足抗震设防目标的要求。 2）授申奔性计算的料程控制内力均远小于面年性极限，要程具有很大的安全高余度玻璃标准规范范本，需足申量 下性能目标的要求，按中囊不届服计算的结构其余框架柱的控制内力均远小于截面届服极限，框架柱具有 很大的安全富余度，满足中震下性能目标的要求 3）剪力增作为第一道防线，在中震作用下受弯弹性，受剪性，墙体剪压比均小于0.15，安全度较高 能流足中震设防

8罕遇地囊作用下的弹塑性动力时程分析

1）荆新酷格在幸 “大震不例的设防要求；判断主要抗侧力体系的损伤程度，包括剪力增的弯压损伤和剪切损伤、连梁和 延果案的塑性致的分布、柱的分布、加强构件的工作状态等 2）结构在率退地震作用下进入弹望性反应阶段，运用动力弹塑性时程分析的方法，得到结构反应的时 可历程，据此来评判结构的工作状态，具体评判指标包括项点位移、层间位移角、基底剪力等，并根据规 范要求确认结构是否满足“大囊不例”的设防要求； 3）获取主要抗侧力构件的塑性损伤分布，包括剪力填的压弯和剪切损伤信息、框架以及连案的塑 性铰性质、分布、发展程度信息，判断主要抗测力构件在罕遇地震作用过程中是否实现预定的性能目标水 4)考累结构重要构件在地囊作用过程中的传力途径和特点，监控率退地震下关键构件受力状态，保证 率遇地囊作用下实现目标性能： 5)根据分析结果，论证整体结构在罕退地震作用下的抗囊性能，判断结构是否存在薄调层或者薄弱部 并对结构设计提出改进意见和建议

8.6大震作用下结构的整体反应

8.6大需作用下结构的整体反应

电力弱电图纸、图集（2）Y间地表激作用下Y月预点移时程由 8.61.客工况下错构项点位格程典线

7度50年超越账率2%的率迟热度地囊波作用下，x方向最大项点位移为0.829m；y方向录大项点位 移为0.926m 7度50年超越概率2%的罕遇烈度地震波作用下，x方向项点加速度峰值为0.245g：y方向项点加速度 路0.234a