2.2.4计算系数及其他

经验系数法计算中的截面抗扭常数： 正交各向异性板y向与x向的弹性模量比；填充管 （棒）空心楼板横向与纵向惯性矩比： 01 经验系数法计算中计算方向染与板截面抗弯刚度的 比值； 3 经验系数法计算中垂直于计算方向梁与板截面抗弯 刚度的比值： 填充体弹性模量与混凝土弹性模量比值： 填充管（棒）空心楼板横向受剪承载力调整系数； 等代框架计算中抗扭刚度增大系数： + 考虑柱帽的影响系数： & 经验系数法中的抗扭刚度系数： puid 体积空心率： 柱帽高度与柱计算长度之比： 临界截面的周长： 梁对节点的约束影响系数。

3.1混凝土及普通钢筋

3.1.1用手空心楼盖的混凝土强度等级：钢筋混凝土楼盖不宜

3.1.1用手空心楼盖的混凝土强度等级：钢筋混凝土楼盖不宜 低于C25；预应力混凝土楼盖不宜低于C40钢丝绳标准，且不应低于C30。 3.1.2空心楼盖的普通受力钢筋宜采用HRB400.HRB500 HRBF400和HRBF500钢筋。

3.2预应力筋及锚固系统

3.2.1空心楼盖的预应力筋宜优先选用高强低松驰钢绞线，必 要时也可选用钢丝束等性能可靠的预应力筋，其性能应符合国家 现行标准《预应力混凝土用钢绞线GB/T5224和《预应力混避土 用钢丝》GB/T5223等有关规定。 3.2.2预应力可采用有粘结无粘结，缓粘结等技术体系，其性 能应符合国家现行标准《混凝土结构设计规范》GB50010，《无粘 结预应力混凝土结构技术规程》JG92《缓粘结预应力钢绞线 IGT369和《缓粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ387的有关 规定。 3.2.3预应力锚固系统应符合国家现行标准《预应力筋用锚具 夹和连接器》GB/T14370的有关规定。

3.3.1工程应选用轻质，强度高，低破损率的填充体，填充体应 优先选用节能环保的材料

疑土结构用成孔芯模》G/T352相关规定外，尚应符合下列规定： 1填充体应其有可靠的密闭性，不应采用易渗漏水泥浆的 制品： 2用于现浇混凝土空心楼盖内的一次性填充体材料，其氯 化物和藏的总含量应符合国家现行标准《混避土结构设计规范》 GB50010中对混凝土材料的要求：放射性核素的限量应符合国 家现行标准《建筑材料放射性核素限量》GB6566的要求：正常使 用环境下不应产生有损人身健康及环境的有害成分，火灾时防火 等级要求时间内不得产生析出楼板的有毒气体。 3.3.3填充管，棒的规格尺寸应根据具体工程需要确定，外径 外边）可取100mm~500mm，长度可取500mm~1800mm。填充 管，棒尺寸允许偏差应符合表3.3.3的规定。填充管，棒的外观 质量应符合下列规定： 1表面应平整，无明显贯通性裂缝，孔洞、飞边毛刺。应具 有可靠的密封性，不允许有镂空网眼和破损穿孔： 2填充管管端应封堵密实，牢固： 3填充管，棒有外裹封闭层时，封裹层应耐冲击和抗振捣， 表面应整齐，密实，粘附应牢固、无裂缝和破损： 4当填充管，棒采用两根或多根组合时，相互之间应连接牢 固可靠，防止脱落，错位和滑移，

表3.3.3填充管、填充棒尺寸允许偏差

注：检验方法应符合本标准附录A的规定。

33.4填充箱的规格尺寸应根据具体工程需要确定，其边长可 取200mm～1500mm，尺寸允许偏差应符合表3.3.4的规定，检验 方法应按本标准附录A的规定执行。当填充箱的底面短边尺寸 大于500mm时，宜在箱体中部设置竖向通孔。填充箱的外观质 量应符合下列规定 1表面应平整，无明显贯通性裂纹，孔洞： 2表面应具有可靠的密封性：不得有镂空网眼和破损穿孔 且不得有非功能性孔洞和影响楼盖混凝土成型的其他缺陷： 3当填充箱有外裹封闭层时：封裹层应耐穿刺和抗振捣：表 面应整齐，密实，粘附应牢固，无裂纹和破损： 4当填充箱采用两片或多片组合时，相互之间应连接牢固 可靠，防止脱落，错位和滑移。

表3.3.4填充箱尺寸允许偏差

检验方法应符合本标准附录A

3.3.5填充体的物理、化学及力学性能应符合表3.3.5的规定 表3.3.5填充体的物理，化学及力学性能要求

当填充体为充气芯模时检测内容为气压和抗振动冲击： ，采用自然吸水率大于5%的填充体，应对填充体采取可靠技术措施，现场混凝 法能能通目糖实成白密+于5%

3.3.6为有利于混凝土流入填充体底部空腔，填充体下部沿长

.3.6为有利于混凝土流入填充体底部空腔，填充体下部沿长 力（边长大于300mm的填充体四边）应倒角。

长大于300mm的填充体四边)应倒角。

4.1.1建筑场地的选择与治理应符合国家及重庆现行有关标准 的规定。 4.1.2应选择建筑场地抗震有利地段及一般地段，避开不利地 段，不应选择危险地段。当无法避开不利地段时应采取有效的 措施。 4.1.3对建筑物有潜在威胁或直接危害的滑坡，危岩崩塌以及 岩溶，土洞强烈发育地段，采空区可能引起塌陷等不良地质地段， 未经处理不应选作建设场地。 4.1.4地基承载力及变形验算应符合国家及重庆现行有关标准 的规定。对位于边坡上的基础，其相应验算应符合重庆现行有关 标准的规定。 4.1.5当需要在条状突出的山嘴，高管孤立的山丘，非岩石和强

1）按建（构筑物结构单体作为抗震评价单元：

2）当存在地下室：主体建筑未与地下室脱开时，应将主 体建筑与地下室作为一个抗震评价单元： 3）当建筑物存在地下室时，地勘报告应按基坑边坡与主 体建筑脱开和不脱开两种情况分别进行地震效应 评价。 2覆盖层厚度确定 1）地勘报告应接拟建项目场平后确定覆盖层厚度： 2）覆盖层厚度计算时，地面标高以设计地坪标高作为起 算标高。 4.2.2坡地建筑应根据边坡岩土构成，边坡高度，建筑与边坡关 系等因素验算场地稳定性，不满足稳定性要求时应采取有效加固 措施。

4.3.1同一结构单元的基础不宜设置在性质截然不同的地基 上。一般情况下，同一结构单元不宜部分采用天然地基基础，部 分采用桩基：以中风化岩石作持力层时，可部分采用天然地基基 础，部分采用桩基础。 4.3.2当采用压实填土地基时，填土应考虑其稳定性、均匀性 密实性，并应加强基础及上部结构的刚度。 4.3.3地基主要持力层深度内存在软弱下卧层时，应进行下臣 层承载力验算。 4.3.4岩石地基应充分考虑岩层产状，岩层特性的变化对地基 承载力和变形的影响

3柔性支承楼盖结构：扭转位移比不宜大于1.40：且不应大 于1.50。 5.1.4结构计算振型数应满足振型参与质量之和不小于总质量 的90%，掉层结构不小于95%。 5.1.5吊脚结构首层楼盖和掉层结构上接地端及以下各层.相 邻上一层不应采用空心楼盖，

图5.1.5吊脚、掉层示意图

5.1.6房屋建筑的隔墙、填充墙等非结构构件在构造上应与主 体结构可靠连接，并应满足承载力，稳定性及结构变形要求，

表5.2.2多、高层建筑房屋最大适用高度【m

注：1.房屋高度指室外地面到主要屋面板板项的高度（不包括局部突出屋项部分》； 么，表中厚跨比是指框架柔性梁高度与跨度之比。当同一楼层和不同楼层框架柔 性梁厚跨比不同采用时，取表中下限值； 3，表中框架，不含异形柱框架结构；

5.2.3当房屋高度超过表5.2.2适用高度的房屋，应进行专门 研究和论证。

5.3.1采用现浇混凝土空心楼盖结构，应根据房屋建筑设防类 别、地震烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符 合相应的计算和构造措施要求

3.2采用刚性支承现浇混凝土空心楼盖的多，

表5.3.3混凝土空心楼盖结构的抗震等级

5.4.1同一结构单元内，结构平面形状宜简单.规则。应减少扭 转带来的不利影响。竖向布置应规则、均匀，避免有过大的外挑 或内收。 5.4.2不应采用严重不规则的结构体系，应避免因部分结构或 构件的破坏导致整个结构丧失承受重力荷载.风荷载和地震作用 的能力。 5.4.3空心楼盖结构的竖向和水平布置宜使结构具有合理的刚 度和承载力，对可能出现的薄弱部位，应采取有效的加强措施。 5.4.4采用柔性支承楼盖结构时，应符合下列规定： 1应在柱间设置框架梁（含框架实心暗梁、框架宽扁梁或框架梁） 2不应采用单跨框架结构： 3周边和楼梯，电梯洞口周边宜设置刚性梁； 4 房屋的周边应采用框架明梁。 5.4.5部分框支剪力墙结构剪力墙底部加强区范围内的楼层应 采用刚性支承楼盖。

5.4.6防震缝设置应符合国家现行标准《建筑抗震设计规范》GB

5.5空心楼盖结构布置要求

5.5.1现浇混凝土空心楼盖的结构布置应受力明确、传力合理。 17

5.5.1现浇混凝土空心楼盖的结构布置应受力明确、传力合理。

5.5.1现浇混凝土空心楼盖的结构布置应受力明确、传力合理。

5.5.2当空心楼板平面比较狭长、有较大的凹人或开洞时，应充 分考虑其对结构产生的不利影响。 5.5.3现浇混凝土空心楼板为单向板时，填充体长向应沿板受 力方向布置。 5.5.4现浇混凝土空心楼板为双向板时，填充体宜为平面对称 形状，并宜按双向对称布置：当为填充管，填充棒等平面不对称形 状时，其长向宜沿受力较大的方向布置。 5.5.5直接承受较大集中静力荷载的楼板区域，不宜布置填充 体；直接承受较大集中动力荷载的楼板区域，不应采用空心楼板。 5.5.6现浇空心板与现浇实心板可单一或混合布置在同一楼 面屋面结构中。 5.5.7空心楼盖用作人防工程时，结构布置应满足相关规定

3.1.7当计算竖向荷载作用下柔性支承空心楼盖板截面的弯矩 时，可根据板水平约束和厚跨比的大小考虑弯顶作用。当采用有

2现浇混凝土空心楼板双向刚度相同或相差较小时，可作 为各向同性板计算，否则宜按正交各向异性板计算。 6.2.2刚性支承现浇混凝土空心楼板应接下列原则计算： 1 两对边刚性支承的现浇混凝土空心楼板可按单向板 计算： 2 四边刚性支承现浇混凝土空心楼板应按下列规定计算： 1）长边与短边长度之比不大于2时，应按双向板计算： 2）长边与短边长度之比大于2，但小于3时，宜按双向板 计算： 3）长边与短边长度之比个小于3时，宜按短边方向受 力的单向板计算，并应消长边方向布置构造钢筋 6.2.3现浇混凝土空心楼板可按下列规定等效为等厚度的实心 板计算： 1当现浇混凝土空心楼板作为客向同性板计算时，客向同 性板弹性模量E可按下式计算：

限元法进行分析时：可考虑柱，柱帽，墙等支撑截面效应的有利 影响。 6.1.8采用或部分采用空心楼盖的多，高层建筑，在竖向荷载与 水平荷载作用下的内力及位移计算，宜采用有限元空间模型的计 算方法；当符合等代框架法的简化条件时，也可采用等代框架法 进行计算。 6.1.9对结构分析软件的计算结果，应进行分析判断，确认其合 理，有效后方可作为工程设计的依据。

式中：I 计算单元截面惯性矩（mm*）：可按本标准附录D规 定采用： I。计算单元等宽度实心板截面惯性矩（mm*）： E混凝土弹性模量N/mm） 2当现浇混凝土空心楼板作为正交各向异性板计算时， 正交各向异性板的弹性模量、泊松比、剪变模量可按下列规 定确定： 1）向和y向弹性模量可分别按下列公式计算：

2）向和向泊松比可分别按下列公式计算：

3）剪变模量可按下式计算

VE.E. Gay 2(1 +/0.0)

式中：II α向.y向计算单元截面惯性矩（mm*）：可按本标 准附录D规定计算： Io~Ioy 与I，I，对应计算单元等宽度实心板截面惯性 矩（mm*)： E~U 现浇混凝土空心楼板等效为正交各向异性板的孔 向弹性模量（N/mm）和泊松比： E,~U 现浇混凝土空心楼板等效为正交各向异性板的3 向弹性模量（N/mm）和泊松比： Gs现浇混凝土空心楼板等效为正交各向异性板的剪 变模量（N/mm） V 混凝土泊松比，取0.2。 6.2.4空心楼板等效为正交各向异性板后，可用有限元法进行

内力和变形计算：也可按本标准附录C提供的等效客向同性板法 计算。 6.2.5刚性支承现浇混凝土空心楼板按拟板法求得的双向板弹 性弯矩值，可按下列规定取弯矩控制值， 1正弯矩，每个方向分别划分为板边区域和跨中区域三个 配筋范围（图6.2.5），均按1/4板短跨尺寸分界：板边区域的弯矩 控制值可取相应方向最大正弯矩值的1/2，跨中区域的弯矩控制 值可取相应方向最大正弯矩值： 2负弯矩，均可取相应方向负弯矩的最大值。

图6.2.5双向板弹性正弯矩取值示意 注：MM l>l.跨度方向计算最大正弯矩（N·m/m），其中1≥l

6.3.1现浇混凝土空心楼板按拟梁法计算时，应符合下列规定！ 1所取拟梁宜在相邻区格边间连续： 2每个区格板内拟梁的数量在各方向上均不宜少于5根 (图 6.3.1) ;

【现浇混凝土空心楼盖示意图 (b）拟黎后楼盖示意

[现浇湿凝土空心楼盖示登图

图6.3.1拟染法示意图

拟对应的空心板宽度；2拟桑尺寸为b×h

6.3.2拟梁的截面可按抗弯刚度相等截面高度相等的原则确 定，拟梁的宽度可按下式计算

式中：6。 拟梁对应的空心楼板宽度（mm）： b 拟梁宽度（mm）： I 拟梁对应空心楼板宽6。范围内截面惯性矩之和 （mm*）可按本标准附录D规定计算： I。拟梁对应空心楼板宽6范围内按等厚实心板计算的 截面惯性矩（mm*）。 6.3.3在用拟梁法计算现浇混凝土空心楼板的自重时应扣除两

6.4.1柔性支承现浇混凝土空心楼盖在竖向均布荷载作用下。 当采用经验系数法进行计算时：应符合下列规定。 1楼盖为矩形区格，任一区格的长边与短边之比不应大 于2 2楼盖结构的每个方向至少应有三个连续跨

3同一方向相邻跨的跨度差不应超过较长跨的1/3： 4任一方向柱离相邻柱中心线的偏移距离不应超过该方向 跨度的1/10； 5可变荷载标准值与永久荷载标准值之比不应大于2 6楼盖应按纵.横两个方向分别计算：且均应考虑全部竖向 荷载的作用； 7对于柔性支承楼盖，两个垂直方向的梁尚应满足下式 要求：

0.2≤5.0 azt

式中，21，分别为板计算方向和垂直于计算方向的跨度（m） 取柱支座中心线之间的距离： 01 分别为计算方向和垂直于计算方向梁与板截面抗 弯刚度的比值。 8计算方向和垂直于计算方向梁与板截面抗弯刚度的比值 应按下式计算

Is，I。分别为梁，板的截面惯性矩（N/mm*）应分别按 本标准第6.4.2条和第6.4.3条的规定计算。 5.4.2柔性支承现浇混凝土空心楼盖中，梁的截面惯性矩1按 1形截面计算，每侧翼缘计算宽度宜取架高与板厚之差，且个应 超过板厚的4倍。 6.4.3柔性支承现浇混凝土空心楼盖中，楼板的截面惯性矩I 可接本标准第6。。4条的规定的计算板带计算，梁位置接实心板 计十算，空心楼板部分的截面惯性矩可接本标准附录D规定计算。 6.4.4计算板带取柱支座中心线两侧区格各自中心线为界的板 带。板带可划分为柱上板带和跨中板带，板带宽度应按下列规定 取值：

1柱上板带应为柱支座中心线两侧客自区格宽度的1/4 之和； 2跨中板带应为每侧各自区格宽度的1/4。 6.4.5计算板带在计算方向一跨内的总弯矩设计值MN·m） 应按下式计算

板面竖向均布荷载设计值（N/m）

版面整可均他简载设计值加： 计算板带的宽度（m）：当垂直于计算方向柱中心线两 则跨度不等时，取两侧跨度的平均值：当计算板带位于楼盖 力缘时，取该区格中心线到楼盖边缘的距离； 计算方向板的净跨（m），取相邻柱（柱帽或墙）侧面之 间的距离，且不应小于α.6511。

.4.6计算板带的总弯矩设计值M可按下列原则分配(见图6

5.4.6计算板带的总弯矩设计值M可按下列原则分配（见图6）

图6.4.6板带总弯矩的分配示意图 边支座负弯矩：2 正弯矩；3 内支座

1计算板带的内跨负弯矩设计值应取0.65M。正弯矩设计

计算板带的端跨弯矩应按表6.4.6的系数分配

表6.4.6计算板带端跨各控制载面弯矩设计值分配系

3内支座截面设计时，其负弯矩应取支座两侧负弯矩的较 大值，否则应对不平衡弯矩按相邻构件的刚度再分配；设计板的 边缘或边梁时，应考虑边支座负弯矩的扭转作用。 5.4.7柱上板带各控制截面所承担的弯矩设计值宜按本标准第 6.4.6条确定的弯矩设计值乘以表6.4.7的系数确定：

表6.4.7柱上板带弯矩分配系数

2当支座由墙或柱组成，直其支承长度不小于35/4时，可按负弯矩在计算板带 充度范围内均勾分布计算； 3表中抗扭刷度系数&应按本标准第6.4.总条的规定确定。

6.4.8抗扭刚度系数&应满足下列规定

中：C 截面抗扭常数（mm)，将垂直于跨度方向的抗扭构件 横截面划分为若干个矩形，取不同划分方案计算结果的最 大值： 3y 抗扭构件划分为若干矩形时，每一矩形截面的高度 与宽度（mm），抗扭构件横截面应按下列规定确定： 1以柱（柱帽）为支承时，只有一个矩形时，其截面高度可取 楼板厚度.宽度可取与柱（柱帽）等宽（图6.4.8)

图6.4.8典型抗扭构件宽度图示

2以框架柔性梁为支承时，可取下述两种情况的较大值： 1）板带加上横梁凸出板上，下的部分，板带的宽度取与 柱（柱帽）等宽： 2）本标准第6.4.2条规定的计算截面。 6.4.9柔性支承楼盖柱上板带所承担的弯矩包括由板承担的弯 矩和由梁承担的弯矩两部分。由梁承担的弯矩占柱上板带总弯 矩的比例应按下列规定取值： 1当α112/≥1.0时，取85%： 2 当0≤α1/1<1.0时，取0到85%之间的线性插值： 3直接作用于梁上的荷载所产生的弯矩应由梁全部承担。 6.4.10 柔性支承楼盖跨中板带所承担的弯矩设计值应按下列 规定取值

1计算板带中柱上板带未承受的弯矩设计值应接比例分配 给两侧的跨中板带； 2与支承墙平行的边跨跨中板带，应承受远离墙体的半个 中板带弯矩设计值的两借。 6.4.11柔性支承楼盖应按国家现行标准《混凝土结构设计规 范》GB50010的规定验算梁的斜截面受剪承载力，梁承担的剪力 设计值应按下列规定计算： 1当α3/11.0时，梁应承受其荷载从属面积范围内板 所传递的设计剪力：该从属面积取板角45线与相邻区格平行于 梁的中心线所包围的面积（图6.4.11阴影面积）：

图6.4.11梁的荷载从属面积示意

2当0≤α1/<1.0时，应取0剪力值和本条第1款所计 算剪力设计值之间的线性插值： 3直接作用于梁上的荷载所产生的剪力应由梁全部承担

6.5.1柔性支承现浇混凝土空心楼盖采用等代框架法计算内力 时，应按楼盖的纵横两个方向分别进行，每个方向的计算均应取 全部坚向作用荷载。

图6.5.2竖向荷载作用下等代框架梁的计算宽度

2水平荷载或地震作用下，等代框架架的计算宽度宜取下 列公式计算结果的较小值：

式中：6 等代框架梁的计算宽度（mm）： 12 计算方向及与之垂直方向柱支座中心线间距离 (mm): 垂直于计算方向的柱帽有效宽度（mm），无柱帽时 取0。 6.5.3等代框架梁位于节点区外任意截面的惯性矩应按下式 计算：

式中：I。计算方向柱轴线上梁的截面惯性矩（mm），梁截面应 接本标准第6.4.2条规定确定： I。等代框架梁宽度范围内除I所取梁截面外楼板截 面惯性矩（mm），空心楼板部分的截面惯性矩可按本标准

附录D规定计算。 6.5.4等代框架梁在柱中线至柱（柱帽）边之间的截面惯性矩 可按下式计算：

垂直于板跨度11方向的柱（柱帽）宽（mm）： 等代框架中梁板在柱（柱帽）边缘处的截面惯性矩

（mm）,按式(6.5.3)计算

式中K. 柱的抗弯线刚度（Nmm），按本标准第6.5.6条 确定： 柱两侧抗扭构件刚度（N·mm），按本标准第6.5.7 条确定： 柱在计算方向的截面惯性矩（mm*）。 6.5.6柱的抗弯线刚度应按下列公式计算

6.5.5等代框架当跨度相差较大或相邻跨荷载相差较大时，应

考虑柱及柱两侧抗扭构件的影响按等效柱计算：等效柱的刚度可 按下列公式计算： 1等效柱的截面惯性矩工应按下式计算

2等效柱的抗线刚度Kα应接下式计算

K. K. 1 +K./K

式中E 柱的混凝土弹性模量（N/mm*）： H： 柱的计算长度（mm），取下层楼板中心轴至上层楼板 中心轴间距离：对底层柱取基础顶面至一层楼板中心轴距

离：柔性支承楼盖尚应减去梁，板高度之差： 九 柱帽高度（mm），无柱帽时取0; $ 考虑柱帽的影响系数： 入 柱帽高度与柱计算长度之比。

6.5.7柱两侧抗扭构件刚度K可按下式计算

式中：Ibf等代框架梁截面惯性矩（mm*），按本标准第6.5.3 条规定计算： Iss等代框架梁宽度的楼板截面惯性矩（mm*），梁位置 按实心板计算，空心楼板部分的截面惯性矩可按本标准附 录D规定计算。 5.5.8当以柱（柱帽)为支承的柔性支承楼盖在竖向均布荷载作 用下按等代框架法进行计算时，负弯矩控制截面可按下列规定 确定： 1对内跨支座，弯矩控制截面可取柱（柱帽)侧面处，但与柱 中心的距离不应大于0.1751 2对有柱帽或托板的边跨支座，弯矩控制截面距柱侧距离 不应超过柱帽侧面与柱侧面距离的1/2。

7.1.1现浇混凝土空心楼盖结构构件应按承载能力极限状态和 正常使用极限状态进行设计。 7.1.2现浇混凝土空心楼盖进行承载力计算和抗裂验算时，应 取楼盖混凝土实际截面：正截面受弯承载力计算时，位于受压区 的翼缘计算宽度应按国家现行标准《混凝土结构设计规范》GF 50010有关规定确定：受压区高度不宜大于受压翼缘的厚度，当单 向布置填充体时，横向受弯承载力计算的受压区高度不应大于受 压翼缘的厚度：抗裂验算时，应考愿位于受拉区的翼缘。 7.1.3对于预应力混凝土空心楼盖检验检疫标准，除应进行承载能力极限状态 计算和正带使用极限状态验算外，尚应按具体情况对施工阶段进行 验算。预应力作为荷载效应时：对于承载能力极限状态，当预应力 作用效应对结构有利时，预应力分项系数应取1.0，不利时应取 1.3；对于正常使用极限状态，预应力作用分项系数应取1.0。 7.1.4超静定预应力混凝土空心楼盖在进行承载力计算和抗裂 验算时，应考虑次内力影响，次内力参与组合的计算应符合国家 现行标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定，

空心楼盖的承载力极限状态应按下列公式验算 久设计状况，短暂设计状况：

式中：结构重要性系数，按国家现行标准《混凝土结构设计 规范》GB50010采用； S 承载力极限状态下作用组合的效应设计值，按国家 现行标准《建筑结构荷载规范》GB50009和《建筑抗震设计 规范》GB50011的有关规定计算： R: 结构构件承载力设计值： 承载力抗震调整系数

Sa< Ra/Yee

浇混凝土空心楼盖的正常使用极限状态验算， 的标准组合并考虑长期作用的影响按下式验算：

代中：S 正常使用极限状态荷载组合的效应设计值： C 结构构件达到正常使用要求所规定的变形裂缝宽 度、应力和自振频率等的限值基坑标准规范范本，按国家现行标准《混凝土结 构设计规范》GB50010采用。

7.3承载力极限状态计算

7.3.1刚性支承楼盖现混避土空心楼板的承载力计算可仅考 意竖向荷载组合的效应。 7.3.2柔性支承楼盖柱上板带的承载力计算应考虑水平荷载效 应与竖向荷载效应的组合，跨中板带可仅考虑竖向荷载效应的 组合。 7.3.3现浇混凝土空心楼盖的正截面受弯承载力应按国家现行 标准《混凝土结构设计规范》GB50010中有关规定验算。 7.3.4现浇混凝土空心楼板斜截面受剪承载力应将计算单元截 面简化为I形或矩形截面按国家现行标准《混凝土结构设计规 范》GB50010中有关规定执行：当设置肋梁时，应考虑肋梁内箍 筋对受剪承载力的影响。