1.0.1 为规范和指导烟囱的设计、施工和验收，保障人身健康和生命财产安全、生态环境安全，满足烟囱工程建设基本需要，依据有关法律、法规，制定本标准。
1.0.2 本标准适用于新建混凝土烟囱、纤维增强塑料烟囱、钢烟囱、砖烟囱等单筒烟囱、套筒式烟囱和多管式烟囱的设计、施工和验收，适用于既有烟囱的加固与防腐改造。
1.0.3 烟囱的设计、施工和验收除应符合本标准的规定外，尚应符合现行国家有关标准的规定。

1.0.1为规范和指导烟窗的设计、施工和验收，保障人身健康和 生命财产安全、生态环境安全，满足烟窗工程建设基本需要，依据 有关法律、法规，制定本标准，

1.0.1为规范和指导烟因的设计、施工和验收，保障人身健康和 生命财产安全、生态环境安全，满足烟窗工程建设基本需要，依据 有关法律、法规，制定本标准。 1.0.2本标准适用于新建混凝土烟窗、纤维增强塑料烟窗、钢烟 卤、砖烟窗等单筒烟卤、套筒式烟和多管式烟卤的设计、施工和 验收，适用于既有烟窗的加固与防腐改造。

窗、砖烟肉等单筒烟、套筒式烟窗和多管式烟卤的设计、施工利 验收招标投标，适用干既有烟肉的加固与 百防魔腐改造

符合现行国家有关标准的规定

符合现行国家有关标准的规

用于排放烟气的高算构筑物

2. 0. 2 干烟卤

dry chimney

排放相对湿度小于60%、温度不小手90℃的烟气的烟窗。

humid chimney

排放相对湿度大于60%、温度大于60℃但小于90℃ 的烟卤。

wet chimney

2. 0.5自立式烟图

简身在不加任何附加支撑的条件下，自身构成一个稳 的烟图。

2.0.6 拉索式烟肉

筒身与拉索共同组成稳定体系的烟窗

2.0.7塔架式钢烟窗

guyedchimney

framed steel chimney

内筒主要承担自身竖向荷载，水平荷载主要由钢塔架承担的 钢烟肉。

内衬和隔热层直接分段支承在筒壁牛腿上或内衬直接粘贴在 简壁上的普通烟。

筒壁内设置一个内简的烟医

single liner chimney

两个或多个内筒共用一个外部筒壁或塔架组成的烟窗

2. 0. 11 内筒

套筒式和多管式烟卤简壁内的排烟简

2. 0. 12 内衬

分段支承在筒壁牛腿之上的自承重结构或依靠分布于筒壁上 的锚筋直接附于筒壁上的浇筑体，对隔热层或筒壁起到保护作用。

2.0. 13 简身

2. 0. 14 简壁

烟窗筒身的最外层结构，是整个筒身承重部分

置于筒壁与内衬之间，使筒壁受热温度不超过规定的 度的结构。

2. 0. 16 自立式内筒

在自重荷载作用下，其竖向以承受压应力为主，水平方向依 筒支撑的排烟筒。

2.0.17悬挂式内筒

suspended liner

在重力荷载作用下，其竖向以承受拉应力为主，水平方向依 简支撑的排烟简

confiningbed

砖内筒外部的耐酸砂浆层，用于封闭烟气，防止或减少烟 漏。

因系统的一部分，用以将烟气导

vortex shedding

vortex shedding

流经烟窗表面产生的旋涡脱落频率与结构自振频率相等或 产生的横风向共振现象。 临界风速 criticalwindspeedforvortexshedding 卤产生横风向共振时的最低风速。

风流经烟窗表面产生的旋涡脱落频率与结构自振 相近时，产生的横风向共振现象。

2. 0,22 锁住区

风的旋涡脱落频率与结构自振频率相等或相近时，产生涡激 共振的风速范围

2. 0.23 破风圈

通过抑制风的有规律的旋涡脱落来减少涡激共振响应的减振 装置。

2.0.24纤维增强塑料内筒

以纤维及其制品为增强材料，以合成树脂为基体材料，用机械 缠绕成型工艺分段制造、连接和安装的一种内筒，

2.0.25反应型阻燃树脂

2.0.25反应型阻燃树脂

分子主链中含有氯、漠、磷等阻燃元素，在不添加或少量添加 辅助阻燃材料（如三氧化三）后，可使固化后的纤维增强塑料材 料具有点燃困难、离火自熄的性能的树脂。这类树脂在液态时不 具有阻燃性。

2.0. 26 基体材料

纤维增强塑料材料中的树脂部分。

在规定条件下，试件在氮、氧混合气体中，维持平衡燃烧所 最低氧浓度（体积百分含量）。

2.0.28火焰传播速率

采用标准方法对厚度为3mm~4mm，且以玻璃纤维短切原丝 毡增强、树脂含量为70%～75%的纤维增强塑料层合板所测定的 一个指数值

2. 0. 29缠绕角

winding angle

缠绕在芯模上的纤维束或带的长度方向与芯模子午线或母线 间的夹角。

加入树脂基体中能便复合材料制品的力学性能显著提高的纤 维材料。

2.0.31热变形温度

当树脂浇铸体试件在等速升温的规定液体传热介质中，按简 支梁模型，在规定的静荷载作用下，产生规定变形量时的温度。

2.0.32玻璃化温度

glass transition temperature

glass transition temperature

当树脂浇铸体试件在一定升温速率下达到一定温度值时，从 种硬的玻璃状脆性状态转变为柔性的弹性状态，物理参数出现 不连续的变化，这个现象称为玻璃化转变，所对应的温度为玻璃化 温度（），它是确定树脂最高使用温度的依据，其数值通常高于 热变形温度15℃~25℃

2. 0. 33液压滑模

以筒（墙）壁预理支撑杆为支点，利用液压干斤顶提升工作 和滑动模板，连续施工的工艺。

2.0.341电动（液压）提模

以筒（墙）壁预留孔或预理支撑杆为支点，利用电动机或 斤顶提升工作平台和模板，倒模间歇性施工的工艺。

2. 0. 35 双滑

2.0. 36液压顶升法

hydraulicjacking

利用液压顶开设备进行钢烟或钢内筒从上至下逐段（节、 的方法。

2.0.37液压提升法

hydraulic lifting

利用液压提升设备进行钢烟窗或钢内筒从上至下逐段 装的方法

2.0.38气顶倒装法

利用气压顶升设备进行钢烟窗或钢内筒从上至下逐段 装的方法

2.0.39烟卤评估使用年限

ing chimney

可靠性评定所预估的既有烟在规定条件下的使用年限。

strengthening of existing chimney

2.0.41烟图防腐设计使用

rosionresistanceofchimney

防腐设计规定的烟窗在正常施工和维护条件下，即可按其预 定且的使用的年限

3.1.1本标准采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可

1.1本标准采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以 指标度量结构构件的可靠度，采用分项系数的设计表达式进 构计算。

1承载能力极限状态：烟结构或附属构件达到最大承载 力，如发生强度破坏、局部或整体失稳以及因过度变形而不适于继 续承载等。 2正常使用极限状态：烟窗结构或附属构件达到正常使用规 定的限值，如达到变形、裂缝和最高受热温度等规定限值等。 3承载能力极限状态设计应根据不同的设计状况分别进行

用效应的基本组合，偶然组合和地震组合设计。正常使用极 态应分别按作用效应的标准组合，频遇组合和准永久组合进 计。

1烟窗安全等级不应低于二级，当烟窗高度不小于200m 机容量不小于300MW时，烟窗的安全等级应为一级， 2+烟窗的结构重要性系数Yo不应小于表3.1.4的规定

表 3, 1. 4结构重要性系数 Y

3.1.5烟窗的抗震设防类别应符合现行国家标准《建筑工程抗震

设防分类标准》GB50223的规定，并应符合下列规定： 1单机容量为300MW及以上或规划容量为800MW及以 上的火力发电厂和地震时必须维持正常供电的重要电力设施的烟 闵、烟道，抗震设防类别应划分为重点设防类； 2高度不小于200m的烟窗，抗震设防类别应划分为重点设 防类； 350万人口以上城镇的集中供热烟窗，抗震设防类别应划 分为重点设防类； 4其余各类烟窗最低抗震设防类别不宜低于标准设防类。 3.1.6对于持久设计状况和短暂设计状况，烟窗承载能力极限状 态设计应按下列作用效应基本组合中的最不利值确定：

1)套筒式与多管式烟岗的内筒支承平台的荷载效应设 值，应符合下式规定：

(Zye Sg k +Ypldepl. Splk) < R

2)套筒式与多管式烟窗的内筒的效应设计值，应符合下式 规定：

(ZYe,SG,k +YtSt +YepSep) ≤R

1）单筒式烟肉、塔架式钢烟窗、套筒式与多管式烟窗的外 简，以及由风荷载，平台活荷载等可变荷载控制的荷载效 应设计值，应符合下式规定：

ZyeSgk +YoYl,Sak + ZYo,de,Yl, Sa,k)

2)由风荷载控制的套筒式与多管式烟窗的内筒的荷载效应 设计值，应符合下式规定：

Ya(ZG,SGk+rST +YepScp+Sw)≤R

中： 一烟窗重要性系数，按本标准第3.1.4条的规定采用； 规定采用； Ypl.——烟窗平台活荷载分项系数,按本标准第 3.1.9条的 规定采用； 准第3.1.9条的规定采用； 规定采用； Gik 第个永久作用的标准值； Qk 一第1个可变作用（主导可变作用）的标准值； Qi 第个可变作用的标准值； SG,k 第1个永久作用标准值的效应： Swk 风荷载标准值的效应； SQ,k 第1个可变作用（主导可变作用）标准值的效应； Sα,k 第了个可变作用标准值的效应； SpLk 烟卤平台活荷载标准值的效应； 第j个可变作用的组合值系数，按本标准第3.1.9 条的规定采用； dcPl. 烟平台活荷载组合系数，按本标准第3.1.9条的 规定采用； 调整系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定采用；

正常烟气温度作用分项系数，按本标准第3.1.9条 的规定采用； ST一一正常烟气温度作用标准值的效应； Ycp一一正常烟气温度作用工况下，烟气负压分项系数，按本 标准第3.1.9条的规定采用； Scp 正常烟气温度作用工况下，烟气负压标准值的 效应； Y 风荷载分项系数，按本标准表3.1.9的规定采用； Ra一—烟肉或烟构件的抗力设计值，对于不同设计状况 应采用相应的抗力设计值。

1.7对于烟气爆炸，事故温度等偶然设计状况，烟窗承载能 限状态设计应符合下式规定：

ZSG,k +SA +y, Sa,k + Zd, Sa,k ≤ Rd (3. 1.7)

式中：SAa—按偶然荷载标准值A.计算的荷载效应值； 虾一第一个可变荷载的频遇值系数; ，—第个可变荷载的准永久值系数。 注：烟气爆炸和事故温度下风荷载的频遇值系数取0.20

3.1.8对于需要抗震设防的烟窗，除应按本标准第3.1.5

2套筒式与多管式烟图的内简：

2套筒式与多管式烟岗的内筒

YGESGE+YTST+YEhSEhk+YESEvk+ywEYWSwk +yM.ESME

中：YRE 承载力抗震调整系数，砖烟取1.00：混凝土烟 取0.90：钢烟卤取0.80；钢塔架应按塔柱、腹杆、

座斜杆和塔柱节点分别取0.85、0.80、0.90和 1.00；当仅计算竖向地震作用时，各类烟和构件 均应采用1.00；纤维增强塑料内筒按本标准第9章 的有关规定执行； 采用； YEv一! 竖向地震作用分项系数，按本标准表3.1.9的规定 采用； SEhk一 水平地震作用标准值的效应，按本标准第5.5节的 规定进行计算； Sevk! 竖向地震作用标准值的效应，按本标准第5.5节的 规定进行计算； SM,E 由地震作用、风荷载、日照和基础倾斜引起的附加 弯矩效应，按本标准第7.2节的规定计算； SGE一重力荷载代表值的效应，重力荷载代表值取烟岗及 其构配件自重标准值和各层平台活荷载组合值之 和；活荷载的组合值系数应按表3.1.9的规定 采用； ST一烟气温度作用效应； 4wE——风荷载的组合值系数,取0,20; 弯矩组合值系数，取100； YT一烟气温度作用分项系数； YGe—重力荷载分项系数，一般情况应取1.20；当重力荷 载对烟窗承载能力有利时，取值不应天于1.00。

分项系数与组合值系数：

注：表中G表示烟肉或结构构件自重，W为风荷载，M，为附加弯矩，A为安装荷载 （包括施工吊装设备重量，起吊重量和平台上的施工荷载）路桥图纸，I为裹冰荷载，L为 平台活荷裁（包括检修维护和生产操作活荷载）

计算重力荷载代表值时活荷载组合

3.1.10，对于正常使用极限状态，应根据不同设计要求，采用作用 效应的标准组合或准永久组合进行设计，并符合列规定： 1标准组合应用于验算混凝土烟窗筒壁的混凝土压应力、钢

3.1.10：对于正常使用极限状态，应根据不同设计要求，采用作用 效应的标准组合准永久组合进行设计并链合下列规定

筋拉应力，裂缝宽度以及地基承载力或结构变形验算等，并按下式 计算：

ZSg,k +Sa,k + Z,Sq,k

中 烟图或结构构件达到正常使用要求的规定限值，如充 许应力、变形、裂缝等限值，或地基承载力特征值。 2准永久组合用于地基变形的设计，应按下式计算：

联轴器标准ZSek + Z4, Sa,k....