室外管道钢结构架空综合管廊敷设

导向支座DN介质流向DN(+T+最小1200DN管道系统布置图设计说明：1.球型补偿器的选用原则，补偿量越大选用越经济，本图集补偿量范围管道直线部分导向支座间距ZZL=500~1200mm2.球型补偿器PN16，t<350℃C，均可满足本图集要求范围，DN (mn)5065801001251502002503003.折屈角本图集选用18°，可使流体阻力系数减少，同时提高密封性能Z(m)5b78102328334.厂区管线球型补偿器布置要充分利用地形数设，方案有：（1）厂区地形平坦时可以利用平面Z型布置，球型补偿器垂直中心至第一个两柱支座最小距离X小（m）（2）厂区地形管道织向走向有高差时，可以作立式单向双向布置，高的一侧以低支架数设。球心距ALDN（3）厂区地形管道走向横向有高差时，可以立式立体及倾斜布置，高L2 (nm)(mn)(nm)506580100125150200250300的一侧以低支架数设，1600500203.54. 04. 44.95.45. 96.91.78.45.当支管从有大热伸长量的干管引出时，支管采用球型补偿器布置，1920600243. 94. 44. 95. 45.96.57. 68.59.3施工说明：2240700284. 2 4.75.25.86. 47.08.29.2101.运输或安装时，应注意保护球体表面和注料口，严禁损伤球面和碰伤注料口：当长期存放时，应在球面处涂以苯甲基或二甲基硅油。2560800314. 45. 05. 56. 16. 87. 48.79.710. 62.不准随意松动可拆注料口和螺塞，2880900354.75.35.86.47.17. 89.110.211.13.安装时，应按设计要求调整球头的初始折曲面（即安装角）32001000395. 05. 66. 26.87. 68.39.710.811.84，焊接时应注意保护球体的镀铬表面，勿使其受到损伤。5.球型补偿器装卸要轻放，施工中搬运防止碰撞，不得随意乱扔，消除35201100435.25.96.57.17. 98.710.212.不必要的碰撞缺陷，防止泥土填入球体表面，38401200475. 46.16.87.58.39.0011.912.96.球体调整至安装角，可将中法兰螺栓均松开（松螺栓前，可将螺栓注：1.管道安装完毕，再在管造滑动（或滚动）支座两侧焊导向支架。位置做上标记，可用涂抹颜色的方法），将球体搬成所需角度，然后将中法兰螺栓拧紧到原来位置，严禁用猛击的方法去搬动球体角度。2.管遗间距为：（L+L+2R)，其中L为球形补偿器的长度7.当球型补偿器装入管道通入介质后，初始阶段，球型补偿器若有泄漏，是由于温度过低造成的，温度升高，泄漏会自然消失。球型补偿器导向支座设置距离与安装图集号19R50519G540审核廖洗专城校对宋冬根知亭设计脚霞构食38

1：蒸汽管道疏水、放气、放水装置 1.1过热蒸汽管只设启动蔬水，管线最低点及每200m长设启 动蔬水阅，管线最高点设放气阀，管径详见表1：

放气管供安装完毕水压试验时放空气用（下述放气管作 用相同）。 1.2饱和蒸汽管，管线最低点及每200m长设经常及启动疏水 阀，管线最高点设放气阀，管径详见表2（凝水量按倍率K=4 计：

疏水器的选用：①凝结水经蔬水器流入共架敷设的凝结 水管，蔬水器宜选用自由浮球式蒸汽蔬水器，器体、器盖为 铸钢。②凝结水经疏水器直接排放，疏水器宜选用温调式疏 水器。

光伏发电标准规范范本管道疏水、放气、放水装置安装说明

7 热水管、凝结水管放水、放气装置 放水管每1000m长或管线最低点设置一个，管线最高点设 放气管，放水阀选用闸阀，放水，放气管径详见表3：

放水管设计成二种形式：①放水阀设在干线底部。②放 水阀设在离地1.5m处，此时放水管应有防冻措施，

集水管、启动疏水管管径表

集水管、启动疏水管管径表

本图集主要构件采用SAP2000V20.20计算。 6.1横梁 6.1.1计算说明： 综合管廊上的横梁直接承受管道荷载，本图集管廊上的横 梁包括桁架横梁和支架横梁。图集中与管廊支架柱连接的支架 横梁计算详见本说明第6.5条管廊支架部分内容，与架连接的 横梁计算简图如图1所示， 加湿管临图

3管廊桁架风荷载对应的节点水平荷载标准值（kN

6.1.3析架横梁选用方法

钢结构综合管廊说明 图集号 19R505 19G540 审核左菊林左前林校对黄恒平兰小牛设计郭立宏计土安 页 52

图2L=15000桁架立面计算简图

图3L=15000m桁架上弦平面计算简图

图4L=15000m桁架下弦平面计算简图

6.2.3桁架选用方法

水平支撑的计算并入空间桁架计算，根据管廊架跨度L 宽度B及桁架类型按本图集第94页“水平支撑（SC）选型表” 选用。 6.4钢牛腿 桁架通过牛腿支撑在管廊支架上，钢牛腿做法按本图集第 131页大样图? 钢结构综合管廊说明 图集号 19R505 19G540 夜左菊林左前林校对黄恒平中牛设计郭立宏计土岁 贝 53

.5管廊支架 .5.1滑动支架（两柱支架） 1）计算说明：本图集滑动支架均为两柱支架，该支架上 只充许设置管道滑动支座，在管道径向（横向）按底 端铰接的两层或三层平面框架计算，在管道轴向（纵 向）按两端铰接的杆件计算。滑动支架宽度同管廊宽 度。 2）计算简图：清滑动支架的计算简图如图5、图6所示

ZFb一为固定支架上某t层所有固定支座传来的反弹力代 数和，由工艺管道专业提供（kN）： 艺Fnt一为固定支架上某t层所有固定支座传来的管道内部 的不平衡压力代数和（kN）； 飞Frt一为固定支架上某t层所有固定支座传来的管道的摩 擦力代数和（计算长度按各管道固定支座到最近 的伸缩节或补偿器距离）（kN）。 以上荷载应由综合管网设计者提供，或按有关规范 及手册提供的计算方法计算。 图中：R，一桁架的支座反力，根据两侧桁架的宽度，平均跨度 垂直荷载等级确定。 I型固定支架的充许水平荷载见表5，为沿管道纵向 荷载，超出此受力范围，应按实际荷载验算通过才能选 用本图集计算时，采用的垂直荷载等级与水平荷载等级 相同，

表51型固定支架充许水平荷载标准值（kN）

本部分支架柱脚反力表中提供了清动支架柱底最大轴力 和最大弯矩工况组合下组合值与标准值。固定支架在地震组 合工况下的标准值供基础设计参考。其中N为柱底轴力，V为 柱底剪力

7.1综合管廊除水平横梁和牛腿采用型钢外，其他构件均采 用圆钢管，圆钢管主要采用高频焊接钢管或热轧无缝钢管。 7.2H型钢采用热轧H型钢或焊接H型钢。 7.3本图集所选用的钢材，除走道板、栏杆和爬梯采用235B 其他构件采用Q355B。所选材料质量等级应当分别符合现行国 家标准《钢结构设计标准》GB50017及《低合金高强度结构 钢结构综合管廊说明 图集号 19R505 19G540 核左菊林左林校对黄恒平小牛设计郭立宏土宏 顶 59

9.1管廊各个部件的选用时不应将事故偶然荷载作为设计荷载 来直接选用图集。当事故荷载作为结构设计的主导荷载时，宜 允许结构构件出现局部损伤。在事故荷载作用之后，对受损的 工程结构尚应做整体稳固的补充校核、验算，不得让结构连续 倒塌。 9.2本图集为标准单元模块的钢结构管廊。选用者应根据工 程具体情况自行处理解决具体工程中的特殊情况

钢结构综合管廊说明 图集号 19R505 19G540 审核左菊林左林校对黄恒平美小设计郭立宏计土宏 贝 60

两层12m桁架（HJ12）构件材料表

两层15m桁架（HJ15）构件材料表

两层18m桁架（HJ18）构件材料表

两层21m桁架（HJ21）构件材料表

两层24m桁架（HJ24）构件材料表

注：括号内数据用于两端往内数第4、第5根腹杆

桁架（HJD）选型表

三层12m桁架（HJD12）构件材料表

三层15m桁架（HJD15）构件材料表

三层18m桁架（HJD18）构件材料表

三层21m桁架（HJD21）构件材料表

三层24m桁架（HJD24）构件材料表

注：括号内数据用于两端往内数第4、第5根腹杆

两层滑动支架（HZJ2）选型表

注：钢桁架平均跨度指支架两侧钢桁架的平均跨度，两侧钢析架跨度不宜超过两个跨度等级

三层滑动支架（HZJ3）选型表

注：钢架平均跨度指支架两侧钢架的平均跨度工程监理标准规范范本，两侧钢桁架跨度不宜超过两个等级

三层滑动支架（HZJ3）构件表

三层滑动支架（HZJ3）构件表

注：支架两侧析架平灼跨度指支架两侧钢析架 两侧钢析架跨度差异不宜超过两个等级，

注：3.5m、4m宽度采用人字型柱支择

注：支架两侧析架早均跨度指支架两侧钢 侧钢析架跨度差异不宜超过两个等级

计算机标准注：支架两侧析架早均跨度指支架两侧钢 侧钢析架跨度差异不宜超过两个等级