2.1.13移动面壳体

以直线或平面曲线为母线，在空间沿两条准线移动而形成 曲面的壳体。

母线及准线均为单侧平面曲线（一般为抛物线或圆弧线） 具有正高斯曲率中曲面的移动面扁壳

母线为直线、准线为圆弧线的移动面壳体。

地铁标准规范范本2.1.16双曲抛物面壳

母线为抛物线、准线为单侧平面曲线，具有负高斯曲率的移 动面壳体

两个主压应力方向上的截面内力彼此基本相等的扁

壳板中曲面内的轴向力和剪力

2.1.19边缘扰力edgeeffect

在壳板与边缘构件连接处，由于位移协调而产生的内力。

qn 壳板中曲面上法向的均布荷载； q 壳板中曲面上之轴方向的均布荷载； q 旋转壳壳板中曲面上分布荷载的经向分量： Q 旋转壳壳板计算截面以上部分的总竖向外荷载 壳板中曲面的水平投影面上的均布雪荷载；

Sn 壳板中曲面上分布雪荷载的法向分量

C 温度效应计算系数： mim2 壳板平行于义、轴截面上的分布弯矩 t 壳板截面上的分布扭矩； mp 旋转壳壳板截面上经向的分布弯矩； mmo 旋转壳壳板外环，内环处截面上经向的分布 弯矩； m.pi、mu 旋转壳壳板外环、内环边缘处经向湾矩的修 正值； nin2 壳板截面上中曲面、轴切线方向的分布轴 向力； np、no 旋转壳壳板截面上经向、环向的分布轴向力； nngo 旋转壳壳板外环、内环处截面上经向的分布轴 向力； nano 旋转壳壳板外环、内环边缘处经向轴向力的修 正值； nn2、um 壳板截面上沿、、方向的分布薄膜内力； R 结构构件的抗力设计值； S 作用组合的效应设计值 Dn 壳板截面上的法向分布剪力； Uet 双曲扁壳壳板角点处的分布剪力； Ut 壳板截面上切向的分布剪力； p 旋转壳壳板垂直于经向的截面上法向的分布 剪力 、U、 壳体、、之轴方向的位移； u 旋转壳壳体按薄膜理论计算的水平位移： Zm 壳板截面上薄膜剪应力： Tr 旋转壳壳体按薄膜理论计算的经向转角

2. 2. 3几何特征

3.1.1薄壳结构的形式应根据建筑设计要求、施工技未条件和 经济合理性确定。 3.1.2底面为圆形的壳体形式可采用球面壳、椭球面壳、旋转 抛物面壳和膜型扁壳。 3.1.3底面为矩形的壳体形式可采用双曲扁壳、圆柱面壳、双 曲抛物面扭壳和膜型扁壳。 3.1.4周边支承的矩形底面双曲扁壳，双曲抛物面扭壳和膜型 扁壳，其底面长度与宽度的比值宜小于2。 3.1.5当壳体上荷载分布变化较大，或圆形底面直径大于10m 矩形底面边长大于8m时，不宜采用膜型扁壳，

3.2极限状态设计规定

3.2.1薄壳结构构件的承载能力极限状态设计应采用下列设计 表达式：

式中：一结构重要性系数，应符合现行国家标准《工程结构 可靠性设计统一标准》GB50153等的规定； S一承载能力极限状态下作用组合的效应设计值，对 持久设计状况和短暂设计状况应按作用的基本组 合计算，对偶然设计状况应按作用的偶然组合计 算，对地震设计状况应按作用的地震组合计 算； R一结构构件的抗力设计值，应按现行国家标准《混凝

工结构设计规范》GB50010的规定计算；在抗震 设计时，应除以承载力抗震调整系数Ye；对壳板 及其边缘构件，应取n

3.2.2测壳结构构件的正常使用极限状态设计应根据不同要习 按下式进行验算：

式中：S—一正常使用极限状态下作用组合的效应设计值； C一一结构构件达到正常使用要求所规定的裂缝宽度、 形等的限值。 3.2.3薄壳结构的耐久性设计应符合现行国家标准《混凝土 构设计规范》GB50010的规定。 3.2.4壳板的自重荷载可按壳板的实际总重力折算成平均厚层 的重力进行计算。 3.2.5对旋转壳、圆柱面壳和双曲抛物面扭壳，应考虑风荷载 对壳板的影响；对扁球壳、双曲扁壳、双曲抛物面扁扭壳和膜型 扁壳：可不考虑风荷载对壳板的影响。对各类壳体均应考虑风荷 载对边缘构件的影响。 3.2.6壳体表面的风荷载取值应符合现行国家标准《建筑结 构荷载规范》GB50009的规定。单个旋转壳的风荷载体型系 数可按表3.2.6的规定采用。对复杂体型的壳体结构，当跨 度较大时，应通过风洞试验或专门研究确定风荷载体型系 数。 3.2.7壳体水平投影面上的雪荷载取值应符合现行国家标准 建筑结构荷载规范》GB50009的规定。壳面积雪分布系数 的取值与壳面类型有关，对旋转壳（包括扁球壳）和圆柱面壳， 其值可按表3.2.7的规定采用；对双曲扁壳、双曲抛物面扁扭壳 膜型扁壳，其值可取1.0。

.对旋转壳、圆柱面壳和双曲抛物面扭壳，应考虑风荷载 对壳板的影响，对扁球壳、双曲扁壳、双曲抛物面扁扭壳和膜型 扁壳，可不考患风荷载对壳板的影响。对各类壳体均应考虑风荷 载对边缘构件的影响

何载取值应符合现行国家标准《建筑结 构荷载规范》GB50009的规定。单个旋转壳的风荷载体型系 数可按表3.2.6的规定采用。对复杂体型的壳体结构，当跨 度较大时，应通过风洞试验或专门研究确定风荷载体型系 数。

3.2.7壳体水平投影面上的热然带质统

《建筑结构荷载规范》GB50009的规定。壳面积雪分布系数 现门家标 的取值与壳面类型有关，对旋转壳（包括扁球壳）和圆柱面壳 其值可按表3.2.7的规定采用；对双曲扁壳、双曲抛物面扁扭 和膜型扁壳，其值可取1.0。

表3.2.6旋转壳的风荷载体型系数"

表3.2.7旋转壳和圆柱面壳的积雪分布系数用

3.2.8薄壳结构的抗震验算应符合下列规定

1抗震设防烈度低于或等于7度时，对周边支承且跨度不 大于24m的薄壳结构可不进行抗震验算，对跨度大于24m的薄 壳结构应进行水平抗震验算； 2抗震设防烈度为8度或9度时，对各种薄壳结构均应进 行水平和竖向抗震验算；对跨度不大于24m的薄壳结构进行竖 向抗震验算时，其竖向地震作用标准值在8度和9度时可分别取 重力荷载代表值的10%和20%、设计基本地震加速度为0.3g时 可取重力荷载代表值的15%进行计算： 3对体型复杂、悬挑较大或跨度大于24m的薄壳结构，宜 采用振型分解反应谱法进行抗震计算；对其中特别不规则的薄壳 结构应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算，并应符合现

行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定。 3.2.9薄壳结构应进行稳定性验算。对于在均布荷载作用下、 形状规则的圆形底旋转壳、双曲扁壳、圆柱面壳和双曲抛物面扭 壳，其稳定性可分别按本规程的相关规定进行验算。

3.2.10壳体的受力裂缝控制等级要求和裂缝控制验算应符

行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定。当壳板 截面承受拉力时，最大主拉应力标准值不宜大于3倍混凝土抗拉 强度标准值。

殊要求者外，对荷载标准组合或准永久组合并考虑荷载长期作用 影响下的挠度值，在跨度大于7m时不宜大于跨度的1/400，在 跨度不大于7m时不宜大于跨度的1/250

3.2.12边缘构件自身平面内的刚度应满足对壳板的约束要求。

3.2.13对装配整体式薄壳结构的预制构件：应进行装配过程中 的承载力、稳定性、裂缝控制验算。验算荷载应包括自重、施工 荷载和吊装动力荷载等。对大型构件，在运输和安装时应设置临 时支撑。

3.3壳体的构造和配筋

3.3.1壳体的混凝土强度等级不应低于C25。预应力混凝王壳 本的混凝土强度等级不应低于C40。 3.3.2壳板的厚度不应小于50mm。壳板的厚度除应符合承载 力要求外，还应根据壳板的钢筋布置、保护层厚度、施工质量， 结构稳定性、壳板和辅助构件的变形控制等因素确定，同时应符 合结构的防火要求。在壳板接近边缘和支承构件的部位，宜增厚 至中部厚度的2～3倍，并应配置抗弯钢筋。壳板增厚区应平滑 过渡，过渡区的长度不应小于厚度增加值的5倍

3.3.3/壳体钢筋的混凝土保护层厚度应符合下列规定：

1壳板的混凝土保护层厚度应符合现行国家标准《混凝土 结构设计规范》GB50010的规定：

2壳板加劲肋的混凝土保护层厚度可与壳板相同， 3对壳板表面较陡、需用双面模板施工的区域，宜增加混 凝土保护层厚度； 4受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于钢筋的公称直径； 5当混凝士保护层厚度不满足防火要求时，应在主应力配 筋及受弯配筋处增加保护层厚度。 3.3.4壳体的配筋应符合下列规定： 1壳体中应配置薄膜内力配筋、弯矩配筋、亮板边缘和孔 洞附近的附加构造配筋。薄膜内力配筋可设暨在壳板中面，弯矩 配筋宜设置在靠近壳板表面处。 2壳板配筋宜采用较小直径的钢筋。除焊接钢筋网外，应 全部采用带肋钢筋并合理确定钢筋简距。采用焊接钢筋网配筋 时，尚应符合现行行业标准《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》 JGJ114的规定。 3薄膜内力配筋应至少由单层相互正交钢筋组成 4薄膜内力配筋的钢筋直径，当采用带肋钢筋时不应小于 5mm，当采用焊接钢筋网时不应小于5mm。钢筋的简距当采用 带肋钢筋时不宜大于5倍壳板厚度，且不宜大于300mm，当采 用焊接钢筋网时不宜大于4倍壳板厚度，且不宜大于200mm。 5薄膜内力配筋的最小配筋率在一个方向上不应小于 0.25%。壳板其他配筋的最小配筋率应符合现行国家标准《混凝 土结构设计规范》GB50010对板类构件的规定。 6薄膜内力配筋的方向与壳体的主应力方向一致时，受拉 钢筋的最大配筋率可按下式计算：

Pmx = 0. 6

式中：Pmax 薄膜内力配筋的最天配筋率， f。一混凝土轴心抗压强度设计值，当混凝土强度等级 大于C40时，应按C40等级的混凝土取值； f,一一钢筋抗拉强度设计值。

7钢筋的连接和锚固应符合现行国家标准《混凝王结构设 计规范》GB50010的规定。 3.3.5除膜型壳外，现浇壳体在壳板和边缘构件连接处的增厚 区域内，应至少配置直径为5mm～10mm，间距不大于200mm 的双层钢筋，且上下两层钢筋均应按锚固长度的要求锚入边缘构 件内。

3.4.1当抗震设防烈度为8度或8度以上时，不宜采用装配整 体式薄壳结构，宜采用现浇结构。在地震区采用装配整体式薄壳 结构时，应采取措施保证结构的整体性、连接和支撑的可靠性。

1扁球壳沿环向分块不应少于8块，沿经向分块不应少 4块； 2双曲扁壳及双曲抛物面扭壳沿每边分块均不应少于9块 3圆柱面壳沿圆弧向分块不应少于7块。 3.4.5预制壳板的周边应设置加劲肋，肋高宜为预制壳板边长 的1/20～1/15，且应满足壳体稳定性要求及预制构件在运输， 安装过程中的刚度要求。 3.4.6当预制壳板具有与边缘构件正交的加劲肋且截面满足承 载力要求时，壳板边缘可不加厚：当无加劲肋时，壳板边缘应按 本规程第3.3.2条的规定加厚。

3.4.7在预制构件的连接边可设置齿形槽口，槽口的长度不

大于1.2m。当预制壳板上具有与边缘构件正交且间距不大

的加劲肋时，壳体应符合下列构造要求： 1壳板中可配置直径不小于6mm的单层正交钢筋。在肋 的上部与下部应配置直径不小于10mm的钢筋，同时应将肋的 上层钢筋及壳板钢筋伸出，并与边缘构件中伸出的钢筋焊接，焊 接长度在单面焊时不应小于10倍钢筋直径，在双面焊时不应小 于5倍钢筋直径。 2壳板、肋和边缘构件的钢筋也可采用预埋件连接。当预 制壳板的加劲肋及预埋件的间距均不大于1.5m时，可将肋中钢 筋焊接在肋端的预埋件上，再用钢板将其与边缘构件的预埋件焊 接。焊接连接的承载力不应小于肋中钢筋的承载力。当壳体跨度 不小于24m时，肋的预埋件应设置在上表面；当壳体跨度小于 24m时，肋的预埋件可设置在下表面

3.4.9混凝土接缝应符合下列规

1当预制壳板加劲肋的高度不大于100mm时，接缝上口 宽度不应小于30mm，当肋高大于100mm时，接缝上口宽度不 应小于50mm； 2当接缝处剪应力值大于压应力的30%、且大于混凝土抗 拉强度设计值的25%时，预制构件的侧边加劲肋应设置齿形槽 口，齿形槽口处的壳板内钢筋应伸出，并应和相邻壳板的伸出钢 筋连接，且在伸出钢筋的垂直方向应另设两根附加分布钢筋

3.4.10钢筋混凝土接缝应符合下列规定（图3.410）

1预制构件的壳板内钢筋应伸出，并在接缝中与相邻壳板 的伸出钢筋连接； 2肋内钢筋可不伸出，但应在接缝内设置一个双层的十字 形钢筋骨架，其钢筋直径应与预制构件肋内钢筋的直径相同，十 字形钢筋骨架应与预制构件壳板内伸出钢筋绑扎或焊接； 3当剪应力与拉应力的失量和大于混凝士抗拉强度设计值

时，侧边加劲肋上应设置齿形槽口； 4不采用钢筋绑扎或焊接连接时，可在预制构件的壳板上 设置间距不大于1.5m的预埋件，其内表面应与加劲肋中的主钢 筋焊接，在各预制构件安装就位后：应采用连接板将预埋件焊接 连接。

图3.4.10钢筋混凝土接缝 一附加分布钢筋：2一壳板内伸出钢筋 3一双层十字形钢筋骨架

一双层十字形钢筋骨架

3.4.11预应力混凝土接缝处的预应力筋可穿入预留孔或槽内， 预应力孔道应灌浆填充。

3.4.11预应力混凝土接缝处的预应力筋可穿入预留孔或槽内， 预应力孔道应灌浆填充。 3.4.12预制构件与现浇部分的连接，可采用从预制构件内伸出 钢筋，与现浇部分的钢筋绑扎或焊接，然后浇筑混凝土的方法

3.5.1在边拱拉杆、横隔、旋转壳的支座环、圆柱面壳的边

3.5.1在边拱拉杆、横隔、旋转壳的支座环、圆柱面壳的边采 壳板的受拉区和剪力较大区域均可采用预应力配筋（图3.5.1）； 在受压区域也可采用预应力配筋以连接预制构件；边缘构件当支 承点间的距离不小于24m时，宜采用预应力配筋。 3.5.2薄壳结构的预应力筋应采用直线形或曲率不大的曲线形 配筋。在未经特殊处理时，应避免把预应力筋布置在壳体结构的 弯折处。

3.5.3预应力薄壳结构应进行下列验算：

图3.5.1壳体预加应力 边缘构件预应力配筋：2一壳板预应力配筋

2荷载基本组合下结构的承载力和稳定性验算； 3荷载标准组合下结构的变形和裂缝控制验算。 3.5.4当预应力能满足构件裂缝控制验算要求时，承载力计算 听需的其余受拉钢筋可采用非预应力筋， 3.5.5后张预应力混凝土薄壳结构的局部受压承载力验算及端 部锚固区的构造应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010的规定。 3.5.6在地震区采用预应力时，对薄壳结构的关键构件和重要 部位应采用有粘结预应力筋。

3.6.1.当薄壳结构圆形孔洞直径或矩形孔洞的长边长度不天于 壳体短边长度或直径的1/10，且在孔洞附近符合本规程第3.6.2 条～第3.6.7条的要求时，可不对开洞影响进行计算。对其他情 况下的壳板开洞，应对开洞影响进行计算并应专门设计

3.6.2当孔洞位于受压区，直孔洞直径或边长不天于2.0m时： 应在孔洞周边设置加劲肋，且在任意法向剖面上其混凝土与钢筋 的截面面积均不得少于被割去壳板混凝土与钢筋的截面面积，同 时，孔洞附近的壳板应设置双层钢筋网（图3.6.2），上层钢筋 网的钢筋直径不应小于6mm、间距不应大于150mm，从肋边缘 伸出的长度L，应符合下列规定

Li≥2Vt.且Li≥1.0m

3.6.3当孔洞位于受压区，且孔洞直径或边长为2.0m~3.0m 时，除应在孔洞周边设置加劲肋外，尚应在孔洞中加设十字形梁 或井字形梁，在任意法向部面上加劲肋、十字形或井字形梁的混 凝土与钢筋的截面面积均不得少于被割去壳板混凝土与钢筋的截 面面积，同时，孔洞附近的壳板应按本规程第3.6.2条的要求设 置双层钢筋网。 3.6.4当孔洞位于受拉区，且孔洞直径或边长不大于1.0m时 可按本规程第3.6.3条规定的构造要求设计。 3.6.5孔洞与边缘构件间的净距不应小于该孔洞直径或矩形孔 洞较大边长的2倍。相邻孔洞之间的净距不应小于较大孔洞直径

3.6.4当孔洞位于受拉区，且孔洞直径或边长不大于1.0m时 可按本规程第3.6.3条规定的构造要求设计

洞较大边长的2倍。相邻孔洞之间的净距不应小于较大孔洞直径 或矩形孔洞较大边长的3倍。当采用矩形孔时，其长边与短边长

板上均布荷载在孔洞周边上的折算线荷载，均布荷载的折算线荷 载可按下列公式计算： 对圆形孔：

pt = qra/2

P = gaobo 2(ao + bo)

式中：力一 均布荷载在孔洞周边上的折算线荷载（kN/m）； ro一一圆孔半径（m）; ao、b一矩形孔的边长（m）。 3.6.7当孔洞周边作用的线荷载天于被割去壳板上均布荷载 在孔洞周边上折算线荷载的1.5倍时，在孔洞周边设置的加劲肋 为应配置直径不小于10mm、数量不少手4根的主钢筋及直径不 小于6mm、间距不大于200mm的封闭箍筋，

3.7.1薄壳结构的伸缩缝应符合下列规定： 1壳体结构在伸缩缝处可采用双边缘构件和双柱：伸缩缝 的宽度应根据温度变形计算确定，且不应小于50mm； 2对锯齿形薄壳结构，在锯齿方向伸缩缝的间距不应大于 5倍一6倍该方向的跨度； 3在地震区，伸缩缝宽度尚应符合防震缝要求。 3.7.2考虑温度变化对除膜型壳外的壳体的影响时，温度计算 应符合下列规定： 1壳板中曲面温度恋化工可按下式计篇

武中:T 结构最高平均温度（℃）：

Tw一一结构最低平均温度（℃）。 2壳体内、外表面温度差T可按下式计算

式中：T一一壳板外表面的计算温度（℃）； T一一壳板内表面及带肋壳中肋的计算温度（℃）。 T、T：值应根据当地气候条件和壳体保温情况由热工计算 确定。 3.7.3当内、外表面温度差T2在整个壳板上的分布为常数或 接近常数时，整个壳板可只考虑由其产生的弯矩，并可按下式 计算：

式中：m一壳板截面上的线分布弯矩： α一混凝土的线膨胀系数； D一壳板截面的分布刚度，对带肋壳应采用亮板与肋的 总刚度： t一一壳板厚度。 3.7.4当中曲面的温度变化T在整个壳板上的分布为常数或 接近常数时，壳板内产生的三种主要温度应力的计算应符合下列 规定（图3.7.4）： 1对圆柱面壳、旋转壳、双曲扁壳，应按壳体特征长度参 数划分内力影响区，其中壳体特征长度参数的计算应符合下列 规定： 1）对无肋圆柱面壳，特征长度参数C应按下式计算：

C= 0. 76Vr.z

对带肋圆柱面壳，特征长度参数C应按下式计算：

式中：C壳体的特征长度参数 r 壳板的曲率半径：

C = 0. 76 / r.tox teD

一带肋圆柱面壳在圆弧方向按截面刚度折算的厚度 tx——带肋圆柱面壳在直线方向按截面面积折算的厚度。 2）对无肋旋转壳，外环边缘处的特征长度参数C应按本 规程第5.1.1条的规定计算；对带肋旋转壳，特征长 度参数C应按本规程第5.4.2条的规定计算。 3）对无肋双曲扁壳，沿a、轴方向的特征长度参数Ci、 C应按本规程第6.2.3条的规定计算；对带肋双曲扁 壳，Ci、C2应按本规程第6.5.1条的规定计算。 2平行于边缘构件方向的轴力的计算应符合下列规定： 轴力峰值可按下式计算：

式中：c一—按边缘构件支承情况确定的系数，可按本观 3.7.5条的规定计算； E。一混凝土弹性模量； t一壳板厚度；对带肋壳，应采用按截面面积折算的 厚度。 2）平行于边梁方向的轴力分布，对圆柱面壳应按正弦分 布采用；对扭壳应按半波余弦分布采用；对旋转壳和 双曲扁壳，在图3.7.4所示影响区内可按常数采用。 3垂直于边缘构件方向的弯矩的计算应符合下列规定： 1）当壳板边界为简支时，分布弯矩峰值可按下式计算：

式中：t一一壳板厚度，对带肋壳，应采用按面刚度或侦性知 折算的厚度。 2）当壳板边界转角为零时，分布弯矩峰值可按下式计算

BEt&T, mmax = c.

3）对圆柱面壳和扭壳，弯矩可忽略不计，对旋转壳和双 曲点壳查矩在图3.7.4所示影响区内可按常数采用。

4对矩形底面的简支边壳体，壳板与边缘构件交接处剪力 的计算应符合下列规定： 1）剪力峰值可按下式计算：

U.mx = c.E.ta.T

2）双曲扁壳壳板与边缘构件交接处的剪力可按当数采用

圆柱面壳壳板与边梁交接处及扭壳壳板与边缘构件交 接处，剪应力应按余弦分布按下式计算：

Pt=cEta.Tcos(元x/1)

3）当T，为正值时，温度产生的剪力符号应与外荷载产 生的剪力符号相同。 3.7.5系数c的取值应符合下列规定： 1当边缘构件支承在柱高与柱截面高度之比不小于10的柔 性柱上，或其支点可自由滑动时，系数应取为零。 2当边缘构件支承在柱上，且其支点不能自由滑动时，系 数的计算应符合下列规定： 1）对矩形底面的壳体，可按下式计算：

式中：一 边缘构件的长度； A一一边缘构件的平均截面面积，如为桁架，则为其上下 弦的总截面面积 I一柱子的截面惯性矩，当每边的边缘构件均支承在多 根柱上时，为多根柱截面惯性矩总和的25%； H一柱高。 2）对圆形底面的壳体，可按下式计算：

式中：—支座环的半径； Ar支座环的截面面积； n支承柱的数量。

0. 7 = 2元H3A. 1+$ 3nIrr

3）当边缘构件底边完全支承在砖墙上时，系数c尽 取0.35； 4）当边缘构件支承在地下基础上时，系数ct应取0.7。 3.7.6对受有特殊温度场作用的壳体应进行专门分析

4.1.1薄壳结构的内力与变形分析可采用解析法、半解析法和 数值分析法。对计算结果应进行分析和评估，在确认其合理、有 效后方可采用

形析可采用解析法、半解析法科 数值分析法。对计算结果应进行分析和评估，在确认其合理、有 效后方可采用。 4.1.2对壳板及其边缘构件，可按线弹性理论分析其内力与位 移。采用解析法，半解析法时，可不考虑混凝土泊松比的影响。 对特别重要或受力情况特殊的薄壳结构，必要时尚应对结构整体 或其部分进行弹塑性分析

移。采用解析法，半解析法时，可不考虑混凝土泊松比的影响。 对特别重要或受力情况特殊的薄壳结构，必要时尚应对结构整体 或其部分进行弹塑性分析

载作用时，其内力与位移的计算可按照本规程相关章节的规定 行。当薄壳结构形体复杂或荷载作用不规则时，应采用有限单 法进行整体分析。

4.1.4薄壳结构分析时，应考虑下部支承结构的影响，必要时

4.1.4薄壳结构分析时，应考虑下部支承结构的影响铁路标准规范范本，必要时 应进行薄壳与下部结构的共同作用分析。

最小跨度之比不大于1/5时，可采用扁壳理论进行计算

4.2解析法和半解析法

4.2.1对形体比较规则且边界约束情况比较简单的薄壳结构，

4.2.1对形体比较规则且边界约束情况比较简单的薄壳结构 当采用解析法能求得其控制偏微分方程的解答时，可采用解析法 求解。

玻璃钢管标准4.2.2当薄壳结构某个方向的位移和内力变化已知或可

组已知函数时，可将位移和内力沿该方向展开为该组函数与另 方向一元函数的乘积和，将原偏微分方程简化为常微分方程 组，用解析法或数值法求解。