3构件微面采成了其他有效趣制略变曲发生的搭施，

式中；1—漂钉个数。 6.2.2采用螺钉连接时，螺钉至少应有3阳螺纹穿过连接构件。 螺钉的中心距和端距不得小于螺钉直径的3倍，边距不得小于螺 钉直径的2倍。受力连接中的螺钉连接数量不得少于2个。用于 钢板之间连接时，钉头应靠近较薄的构件一侧（图6.2.2)。

7.2.4意暂染与基础连接采用图7.2.4所示的构造时，地脚频 栓规格和布置形式与本规程第7.2.2条规定相同。在悬臂梁间每 隔一个间距应设置刚性撑杆，其中部用连接角钢与基础连接，角 钢应至少用4个螺钉与撑杆连接，端部与梁应至少用2个螺钉连 接。刷性撑杆载面形式应与梁相同暖通空调设计、计算，厚度不应小于1.0mm。

7.2.5悬臂染与承重外墙连接来用图7.2.5所示的构造时，应 符合本规程第7.2.3条第1、2款的要求以及第7.2.4条中有关 别性撑杆设置的要求。 7.2.6楼面与基础间连接采用图7.2.6所示设置木槛的构造时， 本栏与基础应采用地牌媒栓连接，楼面边染和术植应采用钢板、 普通铁钉或螺钉连接。地脚螺栓规格和布置形式应符合本规程第 7.2.2条的规定，连接钢板的厚度不得小于1mm，连接螺钉的 数量不得少于4个。 7.2.7当悬挑楼盖末端支承上部承重增体时（图7.2.7)，楼面 梁悬挑长度不宜超过跨度的1/3。悬挑部分宜采用拼合I字形截 面构件，其纵向连接间距不得大于600mm，每处上下各应至少 31

图7.2.5悬背案与承重外墙连接 一格钢边录；2一取板加劲件，3一楼面结构板： 4量：589级：6立扶

用2个攀钉连接，且拼合构件向内延伸不应小于悬挑长度的 2倍， 7.2.8简支果在内承重墙顶部采用图7.2.8所示的搭接时，搭 接长度不应小于150mm，每根应至少用2个螺钉与顶导渠连 接。梁与梁之间应至少用4个螺钉连接。 7.2.9连续梁中间支座处应沿支座长度方向设置刚性撑杆，间 距不宜大于3.0m，其规格和连接应符合本规程第7.2.4条的规 定。当楼面梁在中间支座处背靠背搭接时（图7.2.8)，可不布 32

应大于150mm，板中间区螺钉的间距不应大于300mm，螺钉孔 边距不应小于12mm。 7.2.13在基本风压不小于0.7kN/m或地震基本加速度为0.3g 及以上的区域，楼面结构面板的厚度不应小于18mm，且结构面 板与架连接的螺钉间距不应大于150mm。 7.2.14当有可靠依据时，楼面构造可采用其他构造方式

间应设置抗拔件，与基础问应设置地脚螺栓和抗拨件（图 8.1.2)。

8.2.1承重墙立柱应按下列规定计算

计算承重内墙立柱时，宜考室内房间气压差对垂直于墙面 的作用。室内房间气压差可取0.2kN/m

2承重增体立柱还应对媒钉之间的立柱段，接轴心受压杆 进行绕裁面弱轴的稳定性验算。当墙体两侧有结构面板时，立柱 段的计算长度ly应取2s，为连接螺钉的间距。 8.2.2非承重墙体的立柱承受垂直墙面的横向风荷载时，应按 本规程第6.1.4条受弯构件的相关规定进行强度和变形验算，计 算时可不考虑体面板的影响， 8.2.3墙体端部、门窗洞口边等位置与抗拔错栓连接的拼合立 柱应按本规程第6.1.2条和第6.1.3条规定的轴心受力杆件计 算，轴心力为倾覆力矩产生的轴向力N与原有轴力的叠加。其 中各层由倾覆力矩产生的轴向力N可按式（8.2.3）和图8.2.3 计算。验算受压稳定时，拼合主柱的计算长度系数应按本规程第 8.2.1条的规定取用。 N=nP,h/b (8.2.3) 式中：N一由倾覆力矩引起的向上拉拔力和向下压力； 轴力修正系数：当为拉力时，了=1.25；当为压力 时，了=1; P，一为一对抗拨连接件之间墙体段承受的水平剪力； 39

8.2.5低层冷弯薄壁型钢建筑的墙体，应进行施工过程验算，

8.3.1墙体立柱和墙体面板的构造应符合下列规定（图 8. 3. 1) ; 1填体立柱宜按照模数上下对应设置。 2墙体立柱可采用卷边冷弯槽钢构件或由卷边冷弯横钢构 件、冷弯槽钢构件组成的拼合构件；立柱与顶、底导梁应采用爆 钉连接， 3承重墙体的端边、门窗润口的边部应采用拼合立柱，拼 合立柱间采用双排螺钉固定，螺钉间距不应大于300mm。 4在墙体的连接处，立柱布置应满足钉板要求。 5墙体面板应与体立柱采用爆钉连接，墙体面板的边部 和接缝处螺钉的间距不宜大于150mm，培体而板内部的螺钉间 距不宜大于300mm， 6墙体面板进行上下拼接时直错缝拼接，在拼接缝处应设 置厚度不小于0.8mm且宽度不小于50mm的连接钢带进行 连接。

8.3.2墙体项、底导染的构造应符合下列规定

1墙体顶、底导梁宜采用冷弯槽钢构件，顶、底导梁壁厚 不宜小于所连接墙体立柱的壁厚

2本重墙体的顶导案可按支承在端体两立在之间的简支案 计算，并应根据由楼面梁或屋架传下的跨间集中反力与考虑施工 时的1.0kN集中施工荷载产生的较大弯矩设计值，按本规程第 6.1.4条的规定验算其强度和稳定性。 8.3.3墙体开洞的构造应符合下列规定： 1在承重墙体的门、窗洞口上方和两侧应分别设置过梁和 调口边立柱，洞口边立柱宜从墙体底部直通至墙体顶部或过梁下 部，并与墙体底导梁和顶导架相连接。 2润口过案的形式可选用实覆式或行架式。 3当采用桁架式过梁，上部集中荷载宜作用在架的节 点上。 4 门、窗洞口边立柱应由两根或两根以上的卷边冷弯槽钢 拼合而成，

8.3.4墙体支撑的设置和构造应符合下列规定，

图8.3.4填体支择 1一连接螺钉；2—别性撑杆；3~钢替；4—绩面板；5一增体立柱 6一顶导巢：7一底导染：8一抗披线检

其直径不应小于12mm，间距不应大于1200mm，地脚爆栓距墙 角或墙端部的最大距离不应大于300mm。 2墙体底导梁和基础之间宜通长设置厚度不应小于1mm 的防腐防潮垫，其宽度不应小于底导梁的宽度。 3抗剪墙应在下列位置设置抗拨锚栓和抗拨连接件，其间 距不宜大于6m

1抗剪墙与上部楼盖、增体的连接形式可采用条形连接件 或抗拔锚栓；条形连接件或抗拨错栓应在下列部位设置： 1）抗剪墙的端部、墙体拼接处； 2）沿外部抗剪墙，其间距不应大于2m； 3）上层抗剪墙落地洞口部位的两侧； 4）在上层抗剪墙非落地洞口部位，当洞口下部墙体的高 度小于900mm时，在润口部位的两侧。

2条形连接件的截面及所用螺钉的数量应由计算确定，其 序度不应小于1.2mm，宽度不应小于80mm， 3条形连接件与下部墙体、楼盖或上部填体采用爆钉连接 时，爆钉数量不应少于6个。 4抗剪墙的顶导梁与上部采用螺钉连接时，每根楼面梁不 宜少于2个，槽钢边梁1m范围内不宜少于8个。 8.3.7当有可需根据时，墙体构造可采用其他构造方式

2.1设计属架时，应考虑由于风吸力作用引起构件内力变化 不利影响：此时永久荷载的荷载分项系数应取1.0。 2.2计算屋架各杆件内力时，可假定屋架弦杆为连续杆，腹 与弦杆的连接点为接。 2.3屋架杆件的计算长度可按下列规定采用： 1在屋架平面内，各杆件的计算长度可取杆件节点问的距离。 2在屋架平面外，各杆件的计算长度可按下列规定采用： 1）当屋架上弦铺设结构面板时，上弦杆计算长度可取弦 杆螺钉连接回距的2倍；当来用標条约束时，上弦杆 计算长度可取擦条问的距离： 2）当屋架腹杆无侧向支撑时，计算长度可取节点间距离； 当设有侧向支撑时，计算长度可取节点与屋架腹杆侧 向支撑点间的距离： 3）当屋渠下弦铺设结构面板时，下弦杆计算长度可取弦 杆螺钉连接间距的2倍；当采用纵向支撑杆件时，下 弦杆计算长度可取侧向不动点间的距离。 2.4当屋架腹杆采用与弦杆背靠背连接时（图9.2.4），设计

股杆时应考虑面外偏心距的影响，按绕弱轴弯曲的压弯构件计

服杆时应考虑面外偏心距的影响，按绕弱轴弯曲的压弯构件计 算，偏心距应取腹杆截面腹板外表面到形心的距离。 9.2.5连接节点螺钉数量应由抗剪和抗拔计算确定

9.3.」属背处无集中荷载时，屋架的腹杆与弦杆在屋脊处可直 接连接（图9.3.1a）；屋脊处有集中荷载时应通过连接板连接 （图9.3.1b、c)。当采用连接板连接时，连接板宜卷边加强（图 9.3.16）或设置加强件（图9.3.1c)。弦杆与腹杆或与节点板之 间连接螺钉数量不宜少于4个。采用直接连接时，屋脊处必须设 置纵向刷性支撑

图9.3.1屋架房脊节点 1连换板，2卷边加强：3加温件

9.3.2屋架的腹杆与弦杆在弦杆中部连接时，可直接连接或通 过连接板连接。当屋架腹杆与弦杆直接连接时，腹杆端头可切 角，切角外伸长度不宜大于30mm，腹杆端部卷边连线以内应设 置不少于2个螺钉（图9.3.2a)；当屋架与弦杆间采用连接板连 接时，应至少有一根腹杆与弦杆直接连接（图9.3.2b），必要 时，弦杆连接节点处可采用拼合闭口截面进行加强，加劲件的长 度不应小于200mm。 9.3.3当上弦杆和下弦杆采用开口同向连接方式连接时，宜在 下弦腹板设置垂直加劲件或水平加劲件，加劲件厚度不应小于弦 杆构件的厚度（图9.3.3)，桁架下弦在支座节点处端部下翼缘 应延伸与上弦杆下翼缘相交。当采用水平加劲件时，水平加劲件 49

图9.3.2腹杆与弦杆连接 一外伸切角；2一节点板

的长度不应小于200mm。梁式结构中，斜染应通过连接件与屋 脊梁相连

图9.3.3桁架支座节点 1—豹案上弦：2—相架下；3—要直加动 4一水平加动

9.3.4当屋架与外墙项导梁连接时；应来用三间连接件或其他 类型抗拉连接件，以保证可靠传递屋架与墙体之间的竖向力和水 平力。连接螺钉数量不宣少于3个。 9.3.5山墙屋架的腹杆与山墙立柱宜上下对应，并应沿外侧设 置间距不大于2m的条形连接件（图9.3.5）。 9.3.6当有可靠根据时，屋架构造可采用其他构造方式。 50

图9.3.5桁架与山墙连接 1一山造屋架：2监层量：3一顶导案：4—山线：5—条形资揽件

10.2.1对于一般腐蚀性地区，结构用冷弯薄壁型钢构件镀层的 镀锌量不应低于180g/m（双面）或镀铝锌量不应低于100g/m （双面）；对于高腐蚀性地区或特殊建筑物，镀锌量不应低于 275g/m（双面）或镀铝锌量不应低于100g/m（双面），并应 清足现行国家或行业标准的规定。 10.2.2冷考薄壁型钢结构的连接件应根据不同腐蚀性地区，采 用镀锌或镀铝锌材料。 10.2.3冷弯薄壁型钢结构构件严禁进行热切割。 10.2.4在冷膏薄壁型钢和其他材料之间应使用下列有效的隔离 措施进行防护，防止两种材料相互腐蚀： 1金属管线与钢构件之间应放置橡胶垫圈，避免两者直接 接触。 52

2增体与混旋土基础之同应款置防质防潮望 10.2.5冷弯薄壁型铜构件在露天环境中放置时，应避免由于雨 雪、暴晒、冰苞等气候环境对构件及其表面镀层造成腐蚀。 10.2.6当构件表面镀层出现局部破坏时，应进行防腐处理

10.3.1冷弯薄壁型钢构件的安装应严格按照设计图纸进行。 10.3.2在进行整体组装时，应符合下列要求： 1墙体结构要增设临时支撑、十字交叉支撑。 2楼面案应增设噪间支撑。 3桁架单元之间应增设水平和垂直支撑， 4应采取有效措施将施工荷载分布至较大面积， 10.3.3冷弯薄壁型钢结构安装过程中应采取措施避免推击。受 撞击变形的杆件应校正到位。 10.3.4用于石音板、结构用定向刨花板与钢板连接的螺钉，其 头部应沉人石膏板、结构用定向刨花板（0～1)mm，螺钉周边 板材应无破损

10.4.1冷弯薄壁型钢构件的加工应按设计要求控制尺寸，其允 许偏差应符合表10.4.1的规定。 检查数量：按钢构件数抽查10%，且不应少于3件。 检验方法：游标卡尺、钢尺和角尺、半圈塞规检查

10.4.2冷叠薄费型钢培体外形尺寸、立柱间距、门留清口位置 及其他构件位置应符合设计要求，其允许偏差应符合表10.4.2 的规定。 检查数量：按同类构件数抽查10%，且不应少于3件。 检验方法：钢尺和靠尺检查

表10.4.2冷查激晚型银墙体组装允连编差

10.4.3冷弯薄壁型钢屋架外形尺寸的允许偏差应符合表 10.4.3的规定。 检查数量：按同类构件数抽查10%，且不应少于3件。 检验方法：钢尺和角尺检查。

10.4.3冷弯薄壁型钢屋架外形尺寸的允许偏差应符合表 10.4.3的规定， 检查数量：按同类构件数抽查10%，且不应少于3件。 检验方法：钢尺和角尺检查。

表10.4.3冷变覆费型钢屋架组装分连值着

表10.4.5属裂、保的高度和信向管用失高光件信器

表10.4.6结构板材安装充许偏量

的耐久性、适用性以及防火性能的要求。在外覆材科内侧，绍构 覆面板材外侧，应设置防潮层，其物理性能、防水性能和水蒸气 渗透性能应符合设计要求。 11.3.2门窗洞口周边、穿出墙或屋面的构件周边应以专用泛水 材料密封处理，泛水材料可采用自粘性防水卷材或金属板材等。 11.3.3建筑围护结构设计应防止不良水汽凝结的发生。严寒和 寒冷地区建筑的外墙、外挑楼板及屋顶如果不采取通风措施，宜 在保温材料（冬季）温度较高一侧设置一层隔汽层。 11.3.4施工时应确保保温材料、防潮层和隔汽层的连续性、密 闭性、整体性。 11.3.5屋顶保温材料与屋面结构板材间的屋顶空气间层宜采用 通风设计，并应确保屋顶空气间层中空气流动通道的通畅。在屋 顶通风口处应设置防止白蚁等有害昆虫进入屋顶通风间层的保护 网。室内的排气管道宜通至室外，不宣将室内气体排入屋项通风 闽层内

时，应采用防火封堵材料将空踪紧密填实；当管道为难燃或可短 材质时，应在贯穿部位两采取阻火措施。 12.0.8低服冷套薄整型钢住宝建筑内可设置火灾报警装置。

附录A确定螺钉材料抗剪强度 设计值的标准试验

A.0.1账钉材科抗剪强度设计值的确定可采用图A.0.1所示试

附录B墙体抗剪试验方法

B.0.1冷弯薄壁型钢组合墙体的抗剪试验试件的制作应采用与 实际工程材料、连接方式一致的1：1比例的足尺尺寸。测试组 合墙体在水平风荷载作用下的抗剪性能时，可采用单调水平加 载；测试组合增体在水平地震作用下的抗剪性能时，应采用低周 反复水平加载。 B.0.2试验装置与试验加载设备应满足试体的设计受力条件和 支承方式的要求，试验台在其可能提供反力部位的刚度，不应小 于试体刚度的10倍。 B.0.3墙体通过加载器施加竖向荷载时，应在门架与加载器之 间设置流动导轨（图B.0.3)，其座擦系数不应大于0.01。

附录C构件畸变屈曲应力计算

3.1.1编制组在制定本规程时曾参考《冷弯薄壁型钢结构技术 规范》GB50018，并对现行国家标准《连续热镀铝锌合金镀层 钢板及钢带》GB/T14978中的550级铜材S550的力学性能进 行过系统的分析，得出了550级钢材可以用于冷弯薄壁型钢房屋 结构的结果，并得到了不同厚度时的屈服强度和强度设计值作为 设计依据。因此，本规程将550级钢材作为可以选用的钢材之 一。对于现行国家标准《连续热镀锌钢板及钢带》GB/T2518 和《连续热镀铝锌合金镀层钢板及钢带》GB/T14978中其他级 别的钢材，由于未进行过系统的分析，在使用时可按屈服强度的 大小偏安全地归人Q345级或Q235级使用。本规程中将550级 钢材定名为LQ550，材性参考澳大利亚标准《AS/NZS4600： 2005》中G450（厚度t≥1.5mm)、G500（1.5mm>t>1.0mm） 和G550（t≤1.0mm）三种钢材。目前，这类550级钢材国内已 有生产，并广泛用于2mm以下冷弯薄壁型钢构件，其屈服强度 在550MPa左右，但随厚度变化很大，其材料性能要求见现行国 家标准《连续热镀锌钢板及钢带》GB/T2518及《连续热镀铝 锌合金镀层钢板及钢带》GB/T14978中的550级钢材，其断后 延伸率未规定。 当采用国外钢材时，该钢材必须符合我国现行有关标准的 规定。 3.1.4本条提出在设计和材料订货中应具体考虑的一些注意事 项。考虑到本规程受力构件所用的钢板厚度在2mm以下，为保 证结构的安全，规定钢板厚度不得出现负公差。 3.1.5结构用定向刨花板的规格和性能应符合国家现行标准 80

定同创花板》LY/T1580、《内装饰装修材料入造板及其制品 中甲醛释放限量》GB18580的规定和设计要求。当用于墙体时， 宜采用二级以上的板材，用于楼面时宜采用三级以上的板材；结 构胶合板的性能应符合现行国家标准《胶合板、通胶合板通用 技术条件》GB/T9846的规定；普通纸面石膏板的规格和性能 应待合现行国家标准《纸面石膏板》GB/T9775的规定。 3.1.6（1）保温隔热材料可采用玻璃棉等轻质纤维状保温材料 或挤塑聚苯板等硬质板状保温材料。（2）防水材料可采用防水卷 材（改性沥青或PVC材料）复合板等材料。（3）屋面材料可 采用沥青瓦、金属瓦等轻质材料。（4）内墙覆面材料可采用纸面 石板或钢丝网水泥砂浆粉刷涂料等材料。（5）外墙饰面材料可 采用PVC、金属或木质挂板等材料，（6）楼板可采用木楼板， 也可采用钢与混凝土组合楼板。（7）门窗可采用各种轻质材料门 窗。（8）屋面采光瓦可采用各种适宜的采光窗或采光瓦。

3部分楼面或者屋面：从结构堵体向外悬挑长度大 于1.2m 4楼面或屋面的开洞宽度超出了3.6m，或者润口较大尺寸 超出楼面或屋面最小尺寸的50%。 5楼面局部出现垂直错位，且没有被结构墙体支承。 6结构墙体没有在两个正交方向同时布置。 7结构单元的长宽比大于3。超过时应考虑楼板平面内变 形对整体结构的影响。 当结构布置不规则时，可以布置适宜的型钢、桁架构件或其 他构件，以形成水平和垂直抗侧力系统。 4.3.4~4.3.6条文从原则上提出增体及吊顶的设计要求。因不 同制造企业的工艺技术不尽相同，细部构造会有所不同，本规程 从应用的角度不作具体规定，能满足现行标准的有关规定并保证 安全即可。

4.5.1本条中受压板件的宽厚比限值是为了限制板件的变形， 并保证载面承力计算基本存合本规程给出的计算模式，因此与 钢材材料的强度无关。 4.5.3进行可靠度分析时，壁厚太薄的试件，材料强度、试验 结果离散性过大，所以规定了最小壁厚的要求。 4.5.4构件形心之间的偏心超过20mm后，应考虑附加偏心距 对构件的影响（图1）。楼面梁支承在承重墙体上，当楼面染与 堵体柱中心线偏差较小时，楼面案承担的荷载可直接传递到墙体 立柱，在楼盖边巢和支承墙体顶导架中弓起的附加弯矩可以忍 84

略，不必股算边染和顶导梁的承载力，否则要单独计算，计算方 法同墙体过整

图1同一福构架的偏差 1—水平构件的形心线：2顶导渠： 3一立柱的形心线：4一立柱：5一水平构件

5.1.1低层冷弯薄壁型铜房屋是由复合墙板组成的“盒子”式 结构，上下层之间的立柱和楼（屋）面之间的型钢构件直接相 连，双面所覆板材一般沿建筑物竖向是不连续的。因此，楼 星）面竖向简载及结构自重都假定仅由承重墙体的立柱独立承 担，但双面所覆板材对立柱构件失稳的约束将在立柱的计算长度 中考虑。另外，结构的水平荷载（风或地震作用）仅由具备抗剪 能力的承重瑞（抗剪墙体）承担： 5.1.2参考“盒子”式结构的分析，每个主轴方向的水平荷载 可根据对应方间上各有效抗剪墙的抗剪刚度大小按比例分配，并 考虑门窗润口对墙体抗剪刚度的削弱作用。由于在低层冷弯薄壁 型钢房屋中每片抗剪墙一般宽度有限，其刚度假定与墙体宽度成 正比，楼面和屋面在自身平面内应具有足够刚度的要求，将由本 规程有关章节的构造规定保证。 5.1.3楼面架一般采用蜡形或槽形（卷边）构件，在受压翼缘与 接面板采用规定间距的爆钉相连，对面外整体失稳及跨变屈曲的 约束有保障，只需要按承受楼面竖向荷载的受弯构件验算其承载 力和刚度。在相关构造不能肯定对面外登体失稳及畸变屈曲提供 有效约束时，也可以按照本规程第6.1.4条的规定，进行稳定 验算，

5.2水平微载效应分析

5.2.1在计算水平地震作用时，阻尼比参考一般钢结构建筑取 0.03，结构基本自振周期的近似估计参考现行国家标准《建筑抗震 设计规范》GB50011给出。从同济大学、中国建筑标准设计研究 86

Vie K, = （1/300) kN/(m rad)

表5.2.4中抗剪刚度值，即为按上述式（2）和式（3）根据 相关试验结果确定并作调整而得。 风荷载和多遇地震作用下结构处于弹性阶段，试验结果表明 1/300层高变形时组合墙体的抗风刚度K，和抗震度K。很接 近，故在表5.2.4中将二者的抗侧移刚度值取为一致。由于低层 87

6.2.1螺钉的抗剪连接破坏主要表现为被连接板件的撕裂和连 接件的倾斜拔脱，这两种破坏模式下的承载力可采用《冷弯薄壁 型钢结构技术规范》GB50018中推荐的公式进行计算。采用 2mm以下薄板或高强度薄板时，试验中还发现有明显的螺钉剪

7.1.1本节关于楼盖的构造主要参考美国钢铁协会（AISI）低 层住宅描述性设计中冷弯型钢骨架标准的有关规定制定。图4为 示意图，具体设计时，在安全可靠的前提下，可以采用其他的连 接节点形式

应的一层地面承力系统也称为楼盖系统，图4描述的是支承在混 避土基础/增体上的钢楼盖的构件组成，根据设计，楼盖有多种 支承形式，但楼盖的构造形式基本相同。 楼盖系统由冷弯薄壁槽形构件、卷边槽形构件、楼面结构板 和支择、拉条、加劲件所组成，构件与构件之间宜用端钉可靠连 接。考到实际的需要，楼面染也可来用冷弯得坚宠形钢管、行 架或其他型钢构件，以及其他连接形式，并按有关的现行国家标 准设计。 7.1.2结构面板或顶棚面板与楼面梁通过螺钉按构造要求连接 时，可为梁提供可靠的侧向支撑。在正常使用条件下，不会产 生平面外失稳现象，因此不需验算架的整体稳定性。这是本规程 推荐使用的基本构造方式， 对于多跨案，在中间支本处，由于存在较大的负弯矩和剪力 作用，应按弯剪组合作用验算相应截面。 在构造上，对于楼面染腹板开孔有限制。开孔离开支承点一 定距离，开孔对应的剪力相对较小，当楼面梁跨度较大时，需要 验算相应截面变剪承载力。 7.1.3楼面结构面板，包括吊顶板，对减小楼面案的挠度有正 面作用。考虑到结构面板为多块拼接，连接方式为小直径螺钉， 且板之间有间隙，一般无法准确地定量确定组合作用的大小，因 此计算挠度时，不考虑组合作用。 7.2楼盖构造 7.2.1边梁对结构面板边缘起加强作用，同时是连接楼面梁与 墙体的过渡构件。梁在支承点处宜布置腹板承压加劲件，避免复 杂的腹板局部稳定性验算，当厚度大于1.1mm时，可采用相应 的无卷边相钢作为承压加劲件。安装时承压加劲件应与楼面染腹 板支座区中心对齐，宜设置在楼面梁的开口一侧，且应尽量与下 翼缘顶紧。 7.2.2地脚螺栓采用Q235B材料。本条提及的地脚螺栓是一种 93

7.2.1边梁对结构面板边缘起加强作用，同时是连接楼面梁与 墙体的过渡构件。梁在支承点处宜布置腹板承压加劲件，避免复 杂的腹板局部稳定性验算，当厚度大于1.1mm时，可采用相应 的无卷边相钢作为承压加劲件。安装时承压加劲件应与楼面案腹 板支座区中心对齐，宜设置在楼面架的开口一侧，且应尽量与下 翼缘顶紧。 7.2.2地脚螺栓采用Q235B材料。本条提及的地脚螺栓是一种 93

拉录，且拉条与每根顶面都有螺钉连接固定，再铺设非结构面 板。在构造上必须保证整个楼盖系统具有足够的平面内刚度，以 便安全可靠地传递水平荷载作用。 7.2.14本规程鼓励采用新的材料和新的构造做法

8墙体结构 8.1一般规定 8.1.1低层冷言薄壁型钢房星建筑的墙体，是由冷弯擎型钢 骨架、墙体结构面板、填充保温材料等通过螺钉连接组合而成的 复合体，为方使设计计算，根据增体在建筑申所处位置、受力状 态划分为外墙、内墙、承重塘、抗剪墙和非承重墙等几类。 8.1.2抗拨连接件（抗拨错程、抗拔钢带等）是连接抗剪增体 与基础以及上下抗剪墙体并传速水平简载的重要部件，因此，抗 验培体的抗我连接件设置必须要保证房屋结构整体传递水率荷载 的可靠性。对仅承受竖向荷载的承重墙单元，一般可不设抗拨 件。足尺增体试验和报动台试验表明，抗拨连接件对保证结构整 体抗倾覆能力具有重要作用，设计及安装必须对此予以充分 重视。 8.2墙体设计计算 8.2.1对本条说明如下： 1承重墙体的墙体面板、支撑和墙体立柱通过螺钉连接形 成共同受力的组合体，墙体立柱不仅承受由屋盖架和楼面梁等 传来的竖向荷载N，同时还承受垂直于墙面传来的风荷载引起 的弯矩M，，其受力形式为压弯构件。 1）当两侧有墙体结构面板时，由于增面板对立柱的约束 作用较强，根据国内多家单位的试验研究结果，立柱 一般不会发生整体扭转失稳和畸变屈曲。根据西安建 筑科技大学、长安大学、北新房屋有限公司、博思格 钢铁（中国）等单位对Q235级和Q345级钢材C89× 44.5×12×1.2~0.9,C140 X 44.5X12 ×1.2~0.9, 96

墙体的“名义抗剪强度”，抗风时按静载试验结果取 值，美国规范的“名义抗剪强度”或标准强度相当 于试验中试件的最大荷载值Pax。若以单调水平加 载试验的屈服承载力P，作为抗力标准值R，最大 荷载值P代替关国规范的“名义抗剪强度”Pma， 则等效我围规范抗力分项系数为： K = [R] = Pmx/k; Yr = Y,·YR P.R Y.P (6) 抗风：7= 2P 1.35P (7)

观范取荷载平均分项系数，考虑轻钢住宅酒 荷载比重大，抗风时近似取1.35， 表8.2.4中的数据就是按上述原则，根据相关试验数据经过 处理而来。 表8.2.4注3中“当组合墙体的宽度大于450mm而小于 900mm时，表中受剪承载力设计值乘以0.5”借鉴了日本的相 关技术资料。 表8.2.4注5中“单片抗剪墙体的最大计算长度不宜超过 6m”是根据墙体构造第8.3.5条第3款中“抗拨错栓的间距不 宜大于6m"的规定确定。 对开有洞口的抗剪墙体，洞口对组合墙体受剪承载力的影响 目前国内的研究不足，本条借鉴美、日等国的相关技术资料 给出。 波纹钢板的构造要求见第5.2.4条条文说明

受屋架或楼面梁传来的荷载，否则需按上部屋架、橡子或楼面梁 传来的荷载对顶导梁进行相应的承载力和刚度验算。 底导染可不计算屋面、楼面和墙面等传来的荷载，但应具有 足够的承载力和刚度，以保证体与基础或下部结构连接的可 靠性。 8.3.3承重墙体门、窗洞口上方设置过梁主要是为了承受润口 上方屋架或楼面架传来的荷载， 实暖式过案常用箱形、工字形和L形等载面形式：箱形过 梁可由两根冷弯卷边槽钢面对面拼合而成，工字形过染可由两根 冷弯卷边钢背靠背拼合而成，L形截面过染由冷弯L型钢组 成，可以单根，也可以两根拼合；当过巢下部设置短立柱时，短 立柱可采用冷弯卷边槽铜，和门、窗框用自钻螺钉连接。 箱形散面、工学形载面过巢与顶导架采用钉连接，双排布 置，纵向间距不应大于300mm。过梁型钢的壁厚不宣小于柱的 壁厚，过架端部与洞口边立柱采用螺钉进行连接，过梁端部的支 承长度不宜小于40mm。L形截面过架的角钢短肢和顶导可采 用间距不大于300mm的螺钉连接，长肢与主柱和短立柱应采用 媒钉连接 当过梁的跨度、上部荷载较大时可采用冷弯型钢桁架式 过梁。 8.3.4当选用结构面板蒙皮支撑时，结构面板与立柱通过螺钉 连成整体；在施工阶段，当未安装结构面板时，宜对墙体骨架设 置临时附加支撑， 当选用钢带拉条设置柔性交叉支撑时，两个交叉钢带拉条可 布置在墙体立柱的同一侧，也可分别布置在墙体立柱的两侧。 8.3.5地脚螺栓宜布置在底导梁截面中线上。抗拔锚栓通常应 与抗拨连接件组合使用，抗剪墙与抗发错栓组合使用时，为了充 分发挥抗剪增的抗剪效应，抗拔错栓的间距不宜大于6m，且抗 拔锚栓距墙角或墙端部的最大距离不宣大于300mm。 8.3.6杭剪墙与上部楼盖、墙体的连接采用条形连接件或抗拨 100

螺栓是为了能够保证可靠地承受和传递水平剪力及抗拔力。 抗剪墙的顶导桑与上部楼盖应可靠连接，以确保传递上部结 构传下来的水平力。 8.3.7低层冷弯薄壁型钢房屋的墙体系由多种材料、多种构件 拼装面成，其细部构造形式各国也有差异，且随时间的推移不断 出现新的材料和构造做法，考虑到我国应用该种体系时间不长， 本节给出的墙体构造与连接规定，在构造合理、传力明确，安全 可靠地承受和传递荷载，并满足相应计算要求的基础上，主要借 签和参考美国、日本等国家的相关规范和技术资料制定了各条 规定

9.3.1试验表明，当屋有附近作用有集中荷载时，如果屋节 点刚度较弱，节点的破坏会先于构件的失稳破坏。因此要根据荷 载的情况，来选择相应的屋资节点形式。图9.3.1中，（a）适用 于屋肾处无集中荷载的情况，（c）适用于屋脊处有集中荷载的情 况，（b）节点刚度介于两者之间。 9.3.2水平加劲的存在能够增加下弦杆的抗扭刚度，防止腹杆 传给弦杆的荷载较大时导致弦杆在连接部位的扭转压曲破坏。考 虑到仅在外伸切角范围内设置螺钉时，外伸板件存在失稳的可 能，因此规定腹杆端部卷边连线以内应设置不少于2个爆钉。 9.3.5条形连接件可以抵抗向上的风吸力和地囊作用产生的上 拨力，以增强墙体和屋面体系的整体性，防止在愿风和强震作用 下，屋面与墙体相分高

10制作、防腐、安装及验收

10.2.1本条参考美国和澳大利亚规范关于腐蚀性地区的划分综 合确定。一般腐蚀性地区是指城市及其近郊的非工业区，高腐蚀 性地区是指工业区或近海地区。 10.2.4对本条各款说明如下， 1当金属管线与钢构件之间接触时会发生电化学腐蚀，因 此有必要在两者之间增加橡胶垫圈，阻断电化学离蚀的通道。 2防潮垫一方面是为了防止基础中的湿气度蚀钢构件，另 方面是避免钢构件与基础材料相接触导致化学物质对钢材的

10.3.3冷弯薄壁型钢构件壁厚较薄，在冲击外力作用下容易产 生局部变形或整体弯曲，导致构件存在缺陷部位。在构件正式安 装前，要对这些部位进行校正或补强，以免影响结构的受力 性能。 10.3.4本条主要保证结构板材和钢板的连接质量，螺钉头如果 沉入板材中的尺寸超过1mm，则可能对板材局部造成损坏，外 表上看螺钉依然和板材连接，实际上和螺钉接触的板材可能已经 被局部压坏或破裂，螺钉和板材处于“分离”状态。

10.4.1规定冷弯成型构件的允许偏差是为了保证构件的加工精 度，同时便于现场的拼装。规定构件长度的允许偏差为负值，其 目的是为了保证构件的连接质量同时减少工作量。如果构件过长 就必须在现场进行切割，既无法保证切割接头的质量又增大了工 作量，如果构件稍短一些的话，可以通过适当调整构件的位置使 拼装顺利完成。 10.4.2、10.4.3冷弯薄壁型钢结构实际上是种预制装配系 统，因此其装配质量的好坏主要在于控制结构构件的外形尺寸以 及装配完成后的墙体或屋架定位尺寸的偏差，本条对此进行了详 细的规定。 10.4.4限定主体结构的整体垂直度可以防止在轴向荷载作用下 二阶效应的产生，保证结构的安全。整体平面驾曲的观定保证了 最体的平整度，为板材的安装提供了平整的基层骨架， 10.4.6接缝宽度的规定是为了使板材在热胀冷缩时留出足够的 空间，以免相互挤压使表面隆起。板材的高差和平整度的限定是 为了保证面在进行外部装修时能够提供平整的基层，以保证装 修质量，

11保温、隔热与防潮

11.1.1本节的编写目的，在于改善冷弯薄壁型钢建筑的热环 境，提高暖通空调系统的能源利用效率，提高建筑热舒适性，满 足防潮防冷凝要求，以满足国家相关节能标准和法规的要求。 各类建筑的节能设计，必须根据当地具体的气候条件，并考 虑到不同地区的气候、经济、技术和建筑结构与构造的实际 情况： 低层冷弯薄壁型铜房屋的防潮设计，主要是为了防止由于空 气渗透、雨水渗透、水蒸气渗透及不良冷凝结露等所造成的建筑 物内部的不良水汽积累，以确保建筑物达到预期的耐久年限，并 提高建筑物内部的空气质量。 11.1.3本条主要是保证保温材料的安装质量及其保温性能的可 审查性。在国内，部分保温材料生产厂商对产品的正规标识不够 重视，一且安装完成，通过局部的简单检查尚无法确认保温效 果。尤其是现场发泡与制作产品，其材质与密度在现场制作后更 加难以确定。考虑到低层冷弯薄壁型钢房屋项目规模较小，为尽 量避免每个单体项目的现场节能检测，确保保湿材料热工性能达 到设计要求，本条文对保温材料的热阻标示、可审查性提出了 要求。

1.2.1为确保墙体空腔中填充的保湿材料不会竭陷，保湿材料 应轻质且回弹性能好，厚度与轻钢立柱厚度等厚或略厚，通常采 用玻璃棉毡等轻质纤维状保温产品。 在墙体外铺设的硬质板状保温材料，主要目的是减少钢立柱 106

热桥的影响，以防止建筑墙体内表面或内部的冷凝和结露。由于

表1外墙空腔保温材料热陶值修正系教表

空胜保温材料热风值康以芯正系数即为空在保益材科实际热用值 2本表适用的外境轻钢立柱钢版厚度不大于1.6mm 3当采用与表1不同的保谨精料热用值时，可进行插值计算。 为减少轻钢立柱的热桥效应，防止墙体内部冷凝和墙面出现 立柱黑影，宜在外墙的轻钢立柱外触连续铺设硬质板状保温材料， 常见的如济是策举乙泡沫板等。产票地区的居住建筑，宜在外 墙的轻钢立柱外侧连续铺设热阻值不小于1.40m·K/W的硬质 板状保材料；寨冷地区的居住建筑，宜在外墙的轻钢立柱外侧 连续铺设热阻值不小于0.60m·K/W的硬质板状保温材料；严 107

寒与寒冷地区的公共建筑，宜在外墙的轻钢立柱外侧连续铺设热 组值不小于0.50m，K/W的硬质板状保温材料。 11.2.2冷弯薄壁型钢建筑屋项保温材料一般有在吊顶上平链和 随坡屋面斜铺的两种方式。保温材料（一般为玻璃棉等纤维类保 温材料）在吊顶上平铺，节省保温材料，且其上有通风隔热空 间，可以提高屋顶的保温隔热性能。考虑到冷弯薄壁型钢屋顶蓄 热性能低，在采用保温材料随屋面斜铺的方式时，应将保溢材料 热阻按标准要求予以提高以满足国家热工标准中屋顶隔热性能的 要求。在构造设计时，应确保屋顶保温材料与墙体保温材料的连 续性，以防止由于保温材科不连续而造成的传热损失和冷菱。 为减少屋顶钢构件的热桥效应，防止屋顶内部冷凝和屋顶室 内测出现立柱黑影，在项层吊项上方平铺的纤摊类屋项保温材 料，厚度不宜小于屋项钢构件截面高度并不宜小手200mm；沿 技屋面斜铺的保温材料，在寒冷地区和产寒地区，宜增加铺设连 续的硬质板状保温材料，以防止屋顶面冷凝和室内侧出现黑影。

1.3.1外覆层是指屋面瓦片、外墙面材或外墙挂板等建筑最外 侧保护层，目的是遮挡外界风雨侵装以保护内部构造，可遮挡掉 绝大部分的外部雨水。其耐久年限应在综合考虑初次投资与后期 维护（拆换清洗等）的基础上确定，并满足相关国家或行业标准 的规定。 由于外覆层的本身材料属性、材料老化和施工及维护缺陷等 原因，外覆层本身可能做不到方无一失的防水，而需要结合防需 层来遮挡掉偶然进人到外覆层内部的水分。防潮层材料的选择取 央于外覆层材料的防护性能和可靠性，常见的防潮层材料，有沥 青防潮纸毡、防透气膜等。其物理性能、防水性能和水蒸气渗 透性取决于具体的墙体设计， 11.3.3不良水汽凝结，如不适当的冷凝和结露，易降低房屋构 件的耐久性，降低保温材料的保温性能，破坏室内装修，并滋生 108

12.0.1本条规定了本规程防火设计的适用范围，明确了与现行 国家标准《建筑设计防火规范》GB50016之间的关系。冷弯薄 壁型钢建筑有其自身的结构特点，在建筑防火设计中应执行本章 的规定。对于本章没有规定的，如建筑的耐火等级、防火间距、 安全疏散、消防设施等，应按现行国家标准《建筑设计防火规 范》GB50016的有关规定设计。 12.0.2、12.0.3本条规定了附设于冷弯薄壁型钢住宅建筑内的 危险性较大场所与建筑其他部分的防火分隔要求。对因使用需要 等开设的门窗洞口，应考虑采取相应的防火保护措施。 为了防止机动车库泄漏的燃油蒸气进人住宅部分，要求距车 库地面100mm范围内的隔墙上不应开设任何洞口。在车辆较多 的情况下玻璃标准规范范本，或者不是仅供该住宅使用的车库的防火设计应按《汽 车库、修车库、停车场设计防火规范》GB50067的规定执行。 12.0.4为了防止住宅发生火灾时，相邻单元受火灾烟气的影 响：本条对单元之间的墙两侧窗口最近边缘之间的水平距离做了 规定。此外，单元之间的墙应硕至屋面板底部，这样才能使该照 墙真正起到防火隔断作用，从雨把火灾限制在一个单元之内，防 止蔓延，减少损失。在单元式住宅中，单元之间的墙应无门窗洞 口，以达到防火分隔的目的。如果屋而板的耐火极限不能达到相 应的要求，需要考虑通过采取隔墙出屋面等指施，来防止火突欠在 单元之间的菱延。 12.0.5本条主要是为了防止火灾时火陷不至于迅速烧穿天菌面 蔓延到建筑较高部分的墙面上。设置自动喷水灭火系统或固定式 防火窗等可以有效地防止火灾的蔓延， 12.0.6为防止火灾通过建筑内的浴室、卫生间和厨房的塞直排 110

风管道（自然排风或机械排风）变延，要求这些部位的垂直排风 管采取防回流措施或在其支管上设置防火阀。由于厨房中平时操 作排出的废气温度较高，若在需直排风管上设置70℃时动作的 防火阅将会影响平时厨房操作中的排风。根据厨房操作需要和厨 房常见火灾发生时的温度，本条规定住宅厨房的排油烟管道的支 管与垂直排风管连接处应设150℃时动作的防火阀。 12.0.7住宅建筑内的管道如水管等，因受条件限制必须穿过单 元之间的墙和分户墙时，应用水泥砂浆等不燃材料或防火材料将 管道周围的缝隙紧密填塞，对于采用型料等遇高温或火焰易收缩 变形或烧蚀的材质的管道，为减少火灾和烟气穿过防火分隔体， 应采取措施使该类管道在受火后能被封闭，如设置热影账型阻火 图等。 12.0.8考虑到住宅内的使用人员有可能处于睡眠状态，设置火 灾报警装置，可以在发生火灾时及时报警，为人员的安全逃生提 供有利条件。

13.2.1、13.2.2低层冷弯薄壁型钢房屋结构构件本身壁厚非常 薄，厚度方向的尺寸效应及施工工艺的影响非常明显，缩尺的模 型试验很难反映真实性能，因此，本节的方法不适用于结构模型 试验。试件名义上应与结构验证需要的试件类别和尺寸相同，且 试件的材料与制作应遵守相关标准的规定及设计提出的要求，组 装方法应与实际产品相同。另外，从目前我国的结构设计制度现 状和规范体系要求出发，本节中的试验方法只能适用于采用整体 结构、结构局部、单根构件或连接件等原型试件进行试验，对设 计进行验证以作为计算的一种替代，不能用于总体设计准则的 112

立 13.2.3目前，我国的相关规范体系中对各类试验方法的规定还 不完善，本规程结合规程编制组中西安建筑科技大学开展的相关 试验研究工作及经验，对低层冷弯薄壁型钢房屋墙体的抗剪试验 给出了参考。 13.2.4、13.2.5作为承载能力的验证试验，本条参考澳大利亚 规范（AS/NZS4600：2005）。同济大学基于概率分析，给出了 对试验的目标试验荷载R，的取值规定。其中结构试件变异性的 因子更，参考试件结构特性变异系数。及试件的数量给出，对应 保证率为95%。在结构特性变异系数的计算中，由于目前低 层冷弯薄壁型钢房屋结构的研究仅主要针对构件和连接，材料包 括Q235级、Q345级和LQ550级铜，因此，本条参考澳大利亚 规范（AS/NZS4600：2005）的取值规定及同济大学已完成的 相关试验的统计，对几何尺寸不定性变异系数及材料强度不 定性变异系数，给出了相应的明确规定。对于未列人规范中的 钢材，其值应由使用材料的统计分析确定。 13.2.6本条给出了试验中加载及数据采集应符合的一些基本要 求，主要参考澳大利亚规范（A.S/NZS4600：2005）。 13.2.7作为针对给定目标试验荷载下的承载力设计值验证试 验，考虑到目前国内的试验认证资质及体系的现状，本条提出了 较严格的要求，即按照一组试验（一般最少3个）中的最小值来 确定承载力设计值。如果在试验中能够确认某个试件的试验存在 明显的错误而导致其承载力严重低估，可以按要求重新进行新的 一组试验。另外，系数1.1是基于目标可靠度指标3在3.2到 3.5之同对应的抗力分项系数。对应于其他目标可靠度指标水 平，可按1.0+0.15(β—2.7)确定。 113

园林设计图纸、效果图附录A确定螺钉材料抗剪 强度设计值的标准试验

附录B墙体抗剪试验方法

%06试至，我平可载正用 时可能产生一定的水平滑移和转动，数据处理时，试体的实际剪 切变形应扣除水平滑移和转动。