f,、f。—钢材的屈服强度和混凝土圆柱体强度设计值； 钢管混凝土轴心受压时强度指标

II 组合构件外围钢管、内部区域的截面惯性矩： A、A 组合构件外围钢管、内部区域的截面面积； Wcm 截面模量； h一一弯矩作用方向的截面高度； S一计算剪应力处以上（或以下）毛截面对中和轴的 面积矩； I一为弯矩作用方向构件的毛截面惯性矩： tw构件的腹板厚度； IR 轨道绕自身形心轴的惯性矩； 梁上翼缘绕翼缘中面的惯性矩： 集中荷载沿梁跨度方向的支承长度： l. 梁的净跨； h 自梁顶面至腹板计算高度上边缘的距离： hR 轨道的高度； I. 梁净截面惯性矩； 1 所计算点至梁中和轴的距离： H 房屋高度。

高速公路标准规范范本2.2.4计算系数及其他

β—一方钢管混凝土组合异形轴心受压构件的稳定系数； 1一轴心受压构件计算长细比： %o结构重要性系数； YRE 承载力抗震调整系数：

方钢管混凝土组合异形轴心受压构件纳束增强系数； X一为构件的约束效应系数； 方钢管混凝土组合异形偏压构件折减系数； 为方钢管混凝土组合异形构件抗弯承载力计算系数： & 混凝土工作承担系数： y 截面塑性发展系数： 集中荷载增大系数： β 强度增大系数； α 连接系数； 方钢管混凝土组合异形柱构件火灾下的荷载比。

3.1.1钢材的选用应符合现行国家标准《钢结构设计标准》 GB50017、《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定，高层建 筑结构钢材的选用尚应符合现行行业标准《高层民用建筑钢结构 技术规程》JGJ99的有关规定。

3.1.2方钢管混凝土组合异形柱构件中的钢管钢材强度等级宜 采用Q235、Q355、Q390、Q420、Q460，其质量等级应不低于 B级，并应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和 《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定，当有可靠依据时也 可采用其它强度等级的钢材。

3.1.2方钢管混凝土组合异形柱构件中的钢管钢材强度等

钢管或热轧成型的钢管。焊缝可采用高频焊、自动或半自动焊和 手工对接焊缝。当采用冷弯成型的钢管时应满足现行行业标准 《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178中I级产品的规定。

3.1.4方钢管混凝土组合异形柱结构采用的钢支撑、屈曲纳 束支撑的材质与性能应符合现行行业标准《高层民用建筑钢结构 技术规程》JGJ99的有关规定

3.1.6方钢管混凝土组合异形柱中的混凝土强度等级应不低于 C30。对Q235钢管，宜配C30或C40级混凝土；对Q355钢管，

C30。对Q235钢管，宜配C30或C40级混凝土；对Q355钢管，

宜配C40或C50级以上的混凝土；对0390、0420钢管，宜配 C50级以上的混凝土。当采用C60（不包含）以上高强混凝土 时，应有可靠的依据。 3.1.7钢管内混凝土宜采用自密实混凝土。自密实混凝土的配 合比设计、施工、质量检验和验收应符合现行行业标准《自密实 混凝土应用技术规程》JGJ/T283的规定。 3.1.8用于方钢管混凝土组合异形柱构件的焊接材料应符合下 列要求： 1手工焊接用的焊条，应符合现行国家标准《碳钢焊条》 GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118的规定。选择的焊条 型号应与主体金属的力学性能相适应； 2自动或半自动焊接用的焊丝及焊剂应与主体金属的力学 性能相适应，并应符合现行有关国家标准的规定； 3二氧化碳气体保护焊接用的焊丝，应符合现行国家标准 《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T8110的规定； 4当两种不同钢材相焊接时，宜采用与主体金属强度较低 的钢材相适应的焊条或焊丝。 3.1.9用于方钢管混凝土组合异形柱构件的连接紧固件应符合 下列规定：

1手工焊接用的焊条，应符合现行国家标准《碳钢焊条》 GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118的规定。选择的焊条 型号应与主体金属的力学性能相适应： 2自动或半自动焊接用的焊丝及焊剂应与主体金属的力学 性能相适应，并应符合现行有关国家标准的规定； 3二氧化碳气体保护焊接用的焊丝，应符合现行国家标准 《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T8110的规定； 4当两种不同钢材相焊接时，宜采用与主体金属强度较低 的钢材相适应的焊条或焊丝

3.1.9用于方钢管混凝土组合异形柱构件的连接紧固件应符合

1普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》 CB/T5780及《六角头螺栓》GB/T5782的规定。 2高强度螺栓应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角 头螺栓》GB/T1228、《钢结构用高强度大六角头螺母》GB/T1229 《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230、《钢结构用高强度大六角头螺 栓、大六角头螺母、垫圈与技术条件》GB/T1231或《钢结构用扭

剪型高强度螺栓连接副》GB/T3632的规定。高强度螺栓的预拉力 和摩擦抗滑移系数按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017 选用

3.1.10焊钉（栓钉）应符合现行国家标准《电弧螺柱焊用圆 柱头焊钉》GB/T10433的规定，

既念设计，综合考虑建筑的使用功能、环境条件、材料供应、制 作安装、施工条件因素，择优选用抗震和抗风性能好且经济合理 的结构体系、构件形式和连接构造。应保证结构的整体抗震性 能，使结构具有必要的承载能力、刚度和延性。 3.2.2多、高层民用建筑方钢管混凝土组合异形柱结构应有明 确的竖向及水平传力路径，其平面和竖向布置及规则性要求，应 符合现行国家和行业标准《建筑抗震设计规范》GB50011和 《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99的有关规定。

3.2.3抗震设防的结构，其抗震措施应符合现行国家标准《建

筑工程抗震设防分类标准》GB50223和《建筑抗震设计规范》 GB50011的相关规定。

度、结构类型和房屋高度按照《建筑抗震设计规范》GB50011的相 关规定采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求，

结构的最大适用高度应符合表3.2.5的规定。平面和竖向均不规 则的结构，其最大适用高度宜适当降低

表3.2.5方钢管混凝土组合异形柱结构的最大适用高度（m

注：1房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度（不包括局部突出屋顶部分）； 2超过本表内高度的房屋，应进行专门研究和论证，采取有效加强措施； 3甲类建筑，6、7、8度时宜按本地区抗震设防烈度提高一度后符合本表 的要求。

注：1房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度（不包括局部突出屋顶部分）； 2超过本表内高度的房屋，应进行专门研究和论证，采取有效加强措施； 3甲类建筑，6、7、8度时宜按本地区抗震设防烈度提高一度后符合本表 的要求

3.2.6方钢管混凝土组合异形柱结构的高宽比不宜超过表3.2.6

3.2.6方钢管混凝土组合异形柱结构的高宽比不宜超过表3.2.6 的规定。

钢管混凝土组合异形柱结构的最大适用高宽

注：1计算高宽比的高度一般从室外地面算起

2当塔形建筑底部有大底盘时，计算高宽比的高度从大底盘顶部算起

3.2.7方钢管混凝土组合异形柱结构体系中的楼盖结构应符合 下列规定： 1宜采用钢筋桁架混凝土叠合板、预应力混凝土叠合板 钢筋桁架楼承板混凝土板，也可采用压型钢板现浇钢筋混凝土楼 反，楼板应与钢梁有可靠连接； 27度时房屋高度不超过50m的多高层民用建筑，可采用装 配整体式钢筋混凝土楼盖，也可采用装配式楼板或其他轻型楼盖 应将楼板预埋件与钢梁焊接，或采取其他措施保证楼板的整体性：

3楼板有大洞口等情况时，应采取加强楼板水平刚度的措施。

3楼板有大洞口等情况时，应采取加强楼板水平刚度的措施。 3.2.8当在适当部位设置防震缝时，宜形成多个较规则的抗侧力 结构单元。方钢管混凝土组合异形柱结构防震缝设置应符合现行 行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGI99的相关规定

结构单元。方钢管混凝土组合异形柱结构防震缝设置应符合现行 行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99的相关规定。

3.3.1方钢管混凝土组合异形柱结构构件的承载力应按下列公 式验算： 持久设计状况、短暂设计状况：

式中：o 结构重要性系数，对安全等级为一级的结构构件不 应小于1.1，对安全等级为二级的结构构件不应小 于1.0; S.一作用组合的效应设计值； R.一一构件承载力设计值； YRE 构件承载力抗震调整系数

3.3.2方钢管混凝土组合异形柱的承载力抗震调整系数，强度验算 时取0.75，稳定验算时取0.80，当仅计算竖向地震作用时取1.0

3.3.2方钢管混凝土组合异形柱的承载力抗震调整系数，强度验算

3.4水平位移限值和舒适度要求

3.4.1按照弹性方法计算时，方钢管混凝土组合异形柱框架结 构、框架一支撑结构、框架一延性墙板结构在风荷载作用下的楼 层层间最大水平位移与层高之比对于居住建筑不宜大于1/400

风振舒适度验算除应符合现行行业标准《高层民用建筑钢结构技 术规程》JGJ99外，尚应符合山东省地方标准《装配式钢结构建 筑技术规程》DB37/T5115的相关规定。

4.1.1荷载、地震作用及荷载效应组合应按现行国家标准《建 筑结构荷载规范》GB50009和《建筑抗震设计规范》GB50011 的有关规定进行计算。

筑结构荷载规范》GB50009和《建筑抗震设计规范》GB50011 的有关规定进行计算。 4.1.2在竖向荷载、风荷载以及多遇地震作用下，结构的内力 和变形可采用弹性方法计算；在罕遇地震作用下结构的弹塑性变 形可采用弹塑性时程分析法或静力弹塑性分析法计算

4.1.2在竖向荷载、风荷载以及多遇地震作用下，结构的内力 和变形可采用弹性方法计算；在罕遇地震作用下结构的弹塑性变 形可采用弹塑性时程分析法或静力弹塑性分析法计算。 4.1.3弹性分析时，可将方钢管混凝土组合异形柱按抗弯刚度 等效为方钢管混凝土柱，亦可按本规程附录A的规定计算柱的抗 侧刚度。

4.1.2在竖向荷载、风荷载以及多遇地震作用下，结构的内力

4.1.3弹性分析时，可将方钢管混凝土组合异形柱按抗弯刚度 等效为方钢管混凝土柱，亦可按本规程附录A的规定计算柱的抗 侧刚度。

筑结构，应按《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定进行 罕遇地震作用下的弹塑性变形分析。此时，可根据结构特点采用 静力弹塑性分析或弹塑性时程分析方法。

4.1.5计算结构内力与变形时，可假定楼盖在其自身平面内为

无限刚性，设计时应采取相应的措施保证楼盖平面内的整体刚 度。当楼盖可能产生较明显的面内变形时，计算时应考虑楼盖平 面内的实际刚度，考虑楼盖的面内变形影响。

考虑钢梁与楼板的共同作用，可计入楼板对钢梁惯性矩的增天作 用。梁两侧均有楼板时，梁的惯性矩可取钢梁惯性矩的1.5倍：

仅一侧有楼板时，梁的惯性矩可取钢梁惯性矩的1.2倍；弹 分析时，不考虑楼板与钢梁的共同作用，

方钢管混凝土组合异形柱框架结构应满足下列要求

D: ≥5ZG,/h; (i = 1,2,3,,n)

2对方钢管混凝土组合异形柱框架支撑结构、方钢管混 疑土组合异形柱框架一延性墙板结构，结构的整体稳定性应符合 下列规定：

EJa ≥0. 7H F G

中：D一第i楼层的抗侧刚度（kN/mm），可取该层剪力与 层间位移的比值； h一一第i楼层层高（mm）； G;、G,分别为第i、j楼层重力荷载设计值（kN），取1.2 倍的永久荷载标准值与1.4倍的楼面可变荷载标准 值的组合值； H房屋高度（mm）; EJ一一结构一个主轴方向的弹性等效侧向刚度（kN·mm）， 可按倒三角形分布荷载作用下结构顶点位移相等的原 则，将结构的侧向刚度折算为竖向悬臂受弯构件的等 效侧向刚度：

4.1.9罕遇地震作用下进行结构的弹塑性变形计算时，可不计 人风荷载的效应。 4.1.10方钢管混凝土组合异形柱结构中，构件及节点连接设计 应符合相关现行国家、行业标准的规定，其简化计算模型应与实 际构造相吻合

4.2.1结构弹性计算模型应根据结构实际情况确定，应能准硕

映结构中各构件的实际受力情况，并应考虑重力二阶效应的影响 当采用二阶弹性分析方法时，假想水平荷载的取值宜符合现行国家 示准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定，也可按照现行国家 标准《钢结构设计标准》GB50017的规定采用直接分析法。

4.2.2结构弹性分析时，应考虑下列变形：

1梁的弯曲、剪切、扭转变形，必要时考虑轴向变形： 2柱、墙的弯曲、剪切、扭转、轴向变形，其中，延性墙 板仅考虑剪切变形： 3钢结构梁、柱节点域剪切变形对结构侧移的影响，宜符 合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011和现行行业标 准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99的相关规定。 4.2.3结构弹性阶段的内力和位移计算时，方钢管混凝土组合

组合轴向刚度： EA=E,A, +EA. 组合抗弯刚度： EI =E,I, +E.I 组合剪切刚度： GA=G,A,+G.A。 式中：E、E。钢材、混凝土的弹性

组合剪切刚度： GA = G,A, + GA 式中：E。、E。—钢材、混凝土的弹性模量：

式中：E.、E.—钢材、混凝土的弹性模量

EA=E,A,+E.A EI =E,I, +E GA = G,A, + GA

G。、G。一钢材、混凝土的剪变模量； I、I。一组合构件外围钢管、内部混凝土区域的截面惯 性矩； A。、A。一一组合构件外围钢管、内部混凝土区域的截面 面积。 4.2.4方钢管混凝土组合异形柱框架结构的阻尼比应按以下原 则采用： 1多遇地震作用下，房屋高度不大于50m时宜取0.04；房 屋高度大于50m且小于100m时宜取0.03；房屋高度大于100m 时宜取0.02；罕遇地震作用下宜取0.05。 2风荷载作用下内力和变形计算时，阻尼比宜取0.02～0.03 风振舒适度验算时，阻尼比宜取0.01~0.02。 4.2.5对结构分析软件的计算结果，应进行分析判断，确认其 合理、有效后方可作为工程设计依据。体型复杂、结构布置复杂 的高层建筑结构，应采用至少两个不同力学模型的结构分析软件 进行整体计算。

4.3.1结构弹塑性分析时，应考虑梁的弹塑性弯曲变形、柱在 轴力和弯矩作用下的弹塑性变形以及柱的弹塑性剪切变形。 4.3.2钢柱、钢梁的恢复力模型和骨架曲线可采用二折线模型 其滞回模型可不考虑刚度退化；方钢管混凝土组合异形柱可采用 纤维模型或分层壳模型。 4.3.3采用静力弹塑性分析方法进行结构弹塑性分析时，应符 合下列规定：

1可在结构的各主轴方向分别施加单向水平力：水平力可 乍用在各层楼盖的质心位置，不考虑偶然偏心的影响。 2结构的每个主轴方向宜采用不少于两种水平力分布模式 其中一种宜与振型分解反应谱法得到的水平力分布模式相同。 4.3.4采用弹塑性时程分析方法进行结构弹塑性分析时，应符 合下列规定： 1一般情况下，可采用单向水平地震输入，对体型复杂或 持别不规则的结构，宜采用双向或多向水平地震输人； 2地震波的选取应符合《建筑抗震设计规范》GB50011的 规定。

5.1.1轴心受压构件承载力应满足下式要求：

5.1.1轴心受压构件承载力应满足下式要求：

≤1.0 $B(fA、+0.85fA)

.2轴压强度值不同表示值之间的对应关系

1.3轴心受压构件的稳定系数应按

式中：入一一构件长细比，入=一 ： EI+0.2E.1 i一构件回转半径，i= (mm) ; E,A.+0.2E.A I、I.分别为钢管与混凝土对弱轴的截面 (mmt) 。

心受压构件的稳定系数应按下式计算

(^≤12) (^>12)

载力应满足下式要求： 1对于L形截面方钢管混凝土组合异形柱应满足下式 要求：

2对于T形截面方钢管混凝土组合异形柱 1）非对称轴平面内弯曲：

2）对称轴平面内弯曲：

N+α1M M ≤1 M≤1 Mu N.=β(fA,+0.85fA.) M, =m Wscmfs

1.18 M +1. 25 N. M

/V + 1. 67 L M I

5.1.5弯矩作用在两个主平面内的方钢管混凝土组合异形柱， 其承载力除满足本规程中5.1.4条中相关要求外，还应满足下

其承载力除满足本规程中5.1.4条中相关要求外，还应满足下

式要求： 1对于L形截面方钢管混凝土组合异形柱

+ M M ≤0.9 M M ≤0.9 Z

式中：M、M, 一同一截面，绕x轴和y轴弯矩设计值 (N : mm) ;

2对于T形截面方钢管混凝土组合异形柱

M M, .25 Mux + 1. 67 Muy M ≤0.8 M My ≤0.6 M.

Mx、M一截面绕x轴和y轴弯曲的弯矩设计值 (N · mm) ; Mx、Mx分别为绕x轴和y轴弯曲的极限抗弯承载力 (N : mm) 。 框架柱的稳定计算应符合现行行业标准《高层民用建筑 寸技术规程》JGJ99中相应规定。

5.1.6框架柱的稳定计算应符合现行行业标准《高层民用建筑 钢结构技术规程》JGJ99中相应规定。

5.1.7框架柱的长细比，一级不应大于/60235/f，，二级不应 大于√70235/f，三级不应大于80235/f，四级不应大 于/100235/f,。

于/100235/f,。 5.1.8方钢管混凝土组合异形柱的混凝土工作承担系数限值α 不宜超过表5.1.8中规定的限值。

表5.1.8混凝士工作承担系数限值

注: 1 4、= /A/ M

2表中/取值x、y向较大长细比； 31在整数之间时，混凝土工作承担系数可以按线性插值取值：

5.1.9方钢管混凝土组合异形柱的轴压比（N/N）不宜超过表 5.1.9规定的限值。

5.1.9方钢管混凝土组合异形柱的轴压比（N/N,）不宜超过表

5.1.9规定的限值。

方钢管混凝土组合异形柱轴压比（N/N.）限

5. 1. 10 方钢管的截面尺寸不应小于100mm×100mm，壁厚不应 小于4mm 5. 1. 11 方钢管混凝土组合异形柱每个腔体均应设置直径不小于

12mm的排气孔，其位置宜位于柱与楼板相交位置上方及下方 00mm处，每个腔体各布置不少于一个排气孔，并应沿柱高度 反对称布置。混凝土浇筑完成后应对排气孔进行封堵

5.2.1在主平面内受弯的实腹式构件其受弯强度应按下式计算：

:MM 同一截面处，绕x轴和y轴向弯矩设计值 (N : mm) : Wnux、Wny—对x轴和y轴的净截面模量，当截面板件宽厚 比等级为S1、S2、S3或S4级时，应取全截 面模量，当截面板件宽厚比等级为S5级时， 应取有效截面模量（mm），均匀受压翼缘有 效外伸宽度与腹板有效截面应符合现行国家 标准《钢结构设计标准》GB50017中的相关 规定； xVY 截面塑性发展系数，按本规程中5.2.2条的 规定取值； 钢材的抗拉强度设计值（N／mm）。

1对H形截面，当板件宽厚比等级为S4或S5级时，截面塑 生发展系数应取1.0，当截面板件宽厚比等级为S1、S2及S3级 时，截面塑性发展系数应按下列规定取值：=1.05，，=1.20 （x轴为强轴、y轴为弱轴）； 2对其它截面可采用现行国家标准《钢结构设计标准》

GB50017中的相关规定； 3对需要计算疲劳的梁，宜取==1.0。 5.2.3在主平面内受弯的实腹式构件，除考虑腹板屈曲后强度 外，其受剪强度应按下式计算：

式中：V一计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值（N）； S一一计算剪应力处以上（或以下）毛截面对中和轴的面 积矩（mm3） I一一构件的毛截面惯性矩（mm*） t一构件的腹板厚度（mm） f一钢材的抗剪强度设计值（N/mm） 5.2.4当梁受集中荷载且该荷载处文未设置支承加劲肋时，其 计算应符合下列规定： 1当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载处地铁标准规范范本，腹板计 算高度上边缘的局部承压强度应按下列公式计算

计算应符合下列规定： 1当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载处，腹板计 算高度上边缘的局部承压强度应按下列公式计算：

F ≤f l,=a+5h

5.2.6受弯构件的稳定性计算与构造要求应符合现行国家标准 《钢结构设计标准》GB50017的规定。 5.2.7梁的支座处应采取构造措施，以防止梁端截面的扭转 当简支梁仅腹板与相邻构件相连，钢梁稳定性计算时侧向支承点 距离应取实际距离的1.2倍

5.2.8支座承担负弯矩且梁顶有混凝土楼板时，框架梁下

5.2.8支座承担负弯矩且梁顶有混凝土楼板时，框架梁下翼缘 的稳定性计算应符合现行国家标准《钢结构设计标准》 GB50017的规定。

构设计标准》GB50017和行业标准《高层民用建筑钢结构技术 规程》JGJ99的相关规定，

6.1.1钢框架的梁柱节点宜采用刚性连接，梁与柱的连接可采 用翼缘焊接和腹板高强度螺栓连接的形式，也可采用全螺栓 连接。 6.1.2焊缝应结合连接所在部位的重要性、焊缝形式、工作环 境及应力状态等情况确定其质量等级。 6.1.3梁、柱的相关连接焊缝质量等级应符合现行国家标准 《钢结构设计标准》GB50017、《钢结构焊接规范》GB50661的 规定，对于高层建筑尚应符合现行行业标准《高层民用建筑钢结 构技术规程》JGJ99的规定。 6.1.4上下节方钢管组合异形柱的拼接、柱脚处钢管柱与底板 的连接航天标准，其焊缝应全熔透，焊缝质量等级为一级；焊缝的坡口形 式和尺寸，宜根据板厚和施工条件按现行国家标准《钢结构焊接 规范》GB50661的要求选用。 6.1.5承重构件的螺栓连接，宜采用高强度螺栓摩擦型连接， 高强度螺栓连接受拉或受剪时的承载力，应按现行国家标准《钢 结构设计标准》GB50017的规定进行计算。