隔震结构应采取不阻碍隔震层在罕遇地震下发 生大变形的下列措施： 1）上部结构的周边应设置竖向隔离缝，缝宽不宜小 于各隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移值的1.2倍 且不小于200mm。对两相邻隔震结构，其缝宽取最大水 平位移值之和，且不小于400mm。 2）上部结构与下部结构之间，应设置完全贯通的水 平隔离缝，缝高可取20mm，并用柔性材料填充；当设 置水平隔离缝确有困难时，应设置可靠的水平滑移垫 层。 3）穿越隔震层的门廊、楼梯、电梯、车道等部位， 应防止可能的碰撞。

的消能减震能力，形成均匀合理的受力体系。 12.3.3消能减震设计的计算分析，应符合下列规定： 1当主体结构基本处于弹性工作阶段时，可采用 线性分析方法作简化估算，并根据结构的变形特征和高 度等，按本规范第5.1节的规定分别采用底部剪力法、 振型分解反应谱法和时程分析法。消能减震结构的地震 影响系数可根据消能减震结构的总阻尼比按本规范第 5.1.5条的规定采用。 消能减震结构的自振周期应根据消能减震结构的 总刚度确定，总刚度应为结构刚度和消能部件有效刚度 的总和。 消能减震结构的总阻尼比应为结构阻尼比和消能 部件附加给结构的有效阻尼比的总和；多遇地震和罕遇 地震下的总阻尼比应分别计算。 2对主体结构进入弹塑性阶段的情况，应根据主 体结构体系特征，采用静力非线性分析方法或非线性时 程分析方法。在非线性分析中，消能减震结构的恢复力 模型应包括结构恢复力模型和消能部件的恢复力模型。 3消能减震结构的层间弹塑性位移角限值，应符 合预期的变形控制要求，宜比非消能减震结构适当减 小。

4消能器的极限位移应不小于罕遇地震下消能器 最大位移的1.2倍；对速度相关型消能器，消能器的极 限速度应不小于地震作用下消能器最大速度的1.2倍， 且消能器应满足在此极限速度下的承载力要求。 12.3.7结构采用消能减震设计时，消能部件的相关部 位应符合下列要求： 1消能器与支承构件的连接，应符合本规范和有 关规程对相关构件连接的构造要求。 2在消能器施加给主结构最大阻尼力作用下，消 能器与主结构之间的连接部件应在弹性范围内工作。 3与消能部件相连的结构构件设计时，应计入消 能部件传递的附加内力。

审查内容 3.3.5消能器的恢复力模型应采用成熟的模型并经试 验验证。 3.3.6地震作用下消能减震结构的内力和变形分析， 宜采用不少于两个不同软件进行对比分析，计算结果 应经分析判断确认其合理、有效后方可用于工程设 计。 3.3.7罕遇地震作用下消能器的设计位移计算，应通过 结构整体弹塑性分析确定 3.4.3在消能器极限位移或极限速度对应的阻尼力作 用下，与消能器连接的支撑、墙、支墩应处于弹性工作 伏态；消能部件与主体结构相连的预埋件、节点板等应 处于弹性工作状态，且不应出现滑移或拔出等破坏。 3.5.2钢筋混凝土构件作为消能器的支撑构件时，其 混凝土强度等级不应低于C30。 4.1.2消能减震结构的地震作用效应计算，应采用下 列方法： 1当消能减震结构主体结构处于弹性工作状态， 且消能器处于线性工作状态时，可采用振型分解反应 谱法、弹性时程分析法。 2当消能减震结构主体结构处于弹性工作状态， 且消能器处于非线性工作状态时，可将消能器进行等 效线性化，采用附加有效阻尼比和有效刚度的振型分 解反应谱法、弹性时程分析法：也可采用弹塑性时程 分析法。 3当消能减震结构主体结构进人弹塑性状态时， 应采用静力弹塑性分析方法或弹塑性时程分析方法。 .1.3在弹性时程分析和弹塑性时程分析中，消能减震 结构的恢复力模型应包括结构恢复力模型和消能部件 的恢复力模型。 4.1.4采用振型分解反应谱法分析时，宜采用时程分析 去进行多遇地震下的补充计算，当取3组加速度时程 曲线输入时，计算结果宜取时程分析法包络值和振型分 解反应谱法的较大值；当取7组及7组以上的时程曲线 时，计算结果可取时程分析法的平均值和振型分解反应 普法的较大值。

审查内容 4.1.5采用时程分析法分析时，应按建筑场地类别和设 计地震分组选实际强震记录和人工模拟的加速度时程 曲线，其中实际强震记录数量不应少于总数的2/3，多 组时程曲线的平均地震影响系数曲线应与振型分解反 应谱法采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符， 其地震加速度时程的最大值可按表4.1.5采用。弹性时 程分析时绿化标准规范范本，每条时程曲线计算所得主体结构底部剪力不 应小于振型分解反应谱法计算结果的65%，多条时程曲 线计算主体结构底部剪力的平均值不应小于振型分解 反应谱法计算结果的80%。 4.1.6消能减震结构采用弹塑性时程分析法计算时，根 据主体结构构件弹塑性参数和消能部件的参数确定消 能减震结构非线性分析模型，相对于弹性分析模型口 有所简化，但二者在多遇地震下的线性分析结果应基本 一致。 4.1.7采用静力弹塑性分析方法分析时应满足下列要 求： 1消能部件中消能器和支撑根据连接形式不同，可 采用事联模型或并联模型，将消能器刚度和支撑的刚度 进行等效，在计算中消能部件采用等刚度的连接杆代 替。 2结构目标位移的确定应根据结构的不同性能来 选择，宜采用结构总高度的1.5%作为顶点位移的界限 值。 3消能减震结构的阻尼比由主体结构阻尼比和消 能部件附加给结构的有效阻尼比组成，主体结构阻尼比 应取结构弹塑性状态时的阻尼比。 4.2.2消能减震结构计算水平地震作用扭转影响时， 应按下列规定计算地震作用和作用效应： 1规则结构不进行扭转耦联计算时，平行于地震作 用方向的两个边榻各构件，其地震作用效应应乘以增大 系数。一股情况下，短边可按1.15采用，长边可按1.05 来用；当扭转刚度较小时，角边各构件宜按不小于1.30 采用，角部构件宜同时乘以两个方向各自的增大系数。 4.2.3抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符

4.2.4消能减震结构的楼层水平地震剪力，应按下列 原则分配： 1现浇和装配整体式混凝土楼（屋）盖等刚性楼 （屋）盖建筑，宜按抗侧力构件等效刚度的比例分配。 2普通预制装配式混凝土楼（屋）盖等半刚性楼 （屋）盖建筑，可按抗侧力构件等效刚度的比例分配与 安抗侧力构件从属面积上重力荷载代表值的比例分配 结果的平均值。 3结构计入空间作用、楼盖变形、墙体弹塑性变 形和扭转影响时，可按现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011的有关规定对本条第1、2款的分配结果 乍适当调整。 4.3.19度时的高层消能减震结构，其竖向地震作用标 准值应按下列公式确定（图4.3.1）

楼层的竖向地震作用效应可按各构件承受的重力 荷载代表值的比例分配，并宜乘以增大系数1.5。 4.3.2平板型网架屋盖和跨度大于24m屋架的消能减 震结构竖向地震作用标准值，宜取其重力荷载代表值和 竖向地震作用系数的乘积；竖向地震作用系数可按表 4.3.2采用。 4.3.3长悬臂和其他大跨度消能减震结构的竖向地震 作用标准值，8度和9度可分别取该结构、构件重力荷 载代表值的10%和20%；设计基本地震加速度为0.30g 时，可取该结构、构件重力荷载代表值的15%。

审查项目 审查内容 5.1.4消能器的性能应符合下列规定： 1消能器中非消能构件的材料应达到设计强度要 求，设计时荷载应按消能器1.5倍极限阻尼力选取，应 保证消能器中构件在罕遇地震作用下都能正常工作。 2消能器在要求的性能检测试验工况下，试验滞 回曲线应平滑、无异常。 5.1.5消能器应经过消能减震结构或子结构动力试验， 验证消能器的性能和减震效果， 6.1.1消能减震结构设计应保证主体结构符合现行国 家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定；楼（屋） 盖宜满足平面内无限刚性的要求。当楼（屋）盖平面内 无限刚性要求不满足时，应考虑楼（屋）盖平面内的弹 性变形，并建立符合实际情况的力学分析模型。抗震 计算分析模型应同时包括主体结构与消能部件。 6.1.2当在垂直相交的两个平面内布置消能器，且分别 按不同水平方向进行结构地震作用分析时，应考虑相交 消能设计 处的柱在双向地震作用下的受力。 6.1.3消能减震结构的高度超过现行国家标准《建筑抗 震设计规范》GB50011规定时，应进行专项研究。 6.1.4消能减震结构构件设计时，应考虑消能部件弓起 的柱、墙、梁的附加轴力、剪力和弯矩作用。 6.2.1消能部件的布置应符合下列规定： 1消能部件的布置宜使结构在两个主 轴方向的动力特性相近。 2消能部件的竖向布置宜使结构沿高度方向刚度 均匀。 3消能部件宜布置在层间相对位移或相对速度较大 的楼层，同时可采用合理形式增加消能器两端的相对变 形或相对速度的技术措施，提高消能器的减震效率。 4消能部件的布置不宜使结构出现薄弱构件或薄 弱层。 6.2.2消能部件的布置宜使消能减震结构的设计参数 符合下列规定： 1采用位移相关型消能器时，各楼层的消能部件 有效刚度与主体结构层间刚度比宜接近，各楼层的消

能部件水平剪力与主体结构的层间剪力和层间位移的 乘积之比的比值宜接近。 2采用黏滞消能器时，各楼层的消能部件的最大 组尼力与主体结构的层间剪力与层间位移的乘积之比 的比值宜接近。 3采用黏弹性消能器时，各楼层的消能部件刚度 与结构层间刚度的比值宜接近，各楼层的消能部件零 立移时的阻尼力与主体结构的层间剪力与层间位移的 乘积之比的比值宜接近。 4消能减震结构布置消能部件的楼层中，消能器的 最大阻尼力在水平方向上分量之和不宜大于楼层层间 屈服剪力的60%。

6.3.1消能部件的设计参数应符合下列规定：

1位移相关型消能器与斜撑、支墩等附属构件组 成消能部件时，消能部件的恢复力模型参数应符合下 式规定：

4um/4u.≤2/3

[v ≥ 4 μ dma/ Y]

K,≥6 T C/ T

审查内容 尼比，可按下列方法确定： 1位移相关型消能部件和非线性速度相关型消能 部件附加给结构的有效刚度可采用等价线性化方法确定 6.3.3采用振型分解反应谱法分析时，结构有效阻尼 比可采用附加阻尼比的迭代方法计算。 6.3.4采用时程分析法计算消能器附加给结构的有效 阻尼比时，消能器两端的相对水平位移乙μ、质点i 的水平地震作用标准值F、质点i对应于水平地震作用 标准值的位移μi，应采用符合本规程第4.1.4条规定的 时程分析结果的包络值。分析出的阻尼比和结构地震 反应的结果应符合本规程第4.1.4条的规定。 6.3.5采用静力弹塑性分析方法时，计算模型中消能 器宜采用第4章给出的恢复力模型，并由实际分析计 算获得消能器附加给结构的有效阻尼比，不能采用预 估值。位移相关型消能器可采用等刚度的杆单元代 替，并根据消能器的力学特性于该杆单元上设置塑 性铰，以模拟位移相关型消能器的力学特性。 6.3.6消能减震结构在多遇和罕遇地震作用下的总阻 尼比应分别计算，消能部件附加给结构的有效阻尼比超 过25%时，宜按25%计算。 6.4.2消能子结构的截面抗震验算宜符合下列规定： 1消能子结构中梁、柱、墙构件按重要构件设计， 并应考虑罕遇地震作用效应和其他荷载作用标准值的 效应，其值应小于构件极限承载力。 2消能子结构中的梁、柱和墙截面设计应考虑消能 器在极限位移或极限速度下的阻尼力作用。 3消能部件采用高强度螺栓或焊接莲接时，消能子 结构节点部位组合弯矩设计值应考虑消能部件端部的 附加弯矩。 4消能子结构的节点和构件应进行消能器极限位 移和极限速度下的消能器引起的阻尼力作用下的截面 验算。 5当消能器的轴心与结构构件的轴线有偏差时，结 构构件应考虑附加弯矩或因偏心而引起的平面外弯曲 的影响。

审查内容 5.4.3消能减震结构的抗震变形验算应符合下列规定： 1消能减震结构的弹性层间位移角限值应按现行 国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011取值。 2消能减震结构的弹塑性层间位移角限值不应大 于现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011规定 的限值要求。 5.4.4主体结构的构造措施应符合下列规定： 1主体结构的抗震等级应按现行国家标准《建筑抗 震设计规范》GB50011取值。 2当消能减震结构的抗震性能明显提高时，主体结 勾的抗震构造措施要求可适当降低，降低程度可根据消 能减震主体结构地震剪力与不设置消能部件的结构的 也震剪力之比确定，最大降低程度应控制在1度以内。 6.4.5消能部件子结构的构造措施应符合下列规定： 1消能部件子结构的抗震构造措施要求应按设防 烈度要求执行。 2消能部件子结构为混凝土或型钢混凝土构件 时，构件的箍筋加密区长度、箍筋最大间距和箍筋最 小直径，应满足国家现行标准《混凝土结构设计规范》 GB50010和《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3的 要求；消能部件子结构为剪力墙时，其端部宜设暗 注，其箍筋加密区长度、箍筋最大间距和箍筋最小直 径，不应低于国家现行标准《混凝土结构设计规范》 GB50010和《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3 中框架柱的要求。 3消能部件子结构为钢结构构件时，钢梁、钢柱 节点的构造措施应按国家现行标准《钢结构设计规范》 GB50017和《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99 中中心支撑的要求确定。 7.1.2当消能器采用支撑型接时，可采用单斜支撑 布置、“V”字形和人字形等布置，不宜采用“K”字 形布置。支撑宜采用双轴对称截面，宽厚比或径厚比 应满足现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》 TGJ99的要求。 7.1.3消能器与支撑、节点板、预埋件的连接可采用

审查内容 高强度螺栓、焊接或销轴，高强度螺栓及焊接的计 算、构造要求应符合现行国家标准《钢结构设计规范》 GB50017的规定。 7.1.4预理件、支撑和支墩、剪力墙及节点板应具有 足够的刚度、强度和稳定性。 7.1.5消能器的支撑或连接元件或构件、连接板应保持 弹性。 7.2.1预埋件的锚筋应按拉剪构件或纯剪构件计算总 截面面积。 7.3.1支墩、剪力墙应按本规程第7.1.6条消能器附加 的水平剪力进行截面验算。 7.3.2支撑和支墩、剪力墙的计算长度应符合下列规 定： 1采用单斜消能部件时，支撑计算长度应取支撑 与消能器连接处到主体结构预埋连接板连接中心处的 距离。 2采用人字形支撑时，支撑计算长度应取布置消 能器水平梁平台底部到主体结构预理连接板连接中心 处的距离。 3采用柱型支撑时，支撑计算长度应取消能器上 连接板或下连接板到主体结构梁底或顶面的距离。 7.3.3与速度线性相关型消能器连接的支撑、支墩、 剪力墙的刚度应满足本规程第6.3.1条的要求，与其他 类型消能器连接的支撑、支墩、剪力墙的刚度不宜小 于消能器有效刚度的2倍。 7.4.1节点板设计时应验算节点板构件的截面、节点板 与预埋板间高强度螺栓或焊缝的强度。 7.5.1预埋件的锚筋应与钢板牢固连接，锚筋的锚固长 度宜大于20倍锚筋直径，不应小于250mm。当无法 满足锚固长度的要求时，应采取其他有效的锚固措施。 7.5.2支撑长细比、宽厚比应符合国家现行标准《钢结 构设计规范》GB50017和《高层民用建筑钢结构技术 规程》JGJ99中中心支撑的规定， 7.5.3剪力墙、支墩沿长度方向全截面箍筋应加密，并 配置网状钢筋。

审查内容 压力和挤土效应的技术措施，并应控制沉桩速率，减小 挤土效应对成桩质量、邻近建筑物、道路、地下管线和 基坑边坡等产生的不利影响； 3.4.4岩溶地区的桩基设计原则应符合下列规定： 1岩溶地区的桩基，宜采用钻、冲孔桩； 2当单桩荷载较大，岩层埋深较浅时，宜采用嵌岩 桩； 3当基岩面起伏很大且埋深较大时，宜采用摩擦型 灌注桩。 3.4.5坡地、岸边桩基的设计原则应符合下列规定： 1对建于坡地、岸边的桩基，不得将桩支承于边坡 潜在的滑动体上。桩端进人潜在滑裂面以下稳定岩土层 内的深度，应能保证桩基的稳定； 2建筑桩基与边坡应保持一定的水平距离；建筑场 也内的边坡必须是完全稳定的边坡，当有崩塌、滑坡等 不良地质现象存在时，应按现行国家标准《建筑边坡工 程技术规范》GB50330的规定进行整治，确保其稳定 性； 4不宜采用挤土桩； 5应验算最不利荷载效应组合下桩基的整体稳定 性和基桩水平承载力。 3.4.6抗震设防区桩基的设计原则应符合下列规定： 1桩进入液化土层以下稳定土层的长度(不包括桩 尖部分)应按计算确定；对于碎石土，砾、粗、中砂， 密实粉土，坚硬黏性土尚不应小于(2～3)d，对其他非岩 石土尚不宜小于（4~5）d； 2承台和地下室侧墙周围应采用灰土、级配砂石 玉实性较好的素土回填，并分层夯实，也可采用素混凝 土回填； 3当承台周围为可液化土或地基承载力特征值小 于40kPa(或不排水抗剪强度小于15kPa)的软土，且桩基 水平承载力不满足计算要求时，可将承台外每侧1/2承 台边长范围内的土进行加固； 4对于存在液化扩展的地段，应验算桩基在土流动 的侧向作用力下的稳定性，

用宜内谷 3.4.7可能出现负摩阻力的桩基设计原则应符合下列 规定： 1对于填土建筑场地，宜先填土并保证填土的密实 性，软土场地填土前应采取预设塑料排水板等措施，待 填土地基沉降基本稳定后方可成桩； 2对于有地面大面积堆载的建筑物，应采取减小地 面沉降对建筑物桩基影响的措施； 3对于自重湿陷性黄土地基，可采用强夯、挤密土 桩等先行处理，消除上部或全部土的自重湿陷：对于欠 固结土宜采取先期排水预压等措施； 4对于挤土沉桩，应采取消减超孔隙水压力、控制 沉桩速率等措施； 5对于中性点以上的桩身可对表面进行处理，以减 少负摩阻力。 3.4.8抗拨桩基的设计原则应符合下列规定： 1应根据环境类别及水、土对钢筋的腐蚀、钢筋种 类对腐蚀的敏感性和荷载作用时间等因素确定抗拔桩 的裂缝控制等级； 2对于严格要求不出现裂缝的一级裂缝控制等级 桩身应设置预应力筋；对于一般要求不出现裂缝的二级 裂缝控制等级，桩身宜设置预应力筋； 3对于三级裂缝控制等级，应进行桩身裂缝宽度计 算； 4当基桩抗拔承载力要求较高时，可采用桩侧后注 浆、扩底等技术措施 3.5.1桩基结构的耐久性应根据设计使用年限、现行国 家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的环境类别 规定以及水、土对钢、混凝土腐蚀性的评价进行设计。 4.1.1灌注桩应按下列规定配筋： 1配筋率：当桩身直径为300~2000mm时，正截 面配筋率可取0.65%~0.2%（小直径桩取高值）；对受荷 载特别大的桩、抗拔桩和嵌岩端承桩应根据计算确定配 筋率，并不应小于上述规定值； 2配筋长度： 1)端承型桩和位于坡地、岸边的基桩应沿桩身等截

申查内谷 面或变截面通长配筋； 2)摩擦型灌注桩配筋长度不应小于2/3桩长；当受水 平荷载时，配筋长度尚不宜小于4.0／α（α为桩的水平 变形系数）； 3)对于受地震作用的基桩，桩身配筋长度应穿过可 液化土层和软弱土层，进人稳定土层的深度不应小于本 规范第3.4.6条的规定；4)受负摩阻力的桩、因先成桩 后开挖基坑而随地基土回弹的桩，其配筋长度应穿过软 弱土层并进人稳定土层，进人的深度不应小于(2～3)d； 5)抗拨桩及因地震作用、冻胀或膨胀力作用而受拨 力的桩，应等截面或变截面通长配筋。 3对于受水平荷载的桩，主筋不应小于8Φ12；对 于抗压桩和抗拨桩，主筋不应少于6Φ10；纵向主筋应 沿桩身周边均匀布置，其净距不应小于60mm； 4箍筋应采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜 为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地 震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力 时，桩顶以下5d范围内的箍筋应加密，间距不应大于 100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当 考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准 《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢 筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于 12mm的焊接加劲箍筋。 4.1.2桩身混凝土及混凝土保护层厚度应符合下列要 求： 1桩身混凝土强度等级不得小于C25，混凝土预制 桩尖强度等级不得小于C30； 2灌注桩主筋的混凝土保护层厚度不应小于 35mm，水下灌注桩的主筋混凝土保护层厚度不得小于 50mm; 3四类、五类环境中桩身混凝土保护层厚度应符合 国家现行标准《港口工程混凝土结构设计规范》JTJ267、 《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046的相关规定。 4.1.3扩底灌注桩扩底端尺寸应符合下列规定（见图 4.1.3):

1对于持力层承载力较高、上覆土层较差的抗压 桩和桩端以上有一定厚度较好土层的抗拔桩，可采用 扩底；扩底端直径与桩身直径之比D/d，应根据承载力 要求及扩底端侧面和桩端持力层土性特征以及扩底施 工方法确定，挖孔桩的D/d不应大于3，钻孔桩的D/d 不应大于2.5； 2扩底端侧面的斜率应根据实际成孔及土体自立 条件确定，a/hc可取1/4～1/2，砂土可取1/4，粉土、 黏性土可取1/3~1/2； 3抗压桩扩底端底面宜呈锅底形，矢高hb可取 (0.15~0.20)D。 4.1.4混凝土预制桩的截面边长不应小于200mm；预 应力混凝土预制实心桩的截面边长不宜小于350mm。 4.1.6预制桩的桩身配筋应按吊运、打桩及桩在使用 中的受力等条件计算确定。采用锤击法沉桩时，预制 桩的最小配筋率不宜小于0.8%。静压法沉桩时，最小 配筋率不宜小于0.6%，主筋直径不宜小于14mm，打 人桩桩顶以下(4~5)d长度范围内箍筋应加密，并设置 钢筋网片。 4.2.1桩基承台的构造，除应满足抗冲切、抗剪切、 抗弯承载力和上部结构要求外，尚应符合下列要求： 1柱下独立桩基承台的最小宽度不应小于 500mm，边桩中心至承台边缘的距离不应小于桩的直 径或边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不应小于 150mm。对于墙下条形承台梁，桩的外边缘至承台梁 边缘的距离不应小于75mm，承台的最小厚度不应小于 300mm。 2高层建筑平板式和梁板式筏形承台的最小厚度 不应小于400mm，墙下布桩的剪力墙结构筏形承台的 最小厚度不应小于200mm 3高层建筑箱形承台的构造应符合《高层建筑筏形 与箱形基础技术规范》JGJ6的规定。 4.2.2承台混凝土材料及其强度等级应符合结构混凝 土耐久性的要求和抗渗要求。 4.2.3承台的钢筋配置应符合下列规定：

1柱下独立桩基承台钢筋应通长配置[见图4.2.3(a)], 对四桩以上(含四桩)承台宜按双向均匀布置，对三桩的 三角形承台应按三向板带均匀布置，且最里面的三根钢 筋围成的三角形应在柱截面范围内[见图4.2.3(b)]。钢筋 锚固长度自边桩内侧(当为圆桩时，应将其直径乘以0.8 等效为方桩)算起，不应小于35d.(d.为钢筋直径)；当不 满足时应将钢筋向上弯折，此时水平段的长度不应小于 25dg，弯折段长度不应小于10dg。承台纵向受力钢筋的 直径不应小于12mm，间距不应大于200mm。柱下独立 桩基承台的最小配筋率不应小于0.15%。 2柱下独立两桩承台，应按现行国家标准《混凝土 结构设计规范》GB50010中的深受弯构件配置纵向受 拉钢筋、水平及竖向分布钢筋。承台纵向受力钢筋端部 的锚固长度及构造应与柱下多桩承台的规定相同。 3条形承台梁的纵向主筋应符合现行国家标准《混 凝土结构设计规范》GB50010关于最小配筋率的规定 [见图4.2.3(c)]，主筋直径不应小于12mm，架立筋直径 不应小于10mm，箍筋直径不应小于6mm。承台梁端部 纵向受力钢筋的锚固长度及构造应与柱下多桩承台的 规定相同。 4筏形承台板或箱形承台板在计算中当仅考虑局 部弯矩作用时，考虑到整体弯曲的影响，在纵横两个 方向的下层钢筋配筋率不宜小于0.15%；上层钢筋应 按计算配筋率全部连通。当筱板的厚度大于2000mm 时，宜在板厚中间部位设置直径不小于12mm、间距不 大于300mm的双向钢筋网。 5承台底面钢筋的混凝土保护层厚度，当有混凝土 垫层时，不应小于50mm，无垫层时不应小于70mm； 此外尚不应小于桩头嵌入承台内的长度。 4.2.4桩与承台的连接构造应符合下列规定： 1桩嵌人承台内的长度对中等直径桩不宜小于 50mm；对大直径桩不宜小于100mm。 2混凝土桩的桩顶纵向主筋应锚入承台内，其锚入 长度不宜小于35倍纵向主筋直径。对于抗拨桩，桩顶 纵向主筋的锚固长度应按现行国家标准《混凝土结构设

审查内容 计规范》CB50010确定。 4.2.5柱与承台的连接构造应符合下列规定： 1对于一柱一桩基础，柱与桩直接连接时，柱纵向 主筋锚入桩身内长度不应小于35倍纵向主筋直径。 2对于多桩承台，柱纵向主筋应锚入承台不小于35 倍纵向主筋直径；当承台高度不满足锚固要求时，竖向 锚固长度不应小于20倍纵向主筋直径，并向柱轴线方 向呈90°弯折。 3当有抗震设防要求时，对于一、二级抗震等级的 柱，纵向主筋锚固长度应乘以1.15的系数；对于三级抗 震等级的柱，纵向主筋锚固长度应乘以1.05的系数。 4.2.6承台与承台之间的连接构造应符合下列规定： 1一柱一桩时，应在桩顶两个主轴方向上设置联系 梁。当桩与柱的截面直径之比大于2时，可不设联系梁。 2两桩桩基的承台，应在其短向设置联系梁。 3有抗震设防要求的柱下桩基承台，宜沿两个主 轴方向设置联系梁。 4联系梁顶面宜与承台顶面位于同一标高。联系 梁宽度不宜小于250mm，其高度可取承台中心距的1/ 10~1/15，且不宜小于400mm。 5联系梁配筋应按计算确定，梁上下部配筋不宜 小于2根直径12mm钢筋；位于同一轴线上的相邻跨联 系梁纵筋应连通。 5.3.1设计采用的单桩竖向极限承载力标准值应符合 下列规定； 1设计等级为甲级的建筑桩基，应通过单桩静载 试验确定； 2设计等级为乙级的建筑桩基，当地质条件简单 时，可参照地质条件相同的试桩资料，结合静力触探 等原位测试和经验参数综合确定；其余均应通过单桩 静载试验确定； 3设计等级为丙级的建筑桩基，可根据原位测试 和经验参数确定。 5.4.1对于桩距不超过6d的群桩基础，桩端持力层下 存在承载力低于桩端持力层承载力1/3的软弱下卧层

3.4.1 桩基础 5.8.7钢筋混凝土轴心抗拨桩的正截面受拉承载力应 符合下式规定：

N≤fyAs + fpyApy

5.8.10对于受水平荷载和地震作用的桩，其桩身受弯 承载力和受剪承载力的验算应符合下列规定： 1对于桩顶固端的桩，应验算桩顶正截面弯矩；对 于桩顶自由或铰接的桩，应验算桩身最大弯矩截面处的 正截面弯矩； 2应验算桩顶斜截面的受剪承载力； 5.9.1桩基承台应进行正截面受弯承载力计算。承台弯 距可按本规范第5.9.2~5.9.5条的规定计算，受弯承载 力和配筋可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定进行。

2当偏心荷载作用时，基础底面压力除应符合式 （5.2.5~1）要求外，尚应符合下式要求：

修正后的地基承载力特征值应按下式计

5.2.7膨胀土地基变形量，可按下列变形特征分别计算： 1场地天然地表下lm处土的含水量等于或接近最 小值或地面有覆盖且无蒸发可能，以及建筑物在使用期 间，经常有水浸湿的地基，可按膨胀变形量计算； 2场地天然地表下lm处土的含水量大于1.2倍塑限含 水量或直接受高温作用的地基，可按收缩变形量计算： 3其他情况下可按胀缩变形量计算。 5.2.17位于坡地场地上的建筑物地基稳定性，应按下 列规定进行验算： 1土质较均匀时，可按圆弧滑动法验算： 2土层较薄，土层与岩层间存在软弱层时，应取软 弱层面为滑动面进行验算； 3层状构造的膨胀土，层面与坡面斜交，且交角小 于45°时，应验算层面的稳定性。 5.2.18地基稳定性安全系数可取1.2。验算时，应计算 建筑物和堆料的荷载、水平膨胀力，并应根据试验数据 或当地经验计及削坡卸荷应力释放、土体吸水膨胀后 强度衰减的影响。 5.7.2膨胀土地基换土可采用非膨胀性土、灰土或改良 土，换土厚度应通过变形计算确定。膨胀土土性改良可 采用掺和水泥、石灰等材料，掺和比和施工工艺应通过 试验确定。 5.7.3平坦场地上胀缩等级为I级、Ⅱ级的膨胀土地基 宜采用砂、碎石垫层。垫层厚度不应小于300mm。垫层 宽度应大于基底宽度，两侧宜采用与垫层相同的材料回

水排水专业审查补充要点

消防水箱的设置应符合下列规定： 1重力自流的消防水箱应设置在建筑的最高部位。 2消防水箱应储存10min的消防用水量。当室内消 防用水量小于等于25L/s，经计算消防水箱所需消防储 水量大于12m3时，仍可采用12m；当室内消防用水量 大于25L/s，经计算消防水箱所需消防储水量大于18m 时，仍可采用18m3。 8.6.6一组消防水泵的吸水管不应少于2条。当其中1 条关闭时，其余的吸水管应仍能通过全部用水量。消防 水泵应采用自灌式吸水，并应在吸水管上设置检修阀 门。

《建筑给水排水设计规范》

1.0.3车库的防火设计，必须从全局出发，做到安全适 用、技术先进、经济合理

1.0.3车库的防火设计，必须从全局出发，做到安全适 用、技术先进、经济合理。

七、建筑节能审查补充要点

审查内容 自然通风气流并加以合理组织； 3）进、排风口面积应计算确定，目进风口面积不应 小于排风口面积。 4地下室宜设置通风采光洞口或竖井；半地下室应 设采光通风高窗。 5.1.5公共建筑的热负荷计算应扣除采暖房间内部的 得热量，包括室内设备散热量、人员密集场所的人体散 热量等，同时采用新风量需求控制。 5.3.1应结合建筑设计，合理利用各种被动式通风技术 强化自然通风。并优化室内气流组织，提高自然通风效 率，减少机概通风和空调系统的设置范围和使用时间 机械通风和空调系统的设置不应妨碍建筑的自然通风。 5.3.2通风设计应符合以下节能原则： 1应优先采用自然通风排除室内的余热、散湿量或 其它污染物； 2当自然通风不能满足室内空间的通风换气要求 时，应设置机械通风系统或自然与机械的联合通风系 统； 3空调建筑应尽量利用通风消除室内余热余湿，缩 短空调冷源系统的使用时间；单层空调建筑或顶层空调 房间宜采用通风吊顶； 4建筑物内产生大量热湿以及有害物质的部位，应 优先采用局部排风，必要时辅以全面排风。 5.3.3建筑中庭不具备自然通风条件时，应设置机械排 风装置。 5.4.1房间面积或空间较大、人员较多或有必要集中进 行温、湿度控制的空气调节区，其空调风系统应采用全 空气系统。 5.4.2全空气空调系统的设计，尚应符合下列规定： 1对一般公共建筑，整个建筑所有全空气定风量系 统可达到的最大总新风比，应不低于50%； 2人员密集的大空间内，所有全空气定风量系统可 达到的最大总新风比，应不低于70%； 3排风系统应与新风量的调节相适应；

查项目 审查内容 低卫生器具配水点处的静水压力不宜大于0.45MPa，且 分区内低层部分应设减压设施保证各用水点处供水压 力不大于0.2MPa。 4.2.2给水调节水池或水箱、消防水池或水箱应设溢流 信号管和溢流报警装置。 5.2.1建筑与小区应采取雨水入渗收集、收集回用等雨 水利用措施。 5.2.2收集回用系统宜用于年降雨量大于400mm的地 区，常年降雨量超过800mm的城市应优先采用屋面雨 水收集回用方式。 5.2.3建设用地内设置了雨水利用设施后，仍应设置雨 水外排设施。 5.2.4雨水回用系统的年用雨水量应按下式计算：·... 5.2.5计算汇水面积F可按下列公式进行计算，并可与 水 雨水蓄水池汇水面积相比较后取三者中最小值：.. 5.2.6雨水人渗面积的计算应包括透水铺砌面积、地面 和屋面绿地面积、室外埋地入渗设施的有效渗透面积， 室外下凹绿地面积可按2倍透水地面面积计算。 5.2.7不透水面积的雨水径流采用回用或人渗方式利 用时，配置的雨水储存设施应使设计日雨水径流量溢流 外排的量小于20%，并且储存的雨水能在3d之内人渗 完毕或使用完毕。 5.2.8雨水回用系统的自来水替代率或雨水利用率R 应按下式计算：.·.· （编者注：云南省新建、改建、扩建工程项目的雨 水收集利用设施的建设标准参照《昆明市城市雨水收集 利用的规定》2009年8月版第6条执行） 5.3.1水源型缺水且无城市再生水供应的地区，新建和 扩建的下列建筑宜设置中水处理设施： 1建筑面积大于3方m的宾馆、饭店； 2建筑面积大于5万m且可回收水量大于100m3/d 的办公、公寓等其他公共建筑； 3建筑面积大于5方m且可回收水量天于150m3/d 的住宅建筑。

质量标准《云南省民用建筑节能设计标准》

）给水工程一工艺专业审查补

（一）给水工程一工艺专业审查补充要点

市政公用工程审查补充要

（二）排水工程 工艺专业审查补充要点

暖通空调管理（三）冉生水工程 艺专业审查补充要点

成市道路工程一道路专业审查补

7.2.4特大桥、大桥、中桥的桥面纵坡不宜大于4%，桥头引 道纵坡不宜大于5%。 7.2.5隧道内的道路最大纵坡不宜天于3%，困难时不应大于 5%。隧道出入口外的接线道路纵坡宜坡向洞外，