暖通空调设计禁忌手册

婴逆空调设计禁品手册

禁忌5休息室的室温标准不合理

特种设备标准规范范本禁息5休息室的室温标准不合理

【分析】 炎热季节，根据生产工艺特性，适当调整高温作业工作人员的劳动休息制度，缩短持续 劳动的时间，是恢复人员体力和调整生理机能的重要措施之一，尤其是对高温环境下从事间 断性的中、重体力劳动者来说，创造良好的休息环境更是十分必要的。 【措施】 在特殊高温作业区附近，应设置工人休息室。夏季休息室的温度，宜采用26~30℃。 禁忌6采暖室外计算温度采用不合理 【分析】 在采暖热负荷计算中，如何确定室外计算温度是个相当重要的问题。单纯从技术观点 来看，采暖系统的最大出力，恰好等于当地出现最冷天气时所需要的冷负荷是最理想的，但 这往往同采暖系统的经济性相违背。研究一下气象资料就可以看出，最冷的天气并不是每年 都会出现。如果采暖设备是根据历年最不利条件选择的，即把室外计算温度定得过低，那

么，在采暖运行期的绝天多数时间里，会显得设备能力富裕过多，造成浪费；反之，如果把 室外计算温度定得过高，则在较长的时间里不能保持必要的室内温度，达不到采暖的目的和 要求。因此，正确地确定和合理地采用采暖室外计算温度是一个技术与经济统一的问 题。

题。 【措施】 采暖室外计算温度，应采用历年平均不保证5天的日平均温度。 注：“不保证”系针对室外空气温度状况而言；“历年平均不保证”系针对累年不保证总天数或小时数 的历年平均值而言。 禁忌7冬季通风室外计算温度采用不合理 【分析】 冬季通风室外计算温度，应采用累年最冷月平均温度。 【措施】 鉴于我国绝大部分地区的累年最冷月虽然出现在1月，但个别地区也有出现在2月或 12月的，因此规定以累年最冷月平均温度，作为冬季通风室外计算温度。 禁忌8冬季空气调节室外计算温度采用不合理 【分析】 考虑到设置空气调节的建筑物，室内热环境标准要求较高，如采用平均每年不保证5天 的采暖室外计算温度作为新风和围护结构传热的计算温度，则冬季不保证小时数约为200h， 比夏季不保证50h多了一些；为了使冬季的不保证小时数与夏季一致，把平均每年不保证1 天的日平均温度作为空气调节设计用的冬季新风和围护结构传热的计算温度。经比较，这一 温度值同美国等国家常用的标准比较相近。实践证明，一般情况下，冬季均能保证室内参 数，其保证率是较高的，在技术上是可以达到要求的。 【措施】 冬季空气调节室外计算温度，应采用历年平均不保证1天的日平均温度。 由于这个参数对整个空气调节系统的建设投资和经常运行费用影响不大，因此，没有必 要将新风和围护结构传热的计算温度分开。 禁9克季通风室外计算温度采用不合理 【分析】 由于从1960年开始，全国各气象台（站）统一采用北京时间（即东经120°的地方平均 太阳时）进行观测，1965年以来，各台（站）仅有北京时间14时（还有2时、8时和20 时）的温度记录整理资料，因此，对于我国大部分地区来说，当地太阳时的14时与北京太 阳时的14时，时差达1~2h，相差最多的可达3h。经比较，时差间题对我国华北、华东和 中南等地区影响不大，而对气候干燥的西部地区和西南高原影响较大，温差可达1~2℃。 也就是说，统一采用北京14时的温度记录，对于我国西部地区来说，并不是真正反映当地 最热月逐日逐时气温较高的14时的温度，而是温度不太高的13时、12时乃至11时的温度， 显然，时差对温度的影响是不可忽视的。但是，考虑到需要进行时差修正的地区，夏季通风 室外计算温度多在30℃以下（有的还不到20℃），把通风计算温度规定提高一些，对通风 设计（主要是自然通风）效果影响不大，不需对此进行修正。如需修正，可按以下的时差 订正简化方法进行修正：

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1）对北京以东地区以及北京以西时差为1h地区，可以不考虑以北京时间14时所确定 的夏季通风室外计算温度的时差订正。 2）对北京以西时差为2h的地区，可按以北京时间14时所确定的夏季通风室外计算温 度加上2℃来修正。 【措施】 夏季通风室外计算温度，应采用历年最热月14时的月平均温度的平均值。 禁忌10夏季通风室外计算相对湿度采用不合理 【分析】 全国统一采用北京时间最热月14时的平均相对湿度确定这一参数，也存在时差影响的 间题，只是由于影响不大，而且大都偏于安全，可不必考虑修正问题。 【措施】 夏季通风室外计算相对湿度，应采用历年最热月14时的月平均相对湿度的平均值。 禁忌11夏季空气调节室外计算参数采用不合理 【分析】 夏季空气调节室外计算参数包括：夏季空气调节室外计算干球温度、湿球温度、日平均 温度和逐时温度。 【措施】 1）夏季空气调节室外计算干球温度，应采用历年平均不保证50h的干球温度。 注：统计干湿球温度时，宜采用当地气象台站每天4次的定时温度，并以每次记录值代 表6h的温度值核算。 2）夏季空气调节室外计算湿球温度，应采用历年平均不保证50h的湿球温度。 3）夏季空气调节室外计算日平均温度，应采用历年平均不保证5天的日平均温度。 4）夏季空气调节室外计算逐时温度，可按下式确定：

th = tup + βAt.

表13室外温度逐时变化系数

楚忌12垂直面和水平面的太阳总辐射照度采用不合理

禁12垂直面和水平面的太阳总辐射照度采用不合理

建筑物各朝向垂直面与水平面的太阳总辐射照度、是按下列公式计算确定的

Jp = J, + D

式中J.一各朝向垂直面上的太阳总辐射照度（W/m）； J一一水平面上的太阳总辐射照度（W/m）； J一一各朝向垂直面的直接辐射照度（W/m）： J，一一水平面的直接辐射照度（W/m"）； D一一散射辐射照度（W/m）； D一一地面反射辐射照度（W/m）。 【措施】 建筑物各朝向垂直面与水平面的太阳总辐射照度，可按附录A采用。 禁忌13透过标准窗玻璃的太阳辐射照度采用不合理 【分析】 根据有关资料，将3mm厚的普通平板玻璃定义为标准玻璃。透过标准窗玻璃的太阳直 接辐射照度和散射辐射照度，是按下列公式计算确定的：

Je=μJ, J=μeJp D+D, Der = μa( D.. = μD

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夏热冬暖地区主要考虑建筑的夏季隔热， 太阳辐射对建筑能耗的影响很大。太阳辐射 通过窗进人室内的热量是造成夏季室内过热 的主要原因，同时还要考虑在自然通风条件 下建筑热湿过程的双向传递，不能简单地采 用降低墙体、屋面、窗户的传热系数，增加 保温隔热材料厚度来达到节约能耗的目的， 因此，在围护结构传热系数的限值要求上也 就有所不同

表14严宽地区A区围护结构传热系数限值

6赛冷地区围护结构传热系数和遮阳系数限值

注：有外遮阳时，遮阳系数=玻璃的避阳系数×外遮陷的遮阳系数；无外遇阳时，遮阳系数=玻璃的遮阳系数。

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遮阳系数 暖地区围护 遮阻系数限值

表19不同气候区地面和地下室外墙热阻限值

冬季采暖通风系统的热负荷，应根据建筑物下列散失和获得的热量确定： 1）围护结构的耗热量。 2）加热由门窗缝隙渗人室内的冷空气的耗热量。 3）加热由门、孔、洞及相邻房间侵入的冷空气的耗热量。 4）加热由外部运人的冷物料和运输工具的耗热量。 5）水分蒸发的耗热量。 6）通风耗热量。 7）最小负荷班的工艺设备散热量。 8）热物料的散热量。 9）热管道及其他热表面的散热量。 10）通过其他途径散失或获得的热量，

注：1.低压蒸汽系指压力≤70kPa的蒸汽

2.采用蒸汽为热媒时，必须经技术论证认为合理，并在经济上经分析认为经济时才允许。

2. 2. 2采暖系统分类

采暖系统分热水和蒸汽两个系统，在民用、工业建筑中多用热水系统，而在工业建筑中 尚有应用蒸汽系统的工程。 1.热水菜暖系统 以热水作为热媒的采暖系统，称为热水采暖系统。从卫生条件和节能等考虑，民用建筑 应采用热水作为热媒。热水采暖系统也用在生产厂房及辅助建筑物中。 热水采暖系统，可按下述方法分类： （1）按系统循环动力的不同可分为重力（自然）循环系统和机械循环系统。靠水的 密度差进行循环的系统，称为重力循环系统；靠机械（水泵）力进行循环的系统，称为机 碱循环系统。 （2）按供、回水方式的不同可分为单管系统和双管系统。热水经立管或水平供水管 顺序流过多组散热器，并顺序地在各散热器中冷却的系统，称为单管系统。热水经供水立管 或水平供水管平行地分配给多组散热器，冷却后的回水自每个散热器直接沿回水立管或水平 回水管流回热源的系统，称为双管系统。 （3）按系统管道敷设方式的不同可分为垂直式和水平式系统。 （4）按热媒温度的不同可分为低温水采暖系统和高温水采暖系统。

（1）按照供汽压力的大小

1）供汽的表压力高于0.07MPa时，称为高压蒸汽采暖。 2）供汽的表压力等于或低于0.07MPa时，称为低压蒸汽采暖。 3）当系统中的压力低于大气压力时，称为真空蒸汽采暖。 （2）按照蒸汽干管布置的不同蒸汽采暖系统可有上供式、中供式、下供式三种。 （3）按照立管的布置特点蒸汽采暖系统可分为单管式和双管式。目前国内绝大多数 蒸汽采暖系统采用双管式。

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（4）按照回水动力不同蒸汽采暖系统可分为重力回水和机械回水两类。高压蒸汽采 暖系统都采用机械回水方式。

2.2.3重力循环热水采暖系统

P,=g(hop+hph+hpk P2 = g(hoPh + hp, + h.p.)

热器可设置在内墙离地坪300~400mm处，由于提高了散热器位置，作用压力将会增加，有

3.系统的优缺点和设计注意事项

（1）系统的优缺点重力循环热水采 暖系统具有热水采暖所固有的优点，如可 以随着室外气温的改变而改变锅炉水温、 散热器表面温度比蒸汽为热媒时低和管道 使用寿命长等优点，还具有装置简单、操 作方便、没有噪声以及不消耗电能等优点。 它的主要缺点是升温慢、系统作用压力小、

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管径大和初投资高。 （2）设计注意事项 1）一般情况下，重力循环系统的作用半径不宜超过50m。 2）通常宜采用上供下回式，锅炉位置应尽可能降低，以增大系统的作用压力。 如果锅炉中心与底层散热器中心的垂直距离较小时，宜采用单管上供下回式重力循环系 统，而且最好是单管垂直串联系统。 3）不论采用单管系统还是双管系统，重力循环的膨胀水箱应设置在系统供水总立管顶 部（距供水干管顶标高300~500mm处）。供水干管与回水干管均应具有0.005~0.01的坡 度，坡向宜与水流方向相同；连接散热器的支管，亦应根据支管的不同长度，具有0.01~ 0.02的坡度，以便使系统中的空气，能集中到膨胀水箱而排至大气。

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①双管系统由于立管本身连接的各层散热器均为并联循环环路，故必须考虑各层不 司的重力作用压力，以避免水力的竖向失调。重力循环的作用压力可按设计水温条件下最大 压力的2/3计算。 ②单管系统若建筑物各部分层数不同，则各立管所产生的重力循环作用压力亦不相 同评定标准，故该值也应按最大值的2/3计算；当建筑物各部分层数相同，且各立管的热负荷相近似 时，重力循环作用压力可不予考。 5）在单管水平串联系统中，设计时应考虑水平管道热胀补偿的措施。此外，串联环路 的大小一般以串联管管径不大于d32mm为原则。

2.2.5高层建筑热水采暖系统

筑采暖系统，目前通常采用分层式和双力

2.2.6低压蒸汽采暖系统

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用半径较长时，就应采用较大的蒸汽压力才能将蒸汽输

凝水箱，应在泵的出水口管道上安装止回阀。为了避免凝水在水泵吸入口汽化， 正常工作，凝水泵的最大吸水高度和最小正水头高度，必须受凝水温度的制约，贝

给排水图纸凝水泵的凝水温度、最大吸入压九、最小正庄