用于门架立杆竖向组装的连接件，中间带有凸环的短钢管制作。

每两榻门架纵向连接的交叉拉杆。

焊接标准立杆；2——横杆；3—锁销： 立杆加强杆：5横杆加强杆

立杆；2——横杆；3—锁销； 立杆加强杆：5—横杆加强杆

门架立杆组装接头处的拉接件，其两端有圆孔挂于上下榻门架的锁销上。

用于门架组装时挂扣交叉拉杆和锁臂的锁柱，以短圆钢围焊在门架立杆上， 其外端有可旋转90°的卡销

hanging platform

钩，可紧扣在两榻门架横梁上的定型钢制

2.1.26调节架adjustframe

2.1.27 底座「 baseplate 安插在支架立杆下端，将力传给基础的构件，分为可调底座和固定底座。 2.1.28 托座「 brackets 插放在支架立杆上端，承接上部荷载的构件，分为可调托座和固定托座。 2.1.29 加固杆reinforcingtube 用于增强支架刚度而设置的杆件，包括剪刀撑、水平加固杆、扫地杆。 2.1.30 剪刀撑diagonalbracing 在架体外侧或内部成对设置的交叉斜杆，分为竖向剪刀撑和水平剪刀撑，其 中竖向剪刀撑又分为纵向剪刀撑和横向剪刀撑。 2.1.31 水平加固杆ledger 设置于架体层间门架两侧的立杆上，用于增强架体刚度的水平杆件。 2.1.32 扫地杆bottomreinforcingtube 设置于架体底部门架立杆下端的水平杆件，分为纵向、横向扫地杆。 2.1.33 步距 lift height 沿支架竖向相邻两榻门架横杆间的距离。其值为门架高度与连接棒凸环高度 之和。 安

2.1.27 底座 base plate

纵向排列的两榻门架之间的距离，其值为相邻两榻门架立杆中心距离。

2.1.35门架间距 frame spacing

纵向排列的两列门架之间的距离，其值为两列门架中心距离，

2.1.36 支架高度 scaffoldheight 支架底层立杆底座下端至顶层立杆上端的距离。 2.1.37 满堂支架fullscaffold 在纵、横方向，由不少于三排立杆（门架）并与水平杆、水平剪刀撑、竖向 剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的结构施工荷载通过可调托撑轴心 传力给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态，也称满堂支撑架

2.2.1荷载和荷载效应

Mwk 风荷载产生的弯矩标准值； NGIk 每米高度架体构配件自重产生的轴向力标准值； NG2k 每米高度附件自重产生的轴向力标准值： ZNGik 13 作用于一榻门架的除构配件和附件外的永久荷载标准值的 总和； s 作用于一榻门架的可变荷载标准值总和。 Nwn 一一门架立杆风荷载作用的最大附加轴力标准值； Aw——风线荷载标准值； 应力值；

2.2.2材料、构件设计指标

截面面积、基础底面面积； 立杆下底座底面面积：

2. 2. 4 计算系数

K—满堂支架计算长度附加系数

满堂支架计算长度附加系数

3.1.1门架与配件及加固杆的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》 （GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091）中规定的普通钢管， 其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。门架 与配件的性能、质量及型号的表述方法应符合现行行业产品标准《门式钢管脚手 架》JG13的规定。加固杆宜采用直径Φ42×2.5mm的钢管，也可采用直径Φ 48×3.5mm的钢管：相应的扣件规格也应分别为Φ42、Φ48或Φ42/Φ48

3.1.3门架立杆加强杆的长度不应小于门架高度的70%；门架宽度不得小于 800mm，且不宜大于1200mm。

3.1.8扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准 《钢管支架扣件》GB15831的要求。连接外径为Φ42/Φ48钢管的扣件应有明显标 记。

、配件及扣件的计算参数可按本规程附录

3.2.1碗扣式钢管支架用钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 3793、《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中的Q235A级普通钢管的要求， 其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700的规定。 3.2.2立杆碗扣节点应按0.6m模数设置。

等构成（图3.2.3）

等构成（图3.2.3）

2.3碗扣节点构成图

3.2.9立杆连接处外套管与立杆间隙应小于或等于2mm．外套管长度不得小 于160mm，外伸长度不得小于110mm。

3.2.10钢管焊接前应进行调直除锈，钢管直线度应小于1.5L/1000（L为使用 钢管的长度）。

表3.2.7主要构配件种类、规格及质量

2.11焊接应在专用工装上进行。

3.2.11焊接应在专用工装上进

3.2.12主要构配件的制作质量及形位公差要求，应符合表3.2.12规定。

3.2.12主要构配件的制作质量及形位公差要求，应符合表3.2.12规定。

3.2.13构配件外观质量应符合下列要求

3.2.13.1钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀，无分层、无结巴、无毛刺 等，不得采用横断面接长的钢管。 3.2.13.2铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等 3.2.13.3冲压件不得有毛刺、裂纹，氧化皮等缺陷； 3.2.13.4各焊缝应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、 裂纹等缺陷； 3.2.13.5构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固； 3.2.13.6 主要构配件上的生产厂标识应清晰，

3.2.14.1立杆的上碗扣应能上下串动、转动灵活，不得有卡滞现象； 3.2.14.2立杆与立杆的连接孔处应能插入Φ10mm连接销； 3.2.14.3碗扣节点上在安装1～4个横杆时，上碗扣应均能锁紧； 3.2.14.4当搭设不少于二步三跨1.8m×1.8m×1.2m（步距×纵距×横距） 的整体支架，每一框架内横秆与立杆的垂直度偏差应小于5mm

3.2.15可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，承压面积不得小于设计值； 可调托撑钢板厚度不得小于5mm

3.2.16可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立 杆内的长度不得小于150mm

3.2.17主要构配件性能指标应符合下列要求：

3.2.17.1上碗扣抗拉强度应不小于30kN； 3.2.17.2下碗扣组焊后剪切强度应不小于60kN； 3.2.17.3横杆接头剪切强度应不小于50kN； 3.2.17.4横杆接头焊接剪切强度应不小于25kN； 3.2.17.5底座抗压强度应不小于100kN

3.2.19首次使用的构配件产品的检验应符合下列要求：

3.2.19.1出厂文件应有使用材料质量说明、证明书及产品合格证。 3.2.19.2属下列情况之一的应进行型式检验： 1新产品或老产品转厂生产的试制定型鉴定； 2正式生产后如结构、材料、工艺有较大改变可能影响性能时； 3产品长期停产，恢复生产时； A 4出厂检验与上次型式检验有较大差异时； 5省、市、国家质量监督机构或行业管理部门、监理机构提出进行型式 检验要求时：

3.2.20型式检验抽样方法应符合下列规定：

3.2.20 型式验抽样方法应付合下列规定： 3.2.20.1应采用二次正常检验抽样法，样本应从受检查批中随机抽取， 型式检验抽样方案应符合现行国家标准《计数数抽样检验程序第1部分：按 接收质量限（AQL)检索的逐批检验抽样计划》GB/T2828.1的有关规定： 3.2.20.2构配件每检查批量必须大于280件，当每检查批量超过1200件 应作另一批检查验收： 3.2.20.3提取的样本应封存交付检验，检验前不得修理和调整

3.2.21型式检验的判定方法应符合下列规定：

3.2.21.1单件构配件产品应符合本规程3.2.8~3.2.18的要求，方可判定 为产品合格； 3.2.21.2批量构配件产品应按3.2.22进行判定，检验项目均合格时，方 可判定批合格： 3.2.21.3经检验发现的不合格品剔出或修理后，可按规定方式再次提交 检查。

表3.2.12主要构配件制作质量及形位公差要求（续）

表3.2.18碗扣式支架主要构配件强度试验方

表3.2.18碗扣式支架主要构配件强度试验方法（续）

3.2.23周转使用的构配件应有相关的材料溯源，且应进行抽样检验，并提供

第三方检验报告，主要检验内容应包括钢管壁厚、锈蚀度、杆件弯曲程度、碗扣 与钢管间距等。

表3.2.22碗扣式支架主要构配件正常检验二次抽样方案（续

4.1.1作用于满堂支架的荷载分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）。

1.2满堂支架的永久荷载计算应包括下列

4.1.2.1作用在满堂支架上的荷载，包括：新浇筑混凝土、钢筋及预应力 钢筋的重力； 4.1.2.2组成支架结构的杆系、模板及支承梁（楞）等自重，门式支架包 括门架、连接棒、锁臂、交叉支撑、水平加固杆、脚手板等自重；碗扣式支 架包括立杆、纵向横杆、横向横杆、斜杆、水平斜杆、八字斜杆等自重。

4.1.3满堂支架的可变荷载计算应包括下列内容：

4.1.3.1 施工人员、材料及施工设备荷载； 4.1.3.2 浇筑和振捣混凝土时产生的荷载； 4.1.3.3 风荷载; 4.1.3.4 其他荷载。

4.2.1满堂支架模板、支架自重荷载标准值9，的取值，应按设计图纸计算确 定，并可参考《建筑施工碗扣式钢管支架安全技术规范》JGJ166和《建筑施工门 式钢管支架安全技术规范》JGJ128确定。

4.2.2新浇筑混凝土自重(包括钢筋)标准值9，对普通钢筋混凝土可采用25 26kN/m（以体积计算的含筋量≤2%时采用25kN/m，>2%时采用26kN/m） 对特殊混凝土应根据实际情况确定

4.2.3施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值93应按下列规 取值： 4.2.3.1计算模板及直接支承模板的小楞时，均布荷载可取2.5kPa,另外 以集中荷载2.5kN进行验算； 4.2.3.2计算直接支承小楞的梁或拱架时，均布荷载可取1.5kPa； 4.2.3.3计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均布荷载可取 1.0kPa; 4.2.3.4当实际资料大于上述数值时按实际取值。

准值Q.可采用4.0kNm。

4.2.5作用于满堂支架上的水平风荷载标准值按下式计算：

W,=u. u. wd

式中：W一 一风荷载标准值（kN/m） 风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》（GB50009）规定 采用； μ,——风荷载体型系数，按表4.2.6 的规定采用； W——基本风压（kN/m），应按《建筑结构荷载规范》（GB50009) 取值，重现期n=10

表4.2.6支架的风荷载体型系数Us

4.3.1计算模板、支架时的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分 项系数求得。荷载分项系数应按表4.3.1的规定取值

表4.3.1荷载分项系数

4.4.1满堂支架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行行 业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定。 4.4.2满堂支架设计时，根据使用过程中在架体上可能同时出现的荷载，按承 载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载组合，并应取各自最不利的效 应组合进行设计

4.4.2满堂支架设计时，根据使用过程中在架体上可能同时出现的荷载，按承 载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载组合，并应取各自最不利的效 应组合进行设计

4.4.3对正常使用极限状态，应按荷载效应的标准组合进行荷载组合，满堂支 载效应的标准组合应按表4.4.3采用

表4.4.3荷载效应标准组合

注：表中可变荷载不包括风荷载

表中可变荷载不包括风莅

4.4.4计算模板、支架的强度及刚度时，应考虑下列荷载并按表4.4.4进行基 本荷载组合。 4.4.4.1 模板、支架自重。 4.4.4.2新浇筑的混凝土、钢筋、预应力筋或其他工结构物的重力。 4.4.4.3 施工人员和施工设备、施工材料等荷载， 4.4.4.4振捣混凝土时产生的振动荷载 4.4.4.5 其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等，

表4.4.4设计计算的基本荷载组合

5.1.1支架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表 大式进行设计。应进行下列设计计算： 5.1.1.1纵向、横向水平杆等受弯构件的强度及挠度计算； 5.1.1.2立杆的稳定性计算； 5.1.1.3立杆地基承载力计算。 5.1.2支架中的受弯构件，应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构 件变形时，应采用荷载效应的标准组合的设计值，各类荷载分项系数均应取1.0。 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值，分 项系数按第4.4节规定选取。

5.1.1支架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表 达式进行设计。应进行下列设计计算： 5.1.1.1纵向、横向水平杆等受弯构件的强度及挠度计算； 5.1.1.2立杆的稳定性计算； 5.1.1.3 立杆地基承载力计算。

5.1.2支架中的受弯构件，应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构 件变形时，应采用荷载效应的标准组合的设计值，各类荷载分项系数均应取1.0 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值，分 项系数按第4.4节规定选取

5.1.3钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.3取值。

表5.1.3钢材的强度设计值与弹性模量

碗扣式支架受压杆件长细比元=l。/i不得大于250，受拉杆件长细比不

5.1.5 碗扣式支架受压杆件长细比元=l。/i不得大于250，受拉杆件长细比不 得大干350

5.1.6支架受载后挠曲的杆件（横梁、纵梁），其弹性挠度不应超过相应结构 跨度的1/400：

计算跨度的1/400：

碗扣式钢管的截面特性应按表5.1.7取值

5.1.7碗扣式钢管的截面特性应按表5

表5.1.7碗扣式钢管截面特性

5.2.1.1计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁 计算，计算跨度取立杆纵距，横向水平杆宜按简支梁计算，

，计算跨度取立杆纵距，横向水平杆宜按简支梁计算。 5.2.1.2纵向水平杆挠度应按下式进行计算： ql4 P[3 =0.677x +1.146x (5.2.1.2) 标准信 100EI 100EI 式中： v——挠度； 服务平台 1一一水平杆计算跨径； P一一作用于杆件上的垂直集中荷载； E一一杆件的弹性模量： I 一杆件的截面惯性矩

5.2.2门式支架计算

[(5.2.1.3]

[(5.2.1.3]

一挠度(mm); [一一容许挠度，应不超过相应结构计算跨度的1/400。

5.2.2.1门式支架设计计算时，应先确定计算单元，明确荷载传递路径，并应 根据实际受力情况绘出计算简图。 5.2.2.2可根据结构和荷载变化确定门架的布置方式，并按门架的不同布置方 式，分别选取各自有代表性的最不利的门架为计算单元进行计算，

5.2.2.1门式支架设计计算时，应先确定计算单元，明确荷载传递路径，并应 根据实际受力情况绘出计算简图

5.2.2.2可根据结构和荷载变化确定门架的布置方式，并按门架的不同布置方 式，分别选取各自有代表性的最不利的门架为计算单元进行计算

5.2.2.3作用于一榻门架的轴向力设计值，应根据所选取门架计算单元的负荷 面积计算管道标准，并应符合下列规定： 1不考虑风荷载作用时，应按下式计算：

N, 作用于一榻门架的轴向力设计值： NG1KNG2k 每米高度架体构配件、附件自重产生的轴向力标 准值； 作用于一榻门架的除构配件和附件外的永久荷载标 i=3 准值的总和： 注：当作用于一榻门架范围内其它可变荷载标准值大于混凝土振捣 可变荷载标准值时，应另选取最大的可变荷载标准值为Nolk°

一支架的搭设高度； 1.2一一永久荷载分项系数； 1.4一风荷载分项系数。 2考虑风荷载作用时，应按下列公式计算，并应取其较大值

N, =1.2 (NG1K + NG2k)H+ N, =1.35 (NG1k + NG2k)H+) +1.40.7(ZNox +0.6N.m)

5.2.2.4支架的稳定性验算，应满足下式要求：

5.2.2.4支架的稳定性验算，应满足下式要求：

Nwn 一棉门架立杆风荷载作用的最大附加轴力标准值； 1.35 永久荷载分项系数。

2.2.5作用于一榻门架的轴向力标准值 取样标准，应按下式计算：