超高强钢管混凝土约束效应系数标准值： S0 超高强钢管混凝土约束效应系数设计值； Yv 截面抗剪修正系数； Ym 截面塑性发展系数； 欧拉临界力：

构件长细比； Pe 弯矩折减系数； n 偏心距增大系数； K, 钢管初应力折减系数； Kd 混凝土脱空折减系数； 9r 长细比折减系数； 0 钢管初应力度； 钢管初应力。 G0

园林造价构件长细比； Pe 弯矩折减系数； n 偏心距增大系数； Kp 钢管初应力折减系数； Kd 混凝土脱空折减系数； 9r 长细比折减系数； 0 钢管初应力度； 钢管初应力。

5.1.1超高强钢管混凝土构件中的钢管，应根据结构的重要性、荷载特征、应力状态、连接方式、环 境条件等因素确定强度和质量等级。钢材常用强度等级为Q355、Q390与Q420，钢材质量等级应根据使 用环境温度选用B级及以上。 5.1.2钢材质量应符合现行《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）的规定， 5.1.3当径厚比不满足直缝钢管卷制要求时，钢管可采用符合国家和行业现行相关标准的螺旋焊接管 或无缝钢管。 5.1.4钢材的物理力学性能指标应满足表5.1.4的要求，

1.4钢材的物理力学性

表5.1.5钢材的强度值

5.2.1超高强混凝土轴心抗压强度标准值f、轴心抗压强度设计值fcd、轴心抗拉强度标准值f、 轴心抗拉强度设计值fd、弹性模量E。应按表5.2.1采用。超高强混凝土的剪切模量G。可按表5.2.1 中弹性模量E。的0.4倍采用，超高强混凝土的泊松比。可采用0.2。

5.2.1超高强混凝土的强度和弹性模量（MPa）

.2超高强混凝土工作性能要求应满足表5.2.

表5.2.2超高强混凝土工作性能

注：tw指从混凝土开始拌制至灌注完成的时间。 2.3超高强混凝土在密闭环境下的自由膨胀率宜控制在0.1×10～4×10"，其体积稳定收敛期 60d。

5.3超高强混凝土制备

5.3.1管内超高强混凝主制备时，宜选用52.5强度等级的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥。 5.3.2用于轧制碎石和机制砂的母岩，在水饱和状态下，其抗压强度不应小于混凝土强度等级的1.15 倍，且应清除表面覆盖泥土，不得混入杂物。

5.3.3制备管内超高强混凝土的砂应符合下列要求：

1宜选细度模数为2.5～3.2的中砂或粗砂；砂的单级最大压碎指标应小于20%。 2天然砂的含泥量应小于3.0%，且不应含有泥块：机制砂的石粉、泥块含量应符合表5.3.3的

表5.3.3机制砂的泥块、石粉含量限值

.4制备管内超高强混凝土的碎石应符合下列要

1碎石的最大粒径不宜大于20mm，宜采用5～10mm和10～20mm或10～16mm两级骨料组合形成连 续级配。 2碎石中含泥量、泥块含量、针片状颗粒含量以及压碎值、坚固性应符合表5.3.4的规定。

5.3.4碎石性能指标要求

表5.3.4碎石性能指标要求

列要求： 1硅灰的Si02含量宜大于90%，比表面积不宜小于20000m/kg； 2粉煤灰微珠的需水量比宜小于90%，比表面积不宜小于800m/kg，其粒径分布范围d95≤10μm，28d 强度活性指数≥80%，烧失量≤5%： 3粒化高炉矿渣粉≥S95级，比表面积不宜小于400m/kg。 5.3.6管内超高强混凝土选用的膨胀剂，应对混凝土工作性能影响小、膨胀性能稳定，水中限制膨胀 率7d大于0.05%、空气中（温度（20土2）℃，相对湿度（60土5）%）21d大于0%。 5.3.7管内混凝土宜采用聚羧酸系减水剂，其减水率应大于25%，应通过合成技术实现减水、超分散 降粘、增韧、保等功能，且制备的混凝土拌和物含气量宜小于2.5%。 5.3.8管内混凝土的配合比，应采用基于额定粉体材料用量法的密实骨架堆积法进行设计，并试配确 定胶凝材料用量、外加剂的最佳掺量、 最小用水量， 进行混合料的计算，通过反复试配和调整确定。

6.1.1超高强钢管混凝土构件应符合下列要求

信息 钢管外径不宜大于2000mm； 2 钢管壁厚不宜小于12mm； 3钢管径厚比（D/t）不宜大于50； 4含钢率a，应按式（6.0.1）计算，其值不应小于0.08。

式中：a,一 超高强钢管混凝土构件的截面含钢率；

A.—管内混凝土的截面面积（m2）

式中：——超高强钢管混凝土的约束效应系数标准值： A一钢管的截面面积（mm）； A。—管内混凝土的截面面积（mm）； f,—钢材的屈服强度（MPa）； fe——管内混凝土的轴心抗压强度标准值（MPa）。 6. 1. 2 超高强钢管混凝土构件承载能力极限状态计算应按式（6.0.2）确定。

式中：S一作用组合的效应设计值； R一一构件承载力设计值； ——桥梁结构的重要性系数。持久、短暂、偶然状况时，桥梁结构重要性系数取1.1； 况时，桥梁结构重要性系数取0.85。 1.3单肢超高强钢管混凝土构件受压的偏心率宜满足式（6.0.3）的要求，

式中： eo 超高强钢管混凝土构件截面中心的偏心距（m），eo=M/N； N—超高强钢管混凝土构件轴向力设计值（kN）； M—超高强钢管混凝土构件截面轴向力设计值对应的弯矩设计值（kN·m） D一超高强钢管混凝土构件截面直径（m）。 4看 截面含钢率、钢管强度与混凝土强度等级匹配关系宜满足表6.0.4的要求

4截面含钢率、钢管强度与混凝土强度等级匹

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6.1.5管内混凝土的强度检验和评价龄期宜以60d为基准，28d凝期强度不应低于60d凝期强度的

6.1.5管内混凝土的强度检验和评价龄期宜以60d为基准，28d凝期强度不应低于60d凝期强度的

1.5管内混凝土的强度检验和评价龄期宜以60d为基准，28d凝期强度不应低于60d凝期强

超高强钢管混凝土的管内混凝土强度等级高，水泥用量多、水胶比低，浆体粘稠度大，为改善混凝 土拌合物工作性能，需要掺入较多粉煤灰微珠等矿物掺合料。试验研究表明，粉煤灰微珠掺量较高时， 对混凝土28d凝期强度有一定影响，但能促进混凝土中后期强度发展，60d凝期时其强度增长趋于稳定。 6.1.6超高强钢管混凝土受压本构关系，应采用“统一理论”的全过程曲线，如图6.0.6所示。

图6.0.6超高强钢管混凝土轴压0.8全过程关系曲线

式中：As 截面总面积(m2)，A 元D 1

7.1轴心受压承载力计算

f.=(1.490+0.689.)f.d

式中：f.一一超高强钢管混凝土轴心抗压强度设计值（MPa）； A.f.d fsa——钢材的抗压强度设计值（MPa）； fd——管内混凝土的轴心抗压强度设计值（MPa）。 条文说明 试验研究表明，按普通钢管混凝土组合截面强度计算方法，计算超高强钢管混凝土构件截面抗压强 度时存在较大偏差，对低含钢率的超高强钢管混凝土，其计算值偏低，而对高含钢率的超高强钢管混凝 土，其计算值偏高。因此，根据试验测试结果与参数分析，得到了超高强钢管混凝土的组合强度计算方 法，

混凝土构件钢管初应力折减系数K，应按式（7.

式中：① 钢管初应力度，の= C ①取值不应超过0.65； fs

。钢管初应力(MPa)，取钢管截面初应力的

7.1.3超高强钢管混凝土构件承载能力极限状态验算时，应计入管内混凝土脱空影响，脱空折减系数 K。取值0.95，并应符合下列要求。 1当管内混凝土球冠型脱空率大于0.3%，或脱空高度大于3mm时，应对管内混凝土脱空缺陷进行修 补灌注。 2超高强钢管混凝土构件不得出现周边均匀型脱空的缺陷。

式中：9一 一超高强钢管混凝土受压构件长细比折减系数： l。——超高强钢管混凝土构件的计算长度（mm）。

YN

7.2偏心受压承载力计算

7.3 受弯承载力计算

7.3.1超高强钢管混凝土构件的受弯承载力应按式（7.3.1）验算。

式中：M 弯矩设计值（kN.m）； Ym 截面塑性发展系数； Ws一一受弯构件组合截面模量（mm）。 条文说明 试验研究表明，管内混凝土强度对钢管混凝土受弯破坏形态、失效模式、承载能力等影响较小。因 此，超高强钢管混凝土构件受弯承载力计算，采用普通钢管混凝土构件受弯承载力以及相应的截面塑性 发展系数计算方法。

7.4 受剪承载力计算

招高强钢管混凝土构件截面抗剪强度设计值应按：

Ts = (0.422 + 0.313a23)50.134 f

式中：tsc一超高强钢管混凝土抗剪强度设计值（MPa） 2 超高强钢管混凝土构件的抗剪承载力应按公式（7.4.2）验算：

式中：V超高强钢管混凝土截面剪力设计值（10°kN)；

强钢管混凝土主管间的连接件教育标准，应具有足够的强

为便桁式超高强钢管混凝土结构的王管弯矩小，实现小偏心受压的原则要求，应保证连接件的强度 与刚度；以控制主管小偏心时的弯矩限值为目标，通过连接件构造的多方策计算与论证实现 8.1.2超高强钢管混凝土主管与连接件的连接应满足下列要求。 1连接接头的节点连接强度，应大于连接件的强度； 2连接件的钢板板厚或钢管壁厚不应超过0.8倍主管壁厚： 3连接件与主管的焊接，应采用全熔透焊，焊缝内部质量与外观成型质量应满足相关规范要求。 8.1.3超高强钢管混凝土主管与基础的连接构造应满足下列要求。 1主管与基础的连接构造，主管的锚固段长度不宜小于2.5倍主管直径； 2锚固段主管，宜采用底座承压钢板、带孔加劲钢板、主管锚固段开孔等锚固构造； 3承压钢板底部应设分布钢筋网片，带孔加劲钢板和开孔主管的孔内应穿钢筋，锚固段主管周边应 设螺旋钢筋： 安 4基础采用的混凝土强度等级宜为C30或C40。 8.1.4超高强钢管混凝土主管与主管的连接构造应满足下列要求。 1主管与主管对接连接，钢管对接的错边量应满足相关规范要求，且应采用全熔透焊 2主管与主管临时连接可采用内法兰或外法兰的方式，但法兰连接不应计入成桥受力计算； 3主管内混凝土在对接连接处应密实、均匀，且应进行100%检测。 8.1.5当桥梁的曲线构件为超高强钢管混凝土，其主管采用“以折代曲”时，主管直线的分段长度，

1主管与主管对接连接，钢管对接的错边量应满足相关规范要求，且应采用全熔透焊； 2主管与主管临时连接可采用内法兰或外法兰的方式，但法兰连接不应计入成桥受力计算； 3主管内混凝土在对接连接处应密实、均匀，且应进行100%检测。 8.1.5当桥梁的曲线构件为超高强钢管混凝土，其主管采用“以折代曲”时，主管直线的分段长度 4n

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用短折线代替曲线的方法即为“以折代曲”，如图8.0.5所示。主管采用“以折代曲”时，圆弧与 直线段之间的最大偏差称为弦弧高

土地标准图8.0.5“以折代曲”示意图