TB 10001-2016铁路路基设计规范

2.1.10路基工后沉降

口U OeuSeue 铺轨工程完成后路基的沉降量

铺轨工程完成后路基的沉降量

根据沉降观测数据，结合地质条件、地基处理措施，综合分析 评价路基沉降是否满足要求的过程

排水管道标准规范范本填料压实后的干密度与重型击实试验得出的最大干密 比值。

2.1.13地基系数K30

通过试验测得的直径30cm荷载板下沉1.25mm时对应的 荷载强度(MPa)与其下沉量（mm)的比值

在取土场开采的或在路堑、隧道直接挖出的，未经加工的 土料。

颗粒级配及技术性能满足填料要求可直接填筑的原土料，或 经简单筛分、拌和后能满足填筑要求的原土料。

通过在原土料中掺入砂、砾石、碎石或石灰、水泥、粉煤灰等材 人提高其工程特性的混合料。

2.1.17物理改良土physical improved soil

2. 1. 17 物理改良± physical improved soil

2. 1. 17 物理改良± physical improved soil

原土料经过破碎、筛分或掺人砂、砾（碎）石等材料并拌和均 以改变填料的颗粒级配、改善工程性能的混合土料

通过在原土料中掺入石灰、水泥、矿物掺合料等材料改变填料 学成分，以改善其工程性能的混合料

1. 19 级配碎石 graded crush

不同粒径的碎石、砾石集料和石屑按一定比例配制的混合料， 顶粒组成、材质符合规定的要求。

用于土木工程的以合成聚合物为原料的各类材料的总称

2. 1.22 最优含水率

击实试验所得的十密度与含水率关系曲线上峰值点对应 水率。

提高地基承载力、改善其变形性能或渗透性能而采取的 措施。

以砂桩、砂石桩和碎石桩等散体材料桩作为竖向增强体的复 合地基。

边坡稳定性分析中，土体沿某一滑动面的抗滑力（矩）和滑动 (矩)之比值。

为防止路基边坡（缓于1：1.0)坡面凤化、剥落、溜、冲刷 的防护工程。

为防止路堑边坡[（1：0.5）～（1：1.0）坡面风化、剥落、氵 、冲蚀，但不承受土压力的防护结构。

利用灌本、乔木或草等植物的叶、茎和根系与被保护玉 用，达到稳固土体、保持水土及改善环境的目的

2. 1.35 截水沟

用以降低、截引地下水的渗水暗

3.路凋高程受洪水位或潮水位控制时，设计洪水位或设计潮 水位应按下列规定确定： 1设计洪水频率标准应采用1/100。观测洪水（含调查洪 水)频率小于设计洪水频率时，应按观测洪水频率设计；观测洪水 频率小于1/300时，应按1/300频率设计。 2滨海路堤的设计潮水位，应采用重现期为100年一遇的高 潮位。滨海路堤兼作水运码头时，还应按水运码头设计要求确定 设计最低潮位。 3在淤积严重或有特殊要求的水库地段，应在可行性研究阶 段确定洪水频率标准。 4改建既有线与增建第二线的洪水频率，应根据多年运营和 水害情况在可行性研究阶段确定。 3.1.2滨河、河滩路堤的路肩高程应大于设计洪水位、雍水高（包 括河道卡口或建筑物造成的雍水、河湾水面超高）、波浪侵袭高或 斜水流局部冲高、河床淤积影响高度、安全高度等之和。其中波浪 侵袭高与斜水流局部冲高应取二者中之大值。 3.1.3水库路基的路肩高程，应大于设计水位、波浪侵袭高、水 高（包括水库回水及边岸雍水）、安全高度等之和。当按规定洪水 频率计算的设计水位低于水库正常高水位时，应采用水库正常高 水位作为设计水位。

3.1.2滨河、河滩路堤的路肩高程应大于设计洪水位、雍水

括河道卡口或建筑物造成的雍水、河湾水面超高）、波浪侵袭 斜水流局部冲高、河床淤积影响高度、安全高度等之和。其中 侵袭高与斜水流局部冲高应取二者中之大值，

3.1.3水库路基的路肩高程，应大于设计水位、波浪侵袭高，雍水

高（包括水库回水及边岸雍水）、安全高度等之和。当按规定 频率计算的设计水位低于水库正常高水位时，应采用水库正 水位作为设计水位

浪胸墙时，路肩高程应大于设计高潮位与安全高度之和。

应大于最高地下水水位或最高地面积水水位、毛细水强烈上 度、安全高度等之和

3.1.6季节性冻土地区路基的路肩高程应大于冻前地下水

.6李节性冻主地区路基的路肩高程应大于冻地下水水位 东前地面积水水位、毛细水强烈上升高度、有害冻胀深度、安全 度等之和

面积水水位、毛细水强烈上升高度、蒸发强烈影响深度、安全高度 等之和。当盐渍土路基存在季节性冻害时，应按本规范第3.1.6 条和本条的规定分别计算路肩高程，取二者中之大值。

3.2路基面形状和宽度

3.2.1路基面形状设置应符合下列规定：

1有轨道路基面形状应设计为三角形，两侧横向排水坡不 宜小于4%。 2无轨道支承层（或底座）底部范围内路基面可水平设置： 支承层（或底座）外侧路基面应设置不小于4%的横向排水坡。 3.2.2有轨道两侧路肩宽度应根据设计速度、边坡稳定、养护 维修、路肩上设备设置要求等条件综合确定，并符合下列规定： 1客货共线设计速度200km/h铁路不应小于1.0m、设计 速度200km/h以下铁路不应小于0.8m。 2高速铁路双线不应小于1.4m，单线不应小于1.5m。 3城际铁路不应小于0.8m。 4重载铁路路堤不应小于1.0m，路堑不应小于0.8m。 3.2.3区间路基面宽度应根据设计速度、轨道类型、正线数目、线

1有碓轨道路基面形状应设计为三角形，两侧横向排水坡不 宜小于4%。 2无轨道支承层（或底座)底部范围内路基面可水平设置 支承层（或底座）外侧路基面应设置不小于4%的横向排水坡。 3.2.2有轨道两侧路肩宽度应根据设计速度、边坡稳定、养护 件统合确宝整合下动插宝

2双线标准路基面宽度应按式（3.2.4—3）、式（3.2.4—4)计算,如图3.2.4一2 所示。B =(3. 2. 4—3)A1.435+gh+1X0.04+e2(3.2.44)1 ~ 0.04m式中　D双线线间距（m）：h靠近路基面中心侧的钢轨中心处轨枕底以下的道床厚度(m)。BA/2DA/24%4%(1.435+g)/2图3.2.4—2非电气化双线铁路直线地段标准横断面示意图3常用客货共线非电气化铁路直线地段标准路基面宽度可按表3.2.4取值。表3.2.4客货共线非电气化铁路直线地段标准路基面宽度项目单位I级铁路Ⅱ级铁路设计速度km/h200160120120双线线间距4. 44. 24.04.0单线道床3. 53. 43. 43. 4顶面宽度m道床结构层单双单双单双单道床厚度0.350.300.500.350.300.500.350.300.450.3011

(1)路基面处接触网支柱内侧至线路中心的距离为3.1m。 (2）无缝线路轨道、60kg/m钢轨。 （3）I级铁路采用Ⅱ型混凝土枕，Ⅱ级铁路采用新Ⅱ型混凝土枕。 2括号外为采用横腹杆式接触网支柱时路基面宽度括号内为采用环形等径 支柱时路基面宽度。

项 目 单位 有碓轨道 无轨道 设计速度 km/h 350 300 250 350 300 250 双线线间距 m 5. 0 4.8 4. 6 5.0 4.8 4.6 道床厚度 m 0.35 0.35 0.35 单线 m 8.8 8.8 8.8 8. 6 8.6 8.6 路基面宽度 双线 m 13.8 13.6 13.4 13.6 13.4 13.2

表中路基面宽度计算时按路肩设电缆槽考虑，如有变化，应计算调整路基面 庭

重载铁路区间单、双线曲线地段的路基面宽度，应在本规范 表3.2.52~~表3.2.5—4基础上在曲线外侧按表3.2.7—2~ 表3.2.7一4的数值加宽，加宽值应在缓和曲线范围内线性递减。

表3.2.7—1客货共线铁路曲线地段路基面加宽值

续表 3.2. 7—2

表3.2.73有确轨道城际铁路曲线地段路基面加宽值

一4重载铁路曲线地段路基面加宽

.3路基稳定及沉降控制标准

3.3.1边坡稳定性应根据边坡类型和可能的破坏形式，采用圆弧 滑动法、平面滑动法或折线滑动法等适宜的计算方法分析。当边 坡破坏机制复杂时，宜结合数值分析法进行分析。 3.3.2黏性土边坡和较大规模的破碎结构岩质边坡宜采用圆弧

3.3.2黏性土边坡和较大规模的破碎结构岩质边坡宜

滑动法按式(3.3.2—1)~~式（3.3.2—4)和图3.3.2计算边坡稳定 性系数。

(3. 3. 21)

(3. 3. 2—2)

(3. 3. 23)

式中K。 边坡稳定性系数； 第i计算条块在滑动面上的抗滑力（kN/m）； T：一一第i计算条块在滑动面上的下滑力(kN/m)； N;一一第i计算条块在滑动面法线上的下反力（kN/m）； 2一 计算条块号；

(3.3.3—3) (3. 3. 34)

(3. 3. 35)

水固结法处理后地基的总沉降量也可按式(3.3.7一2)计算。

S= msS; S = Sc + St + Ss

式中S 地基总沉降量（m）； ms 沉降经验修正系数，与地基条件、荷载强度、加荷速率 等有关； S;一一沉降计算值(m)，一般采用分层总和法计算; Sc主固结沉降量（m)，一般采用分层总和法计算； SI 瞬时沉降量（m），可按弹性理论计算： 次固结沉降量（m），可采用次固结系数计算。

S = mi,Si +mxS2

中ms一 加固区沉降经验修正系数，与地基条件、荷载强度、 地基处理措施及路基填筑完成放置时间等因素 有关； Si一加固区沉降计算值(m); mxs 下卧层沉降经验修正系数，与地基条件、荷载强度 加荷速率等有关； S2一一下卧层沉降计算值（m）。 3.9地基沉降计算应符合下列规定： 1高速铁路、无雄轨道铁路地基压缩层的计算深度按附加应 等于0.1倍的自重应力确定，其他铁路地基压缩层的计算深度 附加应力等于0.2倍的自重应力确定。 2计算深度以下仍有软土层时，应继续增加计算深度。 3双线路基沉降计算时，轨道荷载可按双线设计，列车荷载 按单线设计

1高速铁路、无碓轨道铁路地基压缩层的计算深度按附加应 力等于0.1倍的自重应力确定，其他铁路地基压缩层的计算深度 按附加应力等于0.2倍的自重应力确定。 2计算深度以下仍有软土层时，应继续增加计算深度。 3双线路基沉降计算时，轨道荷载可按双线设计，列车荷载 宜按单线设计。

设计速度200km/h及以下有轨道铁路在软土、湿陷性黄土等地 段，宜进行路基沉降评估，

3.4.2路基变形观测应以路基面沉降和地基沉降观测为主，

地段路堤填筑期间尚应对路基坡脚水平位移进行观测，控制 速率,保证路基稳定。

3.4.3变形观测断面及观测设施的布置应根据地形地质条1

3.4.4受形观测方法和精度应满定不向等级铁路相天规范号 路基施工升始后应进行连续观测，路基填筑完成或施加预压 合沉降观测时间不宜少于6个月。观测数据不足以评估或工 降评估不能符合要求时，应延长观测期，必要时可采取加速或 泺降的措施

以及相邻桥隧的沉降情况进行综合分析：路基的工后沉降以及各 断面之间，路基与相邻桥隧之简的不均匀沉降应符合有关规范的 要求。

3.5.2路基防护结构及高速铁路、重载铁路、设计速度200km/h 的城际铁路和客货共线铁路的路基排水结构设计使用年限应为 60年。

的城际铁路和客货共线铁路的路基排水结构设计使用年限 60年。

3.5.3电缆槽、防护砌块、栏杆等可更换的小型构件及设计

200km/h以下城际铁路和客货共线铁路的路基排水结构设计使 用年限应为30年。

200km/h以下城际铁路和客货共线铁路的路基排水结构设计使

1.1铁路路基结构上承受的荷载可根据作用的时间和出现的 率按表 4.1. 1 进行分类

表 4. 1. 1 荷载分类

注：1常水位系指每年大部分时间保持的水位。 浸水挡土墙应从设计水位及以下选择最不利水位作为计算水位 墙背填料为渗水土时，可不计墙身两侧静水压力和墙背渗透力。 大 冻胀力和冰压力，不与波浪压力同时计算。 5 洪水和地震不同时考虑。

注：1常水位系指每年大部分时间保持的水位。 2浸水挡土墙应从设计水位及以下选择最不利水位作为计算水位。 墙背填料为渗水土时，可不计墙身两侧静水压力和墙背渗透力。 冻胀力和冰压力，不与波浪压力同时计算。 5 洪水和地震不同时考虑。

4.1.2路基工程设计应按照结构的功能要求和设计使用状况采用相应的组合，设计检算采用不同的安全系数。4.1.3路基工程采用总安全系数法设计时，荷载及作用应采用计算值，荷载组合应符合表4.1.3的规定；采用极限状态法设计时，荷载及作用应采用设计值，荷载组合应符合相关规定。表4.1.3荷载组合环境荷载组合示例路堤无列车荷载或路堑永久荷载（主）地段一般地区永久荷载（主）十列车荷载（主可变）路堤地段有列车路堤地段有架梁机或施工永久荷载（主）十特殊力（可变）临时荷载常水位和与一般地区相同路堤地段与一般地区相同无水漫水地区永久荷载（主）十列车荷载（主可路堤地段有列车变）十附加力（可变）洪水位永久荷载（主）十附加力（可变）路堤地段无列车永久荷载（主）十特殊力（可变）十附路堤地有架梁机加力(可变)无震与一般地区相同与一般地区相同永久荷载（主）十特殊力（偶然）路堤无列车或路堑地段地震地区永久荷载（主）十列车荷载（主可路堤地段有列车有震变）十特殊力（偶然）永久荷载（主）十特殊力（可变）十特路堤地段有架梁机殊力（偶然）注：主力和特殊荷载组合时，不检算裂缝宽度、变形和沉降。.27.

4.2.1有诈轨道荷载在路基面上的单位荷载可按式（4.2.1）计 算，其分布自轨枕底面端部向下按45°扩散。客货共线铁路路基面 上的轨道荷载分布如图4.2.3所示，不同轨道结构荷载分布宽度， 单位荷载等可按表4.2.3选用；高速铁路、城际铁路及重载铁路路 基轨道和列车荷载应符合相关规范的规定

4.2.1有碓轨道荷载在路基面上的单位荷载可按式（

4.2.2不同等级铁路的列车荷

表4.2.2铁路列车荷载图式

2在基床分析时，道床顶面上的列车动荷载可按式（4.2.3一2）计算。Pa= P,(1+αu)(4. 2.3—2)式中　P.动荷载(kN）；Ps静轴重（kN)；α速度影响系数，无缝线路货车取0.004、客车取0.003；有缝线路取0.005设计速度(km/h)。表4.2.3路基轨道荷载、列车荷载项 目单位I级铁路Ⅱ级铁路设计速度km/h200160160120120≤120钢轨kg/m607560605050混凝土轨枕型号III混凝土轨枕长度m2.62.62.62.62. 52. 5铺轨根数根1 66716671667166717601.760双线线间距4. 44. 24. 24. 04.04.0道床顶面宽度m3.53.53. 43. 43. 33. 3道床边坡坡率1.751. 751.751.751.751.75道床厚度m0.50. 50. 50.450. 45荷载分布宽度m3.73.73.73.53. 5土质轨道单位荷载kN/m19.0718.6118.6116.7916.79基床表层类型列车单位荷载kN/m48.2648.2648.2651.0251. 02单位荷载合计kN/m?67.3366.8766.8767.8167. 81道床厚度m0.350. 350.350. 350. 30.3荷载分布宽度m3. 43.43. 43. 43. 23. 2硬质岩石轨道单位荷载kN/m15.4715.5115.1113.2413.24列车单位荷载kN/m?52.5252.5252.5252.5255.8055.80单位荷载合计kN/m67.9968.0367.6367.6369.0469.0430

续表4.2.3项目单位I级铁路Ⅱ级铁路道床厚度m0.30.30. 3基床表层类型荷载分布宽度m3. 33. 33.3级配碎石轨道单位荷载kN/m14. 2514.2913.91列车单位荷载kN/m54.1154.11单位荷载合计kN/m?68.3668.4068.02注：表中列车单位荷载是按特种荷载计算的，当采用普通荷载时需另行计算。4.2.4高速铁路列车荷载、轨道结构荷载分布如图4.2.4所示，路基面上均布荷载的取值应符合表4.2.4的规定。图4.2.4路基面荷载分布图91一轨道结构自重均布荷载强度(kN/m）42一列车荷载(ZK荷载)均布荷载强度（kN/m）：9o一线间回填均布荷载强度（kN/m）；9一轨道结构自重与列车荷载均布荷载强度之和（kN/m）；b一每股道均布荷载分布宽度（m）;b.一线间回填均布荷载分布宽度（m)表4.2.4轨道和列车均布荷载轨道、列车荷载分布线间轨道列车荷载g,（kN/m）总荷载q(kN/m）荷载40轨道形式宽度自重41ZK普通ZK 特种ZK普通ZK特种b(m)(kV/m)(kN/m)荷载荷载荷载荷载CRTSI型板3.012.641.752.054.364.613.2式无轨道31

续表4.2.4轨道、列车荷载分布线间列车荷载α（kN/m）轨道总荷载g(kN/m)轨道形式宽度荷载40自重91b(m)ZK普通ZK特种ZK普通ZK 特种(kN/m?)(kN/m)荷载荷载荷载荷载CRTSⅡ型板3.2511. 638. 550.150.161.714. 1式无碎轨道(2. 95)(14.3)(42.4)(53.0)(56.7)(67.3)(12. 0)CRTSⅢ型板3. 113.740.450.454.164.12. 3式无礁轨道CRTSI型双3. 413.736.846.050.559.715. 1块式无诈轨道有诈轨道3. 417.336.846.054.163.310.7注:1CRTSⅡ型板式无轨道栏中，扩号内为摩擦板范围内的荷载值，扩号外为摩擦板范围以外的荷载值。2双线铁路线间荷载的分布宽度6。为线间距与轨道和列车荷载分布宽度5的差值。4. 2. 5城际铁路列车荷载、轨道结构荷载分布如图4.2.5所示，路基面上均布荷载的取值应符合表4.2.5的规定。92b图4.2.5路基面上的轨道及列车荷载分布示意图91一轨道结构自重均布荷载强度（kN/m）92一列车荷载(ZC荷载）均布荷载强度（kN/m）;9一轨道结构自重与列车荷载均布荷载强度之和（kN/m）;b一每股道均布荷载分布宽度（m）:32:

表4.2.5路基面上的轨道及列车荷载

注.表中未包含的轨道形式应另行计算确定。

4.2.6路基面以上荷载对支挡结构产生的土压力可根据具体情 况按弹性理论或破裂面方向传递于墙背的方式计算。 4.2.7受动应力影响的路基结构，设计时应考虑列车动荷载。 4.2.8结构重力可按表 4.2. 8 计算确定。

表 4.2.8常用材料标准重度

4.2.14重力式支挡结构墙身所受浮力按墙体排开水的体积计

4.2.14重力式支挡结构墙身所受浮力按墙体排开水的体 算，浮力的设计值应根据地基地层情况按计算值的100 50%计，

三层标准规范范本4.2.15滑坡推力应根据边界条件、滑体重度和滑

标通过计算确定，可采用传递系数法进行计算。滑动面的强度指 标，宜根据试验确定，当缺乏试验资料时，可根据反算值及经验数 据等综合确定。

4.3.1浸水路基的静水压力和浮力（附加力）应按最不利设计水 位进行计算

4.3.2浸水路基在下列情况下应考虑渗透力:

2路基一一侧水位骤降、升，出现渗流。 3浸水地区滑坡发生水位骤降。 4.3.3支挡结构作为防浪建筑物时，作用在支挡结构上的波浪压 力，应根据墙前风向、风速、风区长度（吹程）、风区内的平均水深以 及墙前实际波态等，按相关标准的规定计算确定。 4.3.4冻土地区支挡结构设计荷载应考虑作用在基础及墙背上 的冻胀力。土压力、冻胀力应按暖季和寒季分别计算，土压力和冻 胀力不应叠加。

力，应根据墙前风向、风速、风区长度（吹程）、风区内的平均水 及墙前实际波态等，按相关标准的规定计算确定。

冻胀力。土压力、冻胀力应按暖季和寒季分别计算高速铁路标准规范范本，土压力和汶 力不应叠加。

地震工况下路基结构应考虑地震力。刚性结构和士体破 上的地震力计算方法可采用静力法。 路其结构验管应考虑运架设备及其载重量等临时荷载。

4.4.1地震工况下路基结构应考虑地震力。刚性结构和王体破