临时固结专项方案及计算书(20110728完整稿).pdf

圣泉1#双线特大桥为多跨（40+6×80+40）m刚构一连续组合梁桥。墩梁联结 型式有两种情况。其中，10#、11#、12#共三个墩为T构墩梁刚性联结型式；8#、 #、13#、14#共四个墩为设支座的非固结型式。对于非固结型式的墩梁结构，在 施工时需将墩梁作临时固结，以便节段悬臂浇筑施工。两种0#块的相关参数详见 下表。 表： GG (2011)桥施专 02 号表 1。

下表。表：GG(2011)桥施专02号表1。

由此可以看出，两种0#块（节段）的外形尺寸均相同。唯一不同的是0#块与 敦顶的联结型式。 其中，8#、9#、13#、14#墩墩顶与梁体通过LQZ球型钢支座支撑而连接（1型 0#节段），刚构一连续梁体系转换前，墩梁采用临时支座固结，待体系转换时解除 临时固结，形成连续梁结构。另外，10#、11#、12#墩墩顶与梁体属于刚性联结类 型，墩梁一次浇筑成为整体，形成刚构（Ⅱ型0#节段）。根据设计及规范要求，11 型墩顶4m范围内的墩身必须与0#块梁体一次连续浇筑。 为确保1型0#节段施工过程中与墩身稳固联结在一起，能够保持悬浇过程中 的各种受力的平衡，同时确保具有一定的抗风荷载能力及偏载不平衡弯矩承担能 力，需对墩梁非固结形式的梁体进行临时固结，待悬浇施工结束与相邻T构合拢 前方可解除临时固结

住宅标准规范范本3. 1、临时固结的主要目的

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临时固结也即设计文件所述的临时支承。是指8、9#、13#、14#墩在意浇施 工过程中临时支承保持平衡的施工工艺。这4个墩柱顶部设置球形钢支座，永久 没置的球形钢支座仅能起到支承荷载的作用，不能在施工中保持悬浇节段的平衡。 同时原设计文件采用的支承垫石仅仅起到支垫的作用，且体积很大，今后拆除非 常困难。而0#节段在T构悬浇施工过程中，不仅要起到支垫的作用，还要具有一 定的抗倾覆和抗风荷载能力。特别是本桥位小曲线平径悬浇施工桥梁，T构两悬臂 鼎和左右侧在施工中发生的不平衡荷载在所难免。因此，在悬浇施工过程中必须 使墩梁间的支承结构除具有支垫作用外，还必须具有一定抗倾覆和抗风荷载的能 力。也即临时支承结构必须具有支垫作用，还必须具有抗拉的作用

3.2、临时固结可调支座的设置及安装

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3.3、临时固结可调支座加工制作

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情洗干净的河砂再进行烘干处理。 将与临时支座顶部相连的梁体底部做成契形垫块，使其与临时支座顶面成 平状接触，以适应临时支座垂直支撑的需要

3.4、临时固结预应力束的作用及安装

3.5、临时固结和支撑系统的解除

墩梁临时固结应在两端合拢段浇筑张拉完毕后尽快解除，以确保永久支座正 常工作。 解除固结顺序为：先凿出墩顶临时支承围护红砖→将围护内的填充河砂掏净 并用水冲洗干净→启动高压油泵，张拉油缸进油，伸出于斤顶一定行程→张拉临 时固结预应力束→拆除工作锚夹片→缓缓放松卸荷直至卸除全部应力→拆除锚具 GGS（2011）桥施专04号方案 第8页共17页

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*开启临时支座卸载口螺栓盖→使其支座内河砂缓缓流出（若不能流出则可采用 钢丝勺将其掏出）→此时支座顶板即可松弛下落。利用杠杆将支座上部支承体压 宿至下部本体内即可采用氧乙炔焰割除支座下座板四周的临时支座定位抗剪销。 割除定位抗剪销的同时可将临时固结预应力束齐墩顶顶面割断，从节段顶部抽出 预应力束。此时即可全部拆除临时支座。临时支座及锚固预应力束拆除后，将遗 留的抗剪销和预应力束端部切割凹陷于墩顶顶面，并在将其周围凿毛，采用C60 环氧树脂砂浆将其封闭，以防止锈蚀。同时，采用C55微膨胀细石混凝土将预应 力束在腹板内遗留的孔道进行灌注封闭。

由于临时支座体积较大，且具有一定重量，为便于拆除作业，需在每个临时 支座顶部相应位置各预留2个Φ70孔道，便于临时支座拆除时作业人员工作挂篮 和吊装作业穿绳之用。如果吊装孔与梁体顶板钢绞线束有冲突时，适当调整孔位

3.7、硫磺砂浆临时支座备选方案 考虑到原设计临时固结为采用硫磺砂浆临时支座，因此本方案将硫磺砂浆临 时支座工艺作为备选方案。采用硫磺砂浆临时支座形式同样必须设置临时锚固预 应力束。临时锚固预应力束的设置方式仍然按照上述相关条款设置，不受硫磺砂 浆临时支座的影响。硫磺砂浆临时支座采用双重设置方式，第一层设于墩身顶部 享度为60mm，第二层设于临时支座顶部，厚度为60mm。硫磺砂浆强度等级为M40 其中心抗压强度不低干C40混凝十、施工前必须做烧除及承载试验

3.7、硫磺砂浆临时支座备选方案

.7.1硫磺砂浆临时支座材料组成及特性

硫磺：硫磺是硫磺砂浆的胶粘剂，在此选用的硫磺为工业粉状硫磺或块状硫， 要求纯度含量应大于98%、水分小于1%。

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疏磺为热施工材料，对温度要求严格。在常温下，硫磺为淡黄色固体，在不同的 温度下，将形成不同的同素异形体和三态。固态的斜方硫加温至95.5°C形成固态 单斜硫，加温至119.25°C，形成液态黄色硫，加温至160，°C形成褐色液态硫，加温至 144.6·C,形成气态硫，加温至1000·C，形成气态硫蒸气。硫磺的熔化脱水温度为 130~150℃；粉料（水泥）烘干温度为140~160℃。 水泥（充当耐酸粉料）： 在硫磺砂浆中，掺入一定量的耐酸粉料，可以提高硫磺砂浆的耐酸性，增加强 度，改善硫磺砂浆的可燃性等性质，减少体积收缩。 质量要求：耐酸性不小于95%，细度要求通过0.16mm筛孔筛余率不大于5% 通过0.08mm筛孔筛余率为8%~20%；含水率不大于0.5%，使用之前必须烘干。 细骨料：采用石英砂，主要目的是增强硫磺砂浆的强度。石英砂必须经水洗 供干后方可使用。要求含泥量小于1%，粒径为1.25mm筛孔筛余量不大于5%，使 用前需水洗烘十脱水。经过1.25mm筛孔筛分后进行水洗。水洗后经过试验检测 其技术指标要求满足含泥量不大于0.1%

3.7.2、硫磺砂浆临时支座垫层配合比

考虑到桥梁结构体系转换中使用临时支座的强度要求与可熔性的有机结合， 以采用如下硫磺砂浆配合比：见下表 硫磺砂浆配合比（重量比，单位kg）： 硫磺：水泥：石英砂：石墨：聚硫乙胶=48：5.5：40.5：1.5

3.7.3硫磺砂浆的熬制方法

①先将硫磺打成2~5cm的小块，按比例称好放入锅中，加热135~140℃熔化 边熔边放边搅，注意防止局部过热，以达到充分脱水的目的。 ②硫磺完全脱水后，将烘干的石英砂均匀地加入液态硫磺中，并不断的搅拌 直至硫磺和石英砂搅拌均匀为止。 GGS（2011）桥施专04号方案 第10页共17页

①先将硫磺打成2~5cm的小块，按比例称好放入锅中，加热135～140℃熔化， 边熔边放边搅，注意防止局部过热，以达到充分脱水的目的。 ②硫磺完全脱水后，将烘干的石英砂均匀地加入液态硫磺中，并不断的搅拌 直至硫磺和石英砂搅拌均匀为止。 GGS（2011）桥施专04号方案 第10页共17页

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7.5、硫磺砂浆临时支座质量保证措施

①实保证基层质量。基层上设有隔离层时，隔离层与基层必须粘结良好。基 层表面应晾干、烘干或用热风器吹干。 ②用的粉料和细砂必须炒干后使用，并保证出锅温度为130℃~150℃，出锅前 应进行温度检查。 ③熬制时间应充分，浇注前应对熔化物进行外观检查，以不出现明显气泡即 可。浇注温度应保持在140~150℃。不合格可重新熬制，在二次熔化时可外加5% 10%的硫磺

3.7.6、硫磺砂浆临时支座施工中的防毒措施

，7.6、硫磺砂浆临时支座施工中的防毒

硫磺砂浆熬制过程中，由于硫磺的受热不均及熬制温度不够可能会导致产生 大量的有毒气体S02。因此在熬制过程中，施工人员因佩带防毒口、防毒服等以 防中毒，并应将施工场地布置在通风处。 GGS（2011）桥施专04号方案 第12页共17页

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4.9、吊装作业时，必须将作业区域进行围护，防止闲散人员进入该区域。起重臂 回转所涉及区域内和重物的下方，严禁站人，不准靠近被吊物件和将头部、手部 申进起临时支座下方探查情况，以免发生意外。 .10、硫磺砂浆临时支座施工中的防毒措施 硫磺砂浆熬制过程中，由于硫磺的受热不均及熬制温度不够可能会导致产生 大量的有毒气体S02。因此在熬制过程中，施工人员因佩带防毒口罩、防毒服等以 防中毒，并应将施工场地布置在通风处。

硫磺砂浆熬制过程中，由于硫磺的受热不均及熬制温度不够可能会导致产生 大量的有毒气体S02。因此在熬制过程中，施工人员因佩带防毒口罩、防毒服等[ 防中毒，并应将施工场地布置在通风处

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中铁八局集团贵广引入贵阳枢纽工程指挥部昆建项目分部 2011 年 7 月28 日

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临时支座尺寸设置：顺桥向长190mm，横桥向长160mm，高240mm 0#块节段总重421.5t，悬浇节段总重3511.7t； 设整个悬浇段在施工中共有六个支座承担（四个临时支座，两个永久支座 每个支座承担荷载为： W=3511.7 × 9800/6=5735776.7 N 单个临时支座由4块8=20mm厚，长度为160mm的钢板组成，则承力面积 A=160 × 2 0 × 4=12800mm, =5735776.7/12800=448.1MPa 偏大。拟增加腹板，变为6块α=20mm钢板，横桥向尺寸变更为： L=10+20+20+20+20+20+70+110=290 肋板间预留孔还是偏小（与腹板厚度相比）。腹板厚度为80mm可得每个 临时支座采用8块=20mm钢板，面积为A=12800×2=25600mm 若采用砂箱型式，则面积可达： A=200× 300×2=120000 mm, =5735776.7/120000=47.79MPa 方支座受力不理想，拟采用圆型临时支座，并反复使用。 根据腹板尺寸为8=800mm的情况，拟采用直径为400mm的圆型临时支座（矿 GGS（2011）桥施专04号方案 第15页共17页

临时支座尺寸设置：顺桥向长190mm，横桥向长160mm，高240mm 0#块节段总重421.5t，悬浇节段总重3511.7t； 设整个悬浇段在施工中共有六个支座承担（四个临时支座，两个永久支座） 每个支座承担荷载为： W=3511.7 × 9800/6=5735776.7 N 单个临时支座由4块8=20mm厚，长度为160mm的钢板组成，则承力面积： A=160 × 2 0 × 4=12800mm, 0=5735776.7/12800=448.1MPa 偏大。拟增加腹板，变为6块α=20mm钢板，横桥向尺寸变更为： L=10+20+20+20+20+20+70+110=290 肋板间预留孔还是偏小（与腹板厚度相比）。腹板厚度为80mm可得每个 临时支座采用8块3=20mm钢板，面积为A=12800×2=25600mm. 若采用砂箱型式，则面积可达： A=200×300×2=120000mm, =5735776.7/120000=47.79MPa 方支座受力不理想，拟采用圆型临时支座，并反复使用。 根据腹板尺寸为8=800mm的情况，拟采用直径为400mm的圆型临时支座（研 GGS（2011）桥施专04号方室 第15页共17页

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箱），承力面积为： A=2π d/4=2× π× 400°/4=251327.41 mm. =5735776.7/251327.41=22.82MPa 实际临时支座砂箱的承力面积为： A=2πd*/4=2×π元×570*/4=510351.73mm 0=5735776.7/510351.73=11.24MPa 由此可见，采用砂箱临时支座可行！ 砂箱支座钢板采用3=10mm钢板卷制。 临时锚固钢束应力检算： 设不平衡荷载达到80t，挂篮在最远节段不平衡拆除。则产生的偏心距为M=80 X9800×34.6=27126400N·M 受力计算图示： 抗倾力矩必须大于27126400N·M 则锚固力F=27126400/4.8=5651333.3N·M 相当于Fis=5651333.3/9800=576.6t！！！不可能 仅按临时支座锚固抗偏载10t计，则安全系数按1.5计，为偏载15t. M=15 × 34. 6=19t·M 锚固力Fis=519/4.8=108.125t 钢束面积A=6×140=840mm. 因此每个锚固应力按照108.125/2=54.14t计 F=54.1× 9.8=530.18KN GGS（2011）桥施专04号方案 第16页共17页

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拉伸强度测试标准GGS（2011）桥施专04号方案

2011年5月16日