CJJ101-2016 埋地塑料给水管道工程技术规程.pdf

采用内理电阻丝的专用电熔管件，通过专用设备，控制通过 内理于管件中的电阻丝的电压、电流及通电时间，使其达到熔接 自的的连接方法。电熔连接方式分为电熔承插连接、电熔鞍形 连接。

采用法兰盘把具有根形管端的塑料管段与待接管材或管件的 法兰端，通过螺栓紧固，实现密封的连接方法。

地下室标准规范范本pipetransitionfittingconnection

采用由工厂预制的用于聚乙烯管道与钢管连接的专用管件 接聚乙烯管道和钢管的连接方法

2.1.9聚乙烯焊制管件 polyethylene（PE）fittingfro butt fusion 从聚乙烯管材上切割管段，采用角焊机热熔对接焊制 管件。

从聚乙烯管材上切割管段，采用角焊机热熔对接焊制 管件。

安装在管道上方或周边，可在地面上通过专用设备探测到 道位置的装置。

2.1.11警示带（板)

提示地下有管道的标识带（板）

Fwk 管道的工作压力标准值： Fwd,k 管道的设计内水压力标准值； Fcr,k 管壁截面环向失稳的临界压力： Ff 管道所受浮托力标准值； ZFck 各项永久作用形成的抗浮作用标准值之和： Fpw.k 在设计内水压力标准值作用下，管道承受的推力标 准值；

2.2.3计算参量和系数：

Cp 管材线膨胀系数； Df管 管道的形状系数； DL 变形滞后效应系数； Ed 管侧土的综合变形模量： E 管侧回填土在要求压实密度时的变形模量； E 沟槽两侧原状土的变形模量； E 管材的弹性模量； Epk 作用在支墩抗推力一侧的被动土压力合力标准值； Ek 作用在支墩推力一侧的主动土压力合力标准值： Ew 水的体积模量； Ffk 支墩底部滑动平面上的摩擦阻力标准值： fm 管材弯曲强度设计值； fp 一 管材拉伸强度设计值； fa 经过深度修正的地基承载力特征值； ft 管道的温度对压力的折减系数； g 重力加速度； 管道沿程水头损失； hj 管道局部水头损失； hz 管道总水头损失； I 管壁纵向截面单位长度截面惯性矩； Kd 竖向压力作用下管道的竖向变形系数： Kf 抗浮稳定性抗力系数； Ks 抗滑稳定性抗力系数； Kst 管壁截面环向稳定性抗力系数： n 管壁失稳时的褶皱波数； PT 埋地塑料给水管道对支墩产生的推力； PT1 推力PT在水平方向分力； PT2 推力PT在垂直方向分力；

3.1.1埋地塑料给水管道系统所用的管材、管件、附配件及相 关材料卫生性能应符合现行国家标准《生活饮用水输配水设备及 防护材料的安全性评价标准》GB/T17219的有关规定。 3.1.2管道系统中与管材连接的管件和橡胶密封圈、胶粘剂等 附配件应配套供应

3.1.1理地塑料给水管道系统所用的管材、管件、附配件及相

3.2. 管道系统中的管材应付合下列规定： 1聚乙烯（PE）管材应符合现行国家标准《给水用聚乙烯 （PE）管材》GB/T13663的有关规定，且耐快速裂纹扩展和耐 慢速裂纹增长性能应符合表3.2.1的要求。

.2.1 耐快速裂纹扩展和耐慢速裂纹

3.2.2管道系统中采用的塑料管件应符合下列规定：

3.2.3管道系统当采用球墨铸铁管件时，管件性能应符

国家标准《水及燃气用球墨铸铁管、管件和附件》GB/T13 的有关规定。

3.2.4管道系统使用的橡胶密封圈宜采用三元乙丙橡胶（EP

DM）、橡胶（NBR）或硅橡胶，开应符合现行国家标准

3.3.1埋地塑料给水管道的材料弹性模量可按表3.3.1的规定 取值。

3.3.1埋地塑料给水管道的材料弹性模量可按表3.3.1日

3.3.2钢塑复合给水管道金属材料的弹性模量可按表3.3.2的

3.3.2钢塑复合给水管道金属材料的弹性模量可按表3.3.2 规定取值。

.2钢塑复合给水管道金属材料的弹

3.3.6管道的材料弯曲强度设计值应按表3.3.6的规定取值

3.3.6管道的材料弯曲强度设计值应按表3.3.6的规定取值。

表3.3.6管道的材料弯曲强度设计1

1管材搬运时应小心轻放，不得抛、摔、滚、拖。当采用 机械设备吊装时，应采用非金属绳或带吊装。 2管材运输时应水平放置，采用非金属绳或带捆扎和固定， 并应采取防止管口变形的保护措施。堆放处不得有损伤管材的尖 凸物，并应有防晒、防高温措施。 3管件运输时，应逐层叠放整齐、固定牢靠，并应有防雨 淋措施。

1管材、管件宜存放在通风良好的库房或棚内，并远离热 源；管材露大存放应有防晒措施。 2管材、管件不得与油类或化学品混合存放，库区应有防 火措施。 3管材应水平堆放在平整的支撑物或地面上，并应采取防 正管口变形的保护措施。当直管采用梯形堆放或两侧加支撑保护 的矩形堆放时，堆放高度不宜大于1.5m：当直管采用分层货架 存放时，每层货架高度不宜大于1m，堆放总高度不宜大于3m。 4管件应成箱贮存存放在货架上或叠放在平整地面上；当 成箱叠放时，堆放高度不宜超过1.5m。 5管材、管件存放时，应按不同规格尺寸和不同类型分别

存放，并应遵守先进先出原

放，并应遵守先进先出原则。 4.3理地塑料给水管材、管件不宜长期存放。管材从生产到 用的存放时间不宜超过18个月，管件从生产到使用的存放时 不宜超过24个月。超过上述期限，宜对管材、管件的物理力 性能重新进行抽样检验，合格后方可使用

3.4.3埋地塑料给水管材、管件不宜长期存放。管材从生产到 使用的存放时间不宜超过18个月，管件从生产到使用的存放时 间不宜超过24个月。超过上述期限，宜对管材、管件的物理力 学性能重新进行抽样检验，合格后方可使用

4.1.4管道结构设计应采用以概率理论为基础的极限状态设

式中： MOP 管道的最大工作压力（MPa）： 管道的公称压力（MPa）； 管道的温度对压力的折减系数

式中：MOP 管道的最大工作压力（MPa）： 管道的公称压力（MPa）； 管道的温度对压力的折减系数

4.1.7管道系统正常工作状态下，不同管道设计内

4.1.7管道系统正常工作状态下，不同管道设计内水压力标 值计算应符合下列规定： 1聚乙烯（PE）管和聚氯乙烯（PVC）管的设计内水压 标准值应按下式计算：

Fwd.k= 1. 5Fwl

式中: Fwd.k 管道的设计内水压力标准值（MPa）；

Fwd,k≥0. 9MPa Fwd.k= Fwk + 0. 5

4.1.9聚乙烯给水管道系统中采用聚乙烯管材焊制成型的焊制 管件时，应符合下列规定： 1焊制管件应在工厂预制。 2焊制弯头的每段管材切割角不应大于15°。切割角小于 等于7.5°时，管件压力折减系数宜取1.0；切割角大于7.5°时， 管件压力折减系数宜取0.8。 3焊制三通管件的压力折减系数宜取0.5。

4.1.10管道应有削减水锤的措施

4.1.11管道敷设时应随走向设置示踪装置；距管顶不小于

300mm处宜设置警示带（板），并应有“给水管道”等醒目摄 字样。

2管道与热力管道之间的垂直净距

管道与其他管线及建（构）筑物之间的水平净距和垂直净 距，应符合现行国家标准《室外给水设计规范》GB50013的有 关规定。

管道与其他管线及建（构）筑物之间的水平净距和垂直净 距，应符合现行国家标准《室外给水设计规范》GB50013的有 关规定。 4.2.6在住宅小区、工业园区及工矿企业内敷设的给水管道 当公称直径小于等于200mm时，可沿建筑物周围布置，且与外 墙（柱）净距不宜小于1.00m：当公称直径大于200mm时，与 外墙（柱）净距应为3.00m。 4.2.7管道系统中采用刚性连接的管道末端与金属管道连接时， 连接处宜设置锚固措施 4.2.8管道穿越高等级路面、高速公路、铁路和主要市政管线 设施时，宜垂直穿越，并应采用钢筋混凝土管、钢管或球墨铸铁 管等作为保护套管。套管内径不得小于穿越管外径加200mm 且应与相关单位协调。 4.2.9管道通过河流时，可采用河底穿越，并应符合下列规定，

设施时，宜垂直穿越，并应采用钢筋混凝土管、钢管或球墨铸 管等作为保护套管。套管内径不得小于穿越管外径加200mn 且应与相关单位协调

4.2.9管道通过河流时，可采用河底穿越，并应符合下

1管道应避开锚地，管内流速应大于不淤流速。 2管道应设有检修和防止冲刷破坏的保护设施。 3管道至河床的覆土深度，应根据水流冲刷、航运状况、 疏浚的安全余量等条件确定。不通航的河流覆土深度不应小于 1.0m；通航的河流覆土深度不应小于2.0m，同时还应考虑疏浚 和抛锚深度。

4管道理设在通航河道时，在河流两岸管道位置的上、 游应设立警示标志。

4.3.1管道总水头损失可按下式

管道总水头损失可按下式计算

式中：hz 管道总水头损失（m）； hy管道沿程水头损失（m）； h;——管道局部水头损失（m）。

4.3.2管道沿程水头损失可按下列公式计算

4.3.2管道沿程水头损失可按下列公式计算

A Re = ud; Y 0.01775

4.3.3管道局部水头损失可按下式计算

式中：管道局部阻力系数。 当计算资料不足时，市政给水管网管道局部水头损失可按管 网沿程水头损失的8%～12%计算：住宅小区给水管网管道局部 水头损失可按管网沿程水头损失的12%～18%计算。

4.4.1管道上的荷载作用分类、作用标准值、代表值和准永久 值系数均应符合现行国家标准《给水排水工程管道结构设计规 范》GB50332的有关规定。 4.4.2管道的结构设计文件应包括管材规格、管道基础、连接 构造，以及对管道工程各部位回填土的技术要求 4.4.3管道结构的内力分析，均应按弹性体系计算，不考虑由 非弹性变形所引起的塑性内力重分布。 4.4.4管道在荷载作用下管壁极限承载力强度应满足下式 要求：

Jp 一管材拉伸强度设计值（MPa），应按本规程表 3.3.5的规定取值； fm————管材弯曲强度设计值（MPa)，按本规程表3.3.6 的规定取值。 管道内设计内水压力产生的管壁环向拉应力可按下式

YonF wd.k Do Pp 2t

4.6管道在外压力作用下，管壁最大的环向弯曲应力可按下 公式计算：

4.4.6管道在外压力作用下，管壁最大的环向弯曲应力可按

t(GAsv,k + YqvkD,K 0m = 0.88 DEp D(8SN +0.061Ea) E,Ip SN = D3

4.4.7当管道公称直径不大于630mm时，管壁极限承载力强度 计算中，可不考虑外压荷载效应。 4.4.8当管道理设在地下水或地表水位以下时，应根据地下水 水位和管道覆土条件验管抗浮稳定性， 并应符合下式要求

生仪 长店地 水位和管道覆土条件验算抗浮稳定性，并应符合下式要求：

水位和管道覆土条件验算抗浮稳定性，并应符合下式要求：

Fer.k ≥ Kst (Fsv,k +qvk +Fvk)

中：Fcr,k———管壁截面环向失稳的临界压力（N/mm）； Kst—管壁截面环向稳定性抗力系数，Kst不应小 于 2. 0;

Fsv,k 管顶处的竖向土压力标准值（N/mm）； qvk 地面作用传递至管顶的压力标准值（N/mm）； Fk——管道内的真空压力标准值（N/mm）。 0管道管壁截面环向失稳的临界压力应按下式计算：

4.4.10管道管壁截面环向失稳的临界压力应按下式计算，

4.4.10管道管壁截面环向失稳的临界压力应按下式计算：

(4. 4. 10)

k十Fk≥ p≤fa Pmin ≥ 0 Pmax<1.2fa

中：Ek——作用在支墩抗推力一侧的被动土压力合力标准值 (kN)，可按朗金土压力公式计算：

Eak 作用在支墩推力一侧的主动土压力合力标准值 （kN），可按朗金土压力公式计算： Ffk支墩底部滑动平面上的摩擦阻力标准值（kN)， 只计入永久作用形成的摩擦阻力； K 抗滑稳定性抗力系数，应大于1.5； Fpw,k—在设计内水压力标准值作用下，管道承受的推力 标准值（kN）； P 支墩作用在地基上的平均压力（kPa)； fa经过深度修正的地基承载力特征值（kPa），按现 行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007 的规定采用； Pmin 支墩作用在地基上的最小压力（kPa）； pmax支墩作用在地基上的最大压力（kPa)。 12管道在作用效应准永久组合下的最大长期竖向变形应符 式要求，

Wd.max< 0. 05D

(4. 4. 12)

管道在作用效应准永久组合下的最大长期竖向 max 变形(mm); D。一一一管道计算直径（mm），即管道外径减壁厚 管道在土压力和地面荷载作用下产生的最大长期竖向变 式计算：

4.4.15管道应采用中、粗砂铺垫

hd ≥ 0. 1(1dn)

(4. 4. 15)

式中：hd管底以下部分人工土弧基础厚度（m），不宜小 于150mm； dn管材公称直径（m）。 4.4.16管道管底以上部分人工土弧基础的尺寸，应根据工程结 构计算的支承角值增加30°确定，人工土弧基础的支承角不宜小 于90°。

式中：hd管底以下部分人工土弧基础厚度（m），不宜小 于 150mm;

4.4.16管道管底以上部分人工土弧基础的尺寸电缆标准规范范本，应根据工程 构计算的支承角值增加30°确定，人工土弧基础的支承角不宜 于90°。

明确规定。管底以下部分人工土弧基础的压实系数应控制在 0.85～0.90；管底以上部分人工土弧基础和管两侧胸腔部分的回 填土压实系数不应小于0.95。 4.4.18理地塑料给水管道系统中采用承插式弹性密封圈柔性连 接时，可不进行管道纵向温度变形计算，其他连接形式均应进行

明确规定。管底以下部分人工土弧基础的压实系数应控制 0.85～0.90；管底以上部分人工土弧基础和管两侧胸腔部分 填土压实系数不应小于0.95

接时，可不进行管道纵向温度变形计算，其他连接形式均应进 管道纵向温度变形计算。管道由温差产生的纵向变形量可按下 计算：

式中：△L 由温差产生的纵向变形量（m）； Cp 管材线膨胀系数（m/（m：℃））； 管段长度（m); 一

AL= Cp: L: △t

别墅标准规范范本(4. 4. 18)

t 一一管壁处施工安装与运行使用中的最大温度 差(℃)。

4.5.1当管道系统采用柔性连接时，在水平或垂直向转弯处， 改变管径处及三通、四通、端头和阀门处，应根据管道设计内水 压力计算管道轴向推力。当轴向推力大于管道外部土体的支承强 度和管道纵向四周土体的摩擦力时，应设置止推墩。