GBT36638-2018信息技术终端设备远程供电通信布缆要求

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在3/根4 都被通电）中，每根导体载流量 随温升的变化

灰色背景部分所示的是温升高于10℃的情况火力发电厂标准规范范本，不推荐应用 注：这些数据是基于典型的线缆和跳线的导线温度测量。

表2所示为不同类型线缆，在结构独立时，给定温升下的载流量

都被通电)中 最坏情况下 的计算值

表中的数据是基于隐式DC电阻的，该阻值是由不同种类的线缆的插人损耗推导出来的。关于线缆的具体信息 应参考制造商/供应商提供的规格 注：每类线每个线缆对的电流与线缆的结构有关

7平衡布缆上的远程供电

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图1所示为通用平衡布缆的传输路径的示例。信道为局域网交换机或集线器和终端设备之间的传 输路径。该信道不包含数据源设备和终端设备处的连接。信道、永久链路或CP链路应符合设计标准 规定的传输要求。 可通过平衡布缆设备接口为终端设备提供远程电源。可用时，可在FD使用备用线对将远程电源 接入平衡布缆信道，或通过电源设 远程电源.如图1所示

图2中跨设备供电系统示意图

当使用中跨供电设备来代替通用平衡布缆的一个或多个组件时，数据线对应满足被代替组件的性 能要求，不需考虑用于输人和输出连接的设备接口。中跨供电设备的插入位置应在永久链路的外部，见 ISO/IECTR24746

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附录A （资料性附录） 已安装布缆的过渡考虑

已安装布缆很难支持有附加要求的新应用。附录A针对使用已安装的D类或其他更好的平衡线 览进行远程供电提出了一些实用的方法，同时宜考虑到散热条件，比如是否有构架墙和隔热材料

代WAP以及室外加热PTZ相机.应使用更高性能的平衡布缆

A.3线缆束大小和位置

随着线缆热性能的提升，线缆束可以越来越大。另一个很重要的因素是线缆束的安装位 均密封的管道线缆比开放的管道保存更多的热量，因而温升较大。在线缆束大小相同时，桥架 道线缆温升小

对于给定大小的线缆束，如已安装的布缆不能满足本标准中的载流量要求，可采用如下过渡方法： a）只使用线缆束中一半线缆用于远程供电，而另一半则用于不需要远程供电的设备； b） 如环境温度过高，应在暴露在高温环境中的线缆周围加设空调等空气流通设备； c） 可能时，将大的线缆束分隔为小的线缆束。 如上述方法均不适用，且需要远程供电的数据终端数目很大，应升级使用热性能更好的线缆。 此外，当需要远程供电的数据终端数目很大时，应按照正确的安装流程更新布缆，并合理控制线缆 束的大小（如24根）.以保证在 上正常散热

线缆种类、束大小及安装条件不同的情况下温升的模型

该模型根据不同线缆种类和安装环境下的测量数据，推导出温升。 a）△T代表环境温度（未通电的线缆的温度)与线缆束中心温度之间的温度差，即总温升。 b）△T代表线缆束的外表面与中心之间的温度差。 c）△工，代表环境温度（未通电的线缆的温度）与线缆束外表面之间的温度差

该模型根据不同线缆种类和安装环境下的测量数据，推导出温升， a）△T代表环境温度（未通电的线缆的温度)与线缆束中心温度之间的温度差，即总温升。 b）△T代表线缆束的外表面与中心之间的温度差。 △工，代表环境温度（未通电的线缆的温度）与线缆束外表面之间的温度差

本模型的附加部分还提供了线缆束内部，随到中心距离的变化，线缆温度变化（△T，）的计算 方法

本模型使用了一个常用的因数，用“P”表示

P=NXn.XiXR ......................B.1

i 每个导线的电流，单位为安培（A）：等于每个线缆对电流的0.5倍： ne 每个线缆中远程供电电流（i）的导线数；等于每个线缆中远程供电电流的线缆对数的2倍； N 一一远程供电电流的线缆数； R 一一远程供电电流的单位长度导线的DC电阻，单位为Q/m。 上面的公式受温度的影响。当温升小于20℃时该影响可以忽略不计。然而，当使用该模型计算出 的温升较大时，应该采用选代算法。若不采用选代的话，该模型计算的结果将比实际的温升小。

B.3环境温度和线缆束表面的温差（AT）

p—与安装环境有关的常数； d线缆的直径，单位为米（m）

B.3.2常数p.的典型值

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AT p.× P p.xp d×/N×5.182 C ..........(B.2) d×N× 3 X 元

B.4线缆束表面与中心的温差（AT）

与线缆结构有关的常数：

B.4.2常量的典型值

（ B.3 12.6

本标准研制期间进行的工作以及测试结果和该模型中的式（B.2)进行匹配，可以得出： P=5，适用于非屏蔽双绞线； P出=3，适用于铝箔总屏蔽线缆； Pa=2.75，适用于S/FTP（总屏蔽层为丝网，线对屏蔽为铝箔屏蔽的双重屏蔽双绞线，属于双 重屏蔽双绞线）。 目前测试结果与公式的匹配还在进行，该模型还会进一步修正

B.5线缆束内部的温度变化[△T(x）

线缆束内部温度的变化应按式(B.4)计算：

式中： 到线缆束中心的距离（0r≤束半径）.单位为米（m）

该模型的近似表达式采用曲线拟合的方法计算，该算法提供了 不值，可以采用更面单的测 只需要测量图F.2中的热电偶T和TA 在这种情况下，模型的式（B.2)和式（B.3)可以合并起来，得出： AT=CXiXR

这样可以将△T表示为d或N的函数。 验证附录B中模型的正确性的方法参见附录E

(5 X d) 12.6

从B.5和B.6中的公式可以看出，电流一定时，线缆束的温升随着线缆束的数目的增大而增大 式（B.7)表示具体表示了这一关系。 △T(I,N)=(C,N+C2X VN) X I2 ·( B.7 式中： △T 温升，单位为摄氏度（℃）； / 电流，单位为安培（A)； N 束中的线缆数； C, 与线缆的几何特性有关的影响因子； C 与线缆束周围环境有关的影响因子。

从B.5和B.6中的公式可以看出，电流一定时，线缆束的温升随着线缆束的数目的增大而增大。 式（B.7）表示具体表示了这一关系。 AT(I,N)=(C,N+C,X VN)XI?

定，周围环境不变时，更换较大或较小的线缆束，测量出温度变化。通过这两个测量值，可以计算出C 和C2。 式（B.8)为第一个测量值的符号形式的数学表达式。 AT(I,N)=(C,N,+CX/N)XI ·(B.8) 式(B.9)为第一个测量值的符号形式的数学表达式。 AT2(I,N,)=(C,N+C,×/N)X1 .......(B.) 由式（B.8)和式（B.9），可以通过代学运算求解出C,和C2。 另一种方法是由式（B.8）和式（B.9)推导出一个矩阵形式的表达式（B.10）

△T2(I,N,)=(C,N2+C,X/N2)XI2 ....· (B.9 由式(B.8)和式(B.9)，可以通过代学运算求解出C,和C2。 另一种方法是由式(B.8)和式(B.9)推导出一个矩阵形式的表达式(B.10)

等式(B.11)可用来求解未知变量

△T, /V 1 VN I △T2 N VN

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Ni VN. △T X XI .(B.11 C. N AT. N.

当线缆束大小为37，每个线缆对电流为1A时，6类线的束中心的温升为7.26℃。 保持其他条件不变，线缆束变为61时，温升是11.10℃。 将上述数值带式（B.10），可得到等式（B.12）

B.10空气中和管道中的影响因子

表B.1所示为不同种类线束的影响因子，是通过至少两个线缆束大小（如每束37和61)的测量值 计算的。测量的方法参见附录F。

不同种类线和跳线的影响因子（4线对全部通

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表C.1信道的最大DC环路电阻

虽然表C.1中规定了最大DC环路电阻值，在实际应用中，DC环路电阻通常与导线的尺寸和线缆 的长度有关。当你选择一个尺寸更大的导线时，通常会采用具有更好性能的线缆，这可以减小DC环路 电阻，并且提高能量消耗和散热。采用恰当的线缆布局来减小线缆长度，也可以大大降低环路电阻。

C.2DC不平衡电阻（线对内）

R。——线对内其中一根导线的DC电阻 R. 线对内另一根导线的DC电阻。

.2线缆、连接器以及信道的DC电阻不平衡约求

C.3DC不平衡电阻（线对间）

式（C.2)定义了对与对之间的DC电阻不平衡率

一个线缆对两根导线的DC并联电阻；

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Rpl u, between pais Rp+Rp X 100%

Rx=R, XR,/(R。 +R.) .....................( C.3)

式中： R。一线对内其中一根导线的DC电阻； R。一线对内另一根导线的DC电阻。 线缆、永久性链路以及信道线对间的DC电阻不平衡如表C.3所示。DC不平衡电阻的要求是基于 安装布缆的一个调查的统计分析结果

R。一线对内其中一根导线的DC电阻； R。一线对内另一根导线的DC电阻。 线缆、永久性链路以及信道线对间的DC电阻不平衡如表C.3所示。DC不平衡电阻的要求是基 装布缆的一个调查的统计分析结果

表C.3DC电阻不平衡（线对间）

当信道和永久链路的长度减小时，信道的DC电阻不平衡是由连接硬件的DC电阻不平衡决定的，当连接器 数目为4时，两对并联时不平衡电阻应不高于100m2。因此，当线缆对信道的DC电阻不平衡影响较小时， 缆的DC电阻不平衡率可能超过7%。实际测量值计算出的不平衡电阻若小于0.2Q2也可以恢复为0.2Q2。 当用DC环路电阻的测量值来计算对与对之间的DC电阻不平衡时，应当考虑两对测量值的准确性

当信道和永久链路的长度减小时，信道的DC电阻不平衡是由连接硬件的DC电阻不平衡决定的，当连接器的 数目为4时，两对并联时不平衡电阻应不高于100m2。因此，当线缆对信道的DC电阻不平衡影响较小时，线 缆的DC电阻不平衡率可能超过7%。实际测量值计算出的不平衡电阻若小于0.2Q也可以恢复为0.22。 当用DC环路电阻的测量值来计算对与对之间的DC电阻不平衡时，应当考虑两对测量值的准确性。

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D.1限制线缆束的大小

附录D （资料性附录） 对线缆束大小和结构不同时的温度升高的说明

将大的线缆束分割成小的线缆束可以减小温升，这是因为线缆束分散，表面积增大（比如，3个37根 的线缆束比91根的线缆束温度升高较小）。 图D.1所示的91根的线缆束中心的温升的测量值比图D.2所示的3个37根线缆组成的线缆束中 心的温度高

图D.191根线缆束

图D.23个37根线缆束

D.2分割成小的线缆束

D.2分割成小的线缆束

分割成3个线缆束，如图D.3所示，温升会进一步

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图D.33个分隔开的37根线缆束

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本附录中给出的测试协议用在实验条件下测定和核对实验结果。可用来对符合本协议配置的产品 进行性能的评估，但是并不作为衡量这些产品或安装布缆的验收性测试标准。 该测试协议能够按照附录B中的模型，通过i。，n。，N和R等变量，计算导线、线缆以及线缆束的 温度。 测试协议规定了测试配置、方法和数据提交格式，以产生有效的可比较的数据来支持本标准的计 刻安装和操作建议

所有的测试都是基于包含37根4线对线缆的线缆束，每根线缆均为圆形截面。之所以采用37根 线缆。是因为这样可以组成一个围绕着中心线缆的3层完整的线缆束，如图E.1所示。 注1：环形线缆束可以由更少数目的线缆组成（如7根或19根，更小容量的线缆束目前还在研究中），但是它们不满 足本标准所提出的要求。 注2：热电偶T和T是可选择的，他们只是为了得到验证附录B中的模型所需的数据。

37根线缆束及温度分

“完美线缆束”的最小长度，以一个线缆为中心，向外环绕3圈组成环形线缆束，线缆长度为2.4m， 如图E.2所示。

“完美线缆束”的最小长度，以一个线缆为中心，向外环绕3圈组成环形线缆束，线缆长度为2.4m 如图E.2所示。

图E.2“完美线缆束”及热电偶分布

通过合理配置线缆束，使得 迎保证通 过整个装置的电流相同，如图E.3所示。 注3：可通过一个线缆将所有线缆的某一端连接起来，或将每对线缆连接起来

在“完美线缆束”中至少应放置6个热电偶：4个（T2，T2b，T2e，T2a）放置在线缆的中心长度位置， 每个热电阻分别测量相邻的线缆层的温度。另外两个（T，和T）分别放置在距离中心0.6m的位置 上，如图E.2所示。 热电偶T2：T外：T2：T应置于每层线缆的外边缘处（即在距中心分别d/2.3d/2.5d/2.7d/2的 立置，d为线缆直径）。此外，热电偶（T）用来测量环境温度。 注4：上述的热电偶的布局和线缆束长度，能够保证在整个线缆束长度内，温度曲线是统一的。如果线缆束长度过 短，会使线缆束末端产生温度的下降。 在一些特殊的安装条件下（比如，在线缆束的中心区域放置防火器），可能需要使用额外的热电偶。 通过这些热电偶获得的信息是T1、T。和T3的额外信息。如果需要计算“完美线缆束”中心线缆的温 度，必须保证能够接触到该线缆的导线，以实现降低电压等测量时的需要。然而，线缆导线的温度在接 入点和热电偶工，和工，的位置处不同，在测量时应考虑该不同

在本标准的测试过程中，线缆束被紧密地放置在一起，线缆之间基本上不留空隙。这样做是为了获 得最差情况下的温升值

如图F.1所示，在线缆的护套上划开一个缝隙以接触到线缆的中心。操作时应尽量小心，以保证 寻线对的保护层完好

图E.1热电偶的放置

如图F.2所示，将热电偶固定到合适的位置，用胶带包裹，这个线缆将作为中心线缆

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F.2.2空气中的线缆束的测量

检验检疫标准图F.2热电偶的固定

一根长线缆在两个固定的PVC管之间连续的环绕，形成了如图F.3所示的线缆束。两 PVC管的间距为3m，被固定在两个50mmX3m的板子上

长线缆在两个固定的PVC管之间连续的环绕，形成了如图F.3所示的线缆束。两个固定的 间距为3m.被固定在两个50mm×3m的板子上

F.3空气中线缆束的测

左边的线缆束的大小为61，右边的线缆束的大小为37。在每一端露出的两个导线被焊在一起，当 与流控电压源相连时，电流可以流过线缆的每对导线

E.2.3管道中的线缆束

将管道从中间劈开，安装在空气中的线缆测量装置的线缆束周围。将导管纵向切开一半后，放置在 线缆束的周围.然后用软管夹固定好

图F.4管道中线缆束的测试装置

管道的未端用塑料袋填充，以防止空气电流的传导。管道的大小可以改变高速标准规范范本，以保证线缆束 40%的填充率。