采用锚杯内填充冷铸填料的锚头。

采用锚杯内填充低熔点合金填料的销

公路标准规范范本采用锚杯内填充低熔点合金填料的锚头。

cast socket with epoxy and steel ba

swaged socket

采用低合金、低碳钢和不锈钢等钢材制成并通过冷挤压变形 与索体相结合的锚头。

2.1.16公称破断力L荷载

2.1.16公称破断力「荷载

半平行钢丝束公称破断力（荷载）为高强钢丝的标准抗拉强 斐乘以钢丝束的公称截面面积。钢绞线和钢丝绳公称破断力（荷 载）为钢绞线和钢丝绳最小破断力

结构在预张力施加完毕后的自平衡状态。

吉构在外部荷载作用下的平衡状态。

结构构件拼接后拉索未施加预张力的零应力状态。

oading state

2. 1. 20 主动索

施工中用于导入预张力形成结构初始状态的拉索。

2. 1. 21 被动索

2. 1. 21 被动需

被动索是两端连接于结构中、随主动索的张拉而生成内力的 拉索。

结构自零状态至初始状态的预张力导人过程中，部分

结构自零状态至初始状态的预张力导入过程中，部分索或杆 不随主动索张拉而协调变形和张紧的体系

结构自零状态至初始状态的预张力导入过程中，所有结构构 件均随主动索张拉而协调变形的体系。

2.1.24刚性索结松

2. 1.24 刚性索结构

结构刚度主要由构件截面提供，预张力的施加对结构几何和 刚度改变很小的索结构

2.1.25 柔性索结构

flexible cable structure

lexible cable strud

结构刚度主要由索体的预张力提供，预张力的施加对结构几 何和刚度改变较大的索结构

2.1.26 半刚性索结构

结构刚度由构件截面和索体的预张力共同提供，预张力的施 加会一定程度上改变结构几何和刚度的索结构

3.1.1拉索的组成见图3.1.1

3.1拉索的组成和构造

锚具；2一索体；3一调节端；4一护层 图 3.1. 1拉索示意图

锚具与外部构件的连接可采用叉耳、单耳、螺杆等形式，锚具与 素体的锚固可采用压接锚、冷铸锚、热铸锚等形式。压接锚锚具宜 应用于直径不大于44mm的索体，索体直径超过规定数值时应进行 试验验证。按是否设置调节端，拉索分为可调节索和定长索 3.1.2拉索索体可分为半平行钢丝束、钢绞线（不锈钢绞线）和 钢丝绳索体。 3.1.3半平行钢丝束的断面构造见图3.1.3。可用n×Φ表示 其中n表示钢丝数量，$表示钢丝直径

钢丝；2一复合包带；3一黑色PE；4一彩色PE 图3.1.3半平行钢丝束断面示意图

图3.1.4钢绞线和不锈钢绞线断面示意

3.1.5钢丝绳的断面构造见图3.1.5。钢丝绳的标记方法应按 现行国家标准《钢丝绳术语》GB/T8706的规定，股的结构由中心 向外层进行标记。

图3.1.5钢丝绳断面示意图

.2.1 7mm，其质量和性能应符合现行国家标准《桥梁缆索用热镀锌钢 丝》GB/T17101的规定。

3.2.3不锈钢钢绞线质量和性能以符合现行国家标准《不锈钢 钢绞线》GB/T25821的规定，索体用钢丝的质量和性能应符合现 行国家标准《不锈钢丝》GB/T4240的规定

3.2.4钢丝绳索体的质量和性能应符合现行国家标准《重要用 途钢丝绳》GB8918、《一般用途钢丝绳》GB/T20118、《粗直径钢 丝绳》GB/T20067的规定。建筑结构中的钢丝绳宜采用镀锌无 油钢芯钢丝绳

3.3拉杆的组成和材料

3.3.1拉杆由锚具、杆身和调节端三部分组成。锚具形式可为 叉耳的U形或单耳的O形。拉杆的构造示意图见图3.3.1。拉 的表示方法可按现行国家标准《钢拉杆》GB/T20934或现行行 业标准《建筑用钢质拉杆构件》JG/T389的规定执行。

3.3.1拉杆由锚具、杆身和调节端三部分组成。锚具形式可为

3.3.1拉杆由锚具、杆身和调节端三部分组成。锚具形式可为

一0形接头；2一短护套；3一杆体；4一长护套；5张紧器； 6一U形接头；7一销轴；8一端盖；9一螺钉 图3.3.1钢拉杆构造示意图

3.3.2钢拉杆的杆体及组件可选用碳素结构钢、优质碳素结构 钢、低合金高强度结构钢、合金结构钢、大型低合金钢铸件和铸造 碳钢件等材料，其牌号及化学成分应分别符合现行国家标准《碳 素结构钢》GB/T700、《优质碳素结构钢》GB/T699、《低合金高强 度结构钢》GB/T1591、《合金结构钢》GB/T3077、《一般工程用铸 造碳钢件》GB/T11352和现行行业标准《大型低合金钢铸件》 JB/T6402等标准的规定，杆体材料力学性能应符合现行国家标 准《钢拉杆》GB/T20934的规定

3.3.3不锈钢拉杆材料应符合现行国家标准《不锈钢棒》GB/7

3.3.4同一批拉杆的同类组件应为同一牌号材料制造

1锚杯和调节套筒 冷铸锚锚杯的坏件宜为锻件，热铸锚锚杯的坏件可为锻件或 铸件，调节套筒宜为锻件。采用锻件时，其材料应为优质碳素结 构钢或合金结构钢，优质碳素结构钢的技术性能应符合现行国家 标准《优质碳素结构钢》GB/T699的规定，合金结构钢的技术性 能应符合现行国家标准《合金结构钢》GB/T3077的规定。采用 铸件时，其技术性能应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢 件》GB/T11352或现行行业标准《大型低合金钢铸件》JB/T 6402的规定。 2销轴、螺杆 销轴、螺杆的坏件应为锻件，其材料宜选用优质碳素结构钢 或合金结构钢。优质碳素结构钢的技术性能应符合现行国家标 准《优质碳素结构钢》GB/T699的规定，合金结构钢的技术性能

应符合现行国家标准《合金结构钢》GB/T3077的规定。 3铸体材料 冷铸锚的铸体材料主要为环氧树脂和钢丸，铸体试件强度常 温下应不小于147MPa。热铸锚的铸体材料为锌铜合金，锌、铜原 材料应符合现行国家标准《阴极铜》GB/T467、《锌锭》GB/T470 的规定。 4压接锚锚具组件 压接锚锚具和组件宜采用低合金结构钢或合金结构钢，原材 料应经过相应热处理，使其满足冷挤压变形要求，材料化学成分 应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591或《合金 结构钢》GB/T3077的规定，并符合现行行业标准《建筑幕墙用钢 索压管接头》JG/T201的规定

1钢拉杆O形或U形接头宜采用铸件或锻件。采用铸件 时，其技术性能应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GF 11352或现行行业标准《大型低合金钢铸件》JB/T6402的规定； 采用锻件时，其材料应为优质碳素结构钢或者合金结构钢，技术 性能应符合现行行业标准《大型合金钢锻件技术条件》JB/T 6396、现行国家标准《优质碳素结构钢》GB/T699或《合金结构 钢》GB/T3077、《钢拉杆》GB/T20934的规定。 2钢拉杆的调节套简宜采用钢棒及钢管，其技术性能应符 合现行国家标准《合金结构钢技术条件》GB/T3077、《不锈钢棒》 GB/T1220、《结构用无缝钢管》GB/T8162及《钢拉杆》GB/T 20934的规定。 3钢拉杆的销轴宜采用钢棒及锻钢件，其技术性能应符合 现行国家标准《优质结构碳素钢》GBT699、《碳素结构钢》GB/1 700、《合金结构钢技术条件》GB/T3077及《钢拉杆》GB/T20934 的规定。 4不锈钢拉杆锚具宜采用铸件，其技术性能应符合现行国 家标准《一般用途耐蚀钢铸件》GB/T2100、《工程结构中用中、高 强度不锈钢铸件》GB/T6967的规定

3.5护层材料与防护材料

3.5.1半平行钢丝束索体护层材料宜选用高密度聚乙烯，其技 术性能应符合现行行业标准《桥梁缆索用高密度聚乙烯护套料》 CJ/T297的规定。半平行钢丝束索体护层材料选用其他材料时 应进行专门试验研究。

3.5.3封闭索的防腐应符合现行行业标准《密封钢丝绳》YB/T 5295的规定。钢丝绳索体宜选用镀锌无油钢丝绳，其技术性能应 符合现行国家标准《重要用途钢丝绳》GB8918、《一般用途钢丝 绳》GB/T20118、《粗直径钢丝绳》GB/T20067的规定；必要时 表面可增加高密度聚乙烯护层，护层材料应符合现行行业标准 《桥梁缆索用高密度聚乙烯护套料》CJ/T297的规定。 3.5.4钢拉杆表面应采用涂装方式进行防腐处理，可选用涂漆 镀锌、喷锌铝等方式。

进行防火保护，可选用膨胀型、非膨胀型或柔性毡状材料等方式。

3.6.1半平行钢丝束拉索静载破断荷载应不小于索体公称破断 荷载的95%；钢绞线和钢丝绳拉索的最小破断荷载应不低于索体 （或钢丝绳）的最小破断荷载，并应符合现行国家标准《钢丝绳绳 端合金熔铸套接》GB/T30588的规定。 3.6.2索的弹性模量应满足表 3.6.2 的要求

索的弹性模量应满足表3.6.2的

表3.6.2索的弹性模量

钢绞线》GB/T25821的规定。热铸型不锈钢拉索的成品索破断 荷载应不小于现行国家标准《不锈钢钢绞线》GB/T25821规定的 钢绞线的最小破断荷载，压制型不锈钢拉索的成品索破断荷载应 不小于现行国家标准《不锈钢钢绞线》GB/T25821规定的钢绞线 的最小破断荷载的90%。不锈钢拉索的成品索的质量和性能应 符合现行行业标准《不锈钢拉索》YB/T4294的规定

的连接件不宜先于杆体进入塑性。拉杆杆体力学性能应符合现 行国家标准《钢拉杆》GB/T20934和现行行业标准《建筑用钢质 拉杆构件》JG/T389的规定。

3.6.5当拉索需要进行疲劳试验时，应采用脉冲载荷加载。若

设计没有提出明确要求，半平行钢丝束拉索可按应力上限0.42 立力幅为200MPa的要求进行；钢绞线及钢丝绳拉索可按应力上 限0.35g、应力幅为150MPa的要求进行。脉冲频率不大于 10Hz，在200万次脉冲加载后，试验索钢丝断丝率应不大于索体 中钢丝总数的5%，拉索护层不应有明显损伤，锚具无明显损坏， 螺纹旋合正常。

3.6. 6 拉索应能弯曲盘绕，盘绕直径应不小于18倍的索体 直径。

4.1.1本标准采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用 分项系数的设计表达式进行计算。 4.1.2索结构的设计应分别针对零状态、初始状态和工作状态 进行，并宜考虑几何非线性影响。 4.1.3索结构的拉索和拉杆应只能承受拉力，不能承受压力和 弯矩。 4.1.4索结构设计时，应防止各种荷载组合下由于索松弛引起 的结构失效。 4.1.5索结构设计时，应充分考虑施工工况、断索、支承结构变 形及支座不均匀沉降等的影响。 4.1.6索结构设计时，若索或护层的使用年限低于结构设计使 用年限，应考虑索更换的可行性。

4.1.5索结构设计时，应充分考虑施工工况、断索、支承结构变 形及支座不均匀沉降等的影响。 4.1.6索结构设计时，若索或护层的使用年限低于结构设计使 用年限，应考虑索更换的可行性。

4.2.1索结构设计时，以考虑结构目重、预张力、附加恒荷载、吊 挂荷载、活荷载、雪荷载、风荷载、施工荷载、地震、温度和支承结 构变形等作用。索结构的荷载除本标准有规定之外，尚应符合现 行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定。 4.2.2按承载能力极限状态设计索结构时，应考虑荷载基本组 合的效应，必要时尚应考虑荷载偶然组合的效应，并应采用以下 表达式进行设计：

式中：% 结构重要性系数； 荷载组合产生的效应设计值； R 结构构件抗力的设计值

4.2.3当考虑结构的几何非线性效应时，应按下列方法

载的基本组合： 1由可变荷载控制的荷载组合，应按下式进行计算：

Sa= c,Gk+Q, Y, Qik+ Y,L,eQ

Sa= Z ,Gk+2,YL,Q:

式中：sa 荷载组合的设计值； YGj 第j个永久荷载的分项系数，按现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009的规定采用； YQ: 第i个可变荷载的分项系数，其中o为可变荷载Qk 的分项系数，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定采用； Gjk 第j个永久荷载标准值； Qk 第i个可变荷载标准值，其中Qk为各可变荷载起控 制作用者； yeii 可变荷载的组合值系数，按现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009的规定采用； m 参与组合的永久荷载数； n 参与组合的可变荷载数

非线性效应时，应考虑荷载的标准组合、频遇组合或准永久组合。 1对于标准组合，荷载组合的标准值应按下式确定：

ik= Gk +Qk+ Qi

2对于频遇组合，荷载组合的标准值k应按下式确定：

Sk=Gk+Qi+Q

3对于准永久组合，荷载组合的标准值Sk应按下式确定：

式中：5k 荷载组合的标准值； 可变荷载Q的频遇值系数，按现行国家标准《建筑结 构荷载规范》GB50009的规定采用； 中qi 可变荷载Q，的准永久值系数，按现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009的规定采用

规范》GB50009的规定采用，其中索结构的风荷载体型系数可参 照本标准附录A取用。 1墙面或屋面开洞的非封团式索结构：应根据具体情况考 虑内压与结构外部风荷载的叠加效应。 2形状较为简单的中小跨度屋面索结构，可采用风振系数近似 考虑结构的风动力效应。风振系数可取为：单索1.2～1.5；索网单索 1.5～1.8；双层索系1.6～1.9；横向加劲索系1.3～1.5其他类型索结 构1.5～2.0。结构跨度较大且自振频率较低者取较大值。 3幕墙索结构的风振系数或阵风系数可按现行国家标准 《建筑结构荷载规范》GB50009、现行行业标准《玻璃幕墙工程技 术规范》JGJ102和现行上海市工程建设规范《建筑幕墙工程技术 规范》DGJ08一56的规定采用。 4符合以下条件之一的索结构，宜通过数值风洞分析或模 型风洞试验确定风荷载： 1）跨度大于40m的屋面单层索系结构，跨度大于120m的

其他类型索结构； 2）体型复杂且较为重要的结构。 4.2.6索结构设计时，雪荷载可按现行国家标准《建筑结构荷载 规范》GB50009的规定采用，应考虑由于雪荷载不均匀分布产生 的不利影响。常用索结构的雪荷载积雪分布系数见本标准附录 B。当超出规定范围时，宜通过试验研究确定雪荷载积雪分布 系数。 4.2.7索结构应进行多遇地震作用效应分析。体型较规则的中

其他类型索结构； 2）体型复杂且较为重要的结构。 4.2.6索结构设计时，雪荷载可按现行国家标准《建筑结构荷载 规范》GB50009的规定采用.应考虑由于雪荷载不均勾分布产生

规范》GB50009的规定采用，应考虑由于雪荷载不均匀分布产生 的不利影响。常用索结构的雪荷载积雪分布系数见本标准附录 B。当超出规定范围时，宜通过试验研究确定雪荷载积雪分布 系数。

小跨度索结构，可采用振型分解反应谱法进行地震作用效应 析；对于其他情况，应考虑索结构几何非线性，采用时程分析法 行地震作用抗震计算

4.2.8采用振型分解反应谱法进行地震作用分析时，其

.2.8采用振型分解反应谱法进行地震作用分析时，其作用在 第讠自由度上的第振型作用标准值F，应按下式确定：

Fex. =α,y,X,G, Fey, =a,y,Y,G; Fez. =αYZ,G;

j振型、i质点分别沿X,Y,Z方向地震 作用标准值； 相应于振型自振周期的水平地震影响 系数，按现行国家标准《建筑抗震设计 规范》GB50011的规定采用。竖向地 震影响系数αz取0.65α；； 分别为i振型、i质点的X，YZ方向的 相对位移； 振型参与系数； 集中于质点i的重力荷载代表值。 振型参与系数按下式计算：

2x,G X向 YEx. Z(X +Y + Z)G ≥Y,G, Y向 YEyi= Z(X +Y +Z)G

当计算竖向地震时，j振型参与系数按下式计算：

Zz,G, 向 YEz, = Z(X +Y, +Z)G

式中：n一一索结构节点数。 4.2.9采用时程分析法时，应按现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011的规定执行。

》GB50011的规定执行。 2.10在进行索结构地震效应分析时，只取屋盖索结构为计算 型时阻尼比值可取0.01；取屋盖索结构和支承结构组成的整体 构为计算模型时，阻尼比值可按支承结构取值。

4.2.10在进行索结构地震效应分析时，只取屋盖索结构为计算

模型时阻尼比值可取0.01；取屋盖索结构和支承结构组成的整

4.3.1索结构设计的选型，应根据建筑功能与形态要求、结构受 力特点，综合考虑材料供应、加工制作与现场施工安装方法等选 取合理可行的结构体系。 4.3.2对于单索屋盖，当平面为矩形时，索两端支点可设计为等 高或不等高，索的垂度可取跨度的1/20～1/10；当平面为圆形时， 中心受拉环与结构外环直径之比可取1/17～1/8，索的垂度可取 跨度的1/20~1/10

4.3.3对于索网屋盖，承重索的垂度可取跨度的1/20～1/10，稳

定索的拱度可取跨度的1/30～1/15。 4.3.4对于双层索系屋盖，当平面为矩形时，承重索的垂度可取 跨度的1/20～1/15，稳定索的拱度可取跨度的1/25～1/15；当平 面为圆形时，中心受拉环与结构外环直径之比可取1/12～1/5，承 重索的垂度可取跨度的1/22～1/17，稳定索的拱度可取跨度的 1/26~1/16。 4.3.5对于横向加劲索系屋盖，悬索两端支点可设计为等高或 不等高，索的垂度可取跨度的1/20～1/10，横向加劲构件（梁或桁

4.3.6对于双层索系玻璃幕墙，索桁架矢高可取跨度的1/18～

设备标准5.1结构设计计算的基本原则

5.1.1结构设计计算应考虑索结构与支承结构的相互影响，

5.1.1结构设计计算应考虑索结构与支承结构的相互影响，宜 采用包含支承结构的整体模型。预张力的导入应考虑结构实际 安装过程和方法。

构内力分布和对应的几何。初始状态几何宜以图纸几何作为目

于半刚性结构和柔性结构，工作状态应采用几何非线性方法进行 析，应在结构初始状态的基础上按组合荷载计算结构的工作状态

应取设计值；按正常使用极限状态验算时，初始状态预张力应取 标准值。预张力的分项系数取为永久荷载分项系数。 5.1.5对索结构进行施工过程分析时可按初始状态预张力的标 准值和结构重力标准值进行计算

5.2.1按预张力施加过程中结构的变形特征，索结构可分为索 杆体系和索梁体系两类。 5.2.2按结构的刚度特征，索结构可分为刚性结构、半刚性结构 和柔性结构

5.2.3屋面索结构可分为单索结构、平面索桁架、索网、双向索

电气设备标准规范范本5.2.3屋面索结构可分为单索结构、平面索桁架、索网、双向索